商貿物流B地塊商務酒店工程高支模專項方案編制人：職務：項目總工審核人：職務：分公司總工審批人：職務：公司總工集團有限公司2016年3月10日目錄HYPERLINK\l"_Toc445464591"第一節編制依據4HYPERLINK\l"_Toc445464592"1.1本工程施工組織設計4HYPERLINK\l"_Toc445464593"1.2施工圖紙4HYPERLINK\l"_Toc445464594"1.3主要規范、規程4HYPERLINK\l"_Toc445464595"第二節工程概況5HYPERLINK\l"_Toc445464596"2.1工程總體概況5HYPERLINK\l"_Toc445464597"2.2高支模部位概況5HYPERLINK\l"_Toc445464598"2.3施工要求5HYPERLINK\l"_Toc445464599"2.4技術保證條件6HYPERLINK\l"_Toc445464600"第三節施工準備計劃7HYPERLINK\l"_Toc445464601"3.1材料準備7HYPERLINK\l"_Toc445464602"3.2技術準備7HYPERLINK\l"_Toc445464603"第四節施工工藝技術8HYPERLINK\l"_Toc445464604"4.1高支模搭設方案8HYPERLINK\l"_Toc445464605"4.2工藝流程11HYPERLINK\l"_Toc445464606"4.3高支模施工方法及構造要求11HYPERLINK\l"_Toc445464607"4.4高支模支撐系統驗收17HYPERLINK\l"_Toc445464608"4.5高支模拆除的工藝要求18HYPERLINK\l"_Toc445464609"4.6高支撐模板支架應執行的強制性條文19HYPERLINK\l"_Toc445464610"第五節施工安全保證措施21HYPERLINK\l"_Toc445464611"5.1組織措施21HYPERLINK\l"_Toc445464612"5.2技術措施21HYPERLINK\l"_Toc445464613"5.3應急預案22HYPERLINK\l"_Toc445464614"5.4監測監控24HYPERLINK\l"_Toc445464615"第六節計算書28HYPERLINK\l"_Toc445464616"計算依據：28HYPERLINK\l"_Toc445464617"6.1300×800梁模板計算書（300×700梁施工同此梁）28HYPERLINK\l"_Toc445464618"6.2700×1000梁模板計算書44HYPERLINK\l"_Toc445464621"6.3700×1400梁模板計算書63HYPERLINK\l"_Toc445464622"6.4板模板計算84第一節編制依據1.1本工程施工組織設計1.2施工圖紙：B地塊商務酒店結構、建筑施工圖紙1.3主要規范、規程序號名稱編號1建筑結構荷載規范范GB50009--20122建筑施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規范范JGJ13020113建筑施工模板安全全技術規范JGJ162-220084建筑工程施工質量量驗收統一標標準GB50300--20135混凝土結構工程施施工質量驗收收規范GB50666--20156建筑施工安全檢查查標準JGJ59-200117建筑施工高處作業業安全技術規規范JGJ80-9118《混凝土結構設計計規范》GB500100-201009《建筑結構荷載規規范》GB500099-2012210《鋼結構設計規范范》GB500177-201111危險性較大的分部部分項工程安安全管理辦法法建質（2009）87號12建設工程高大模板板支撐系統施施工安全監督督管理導則建質（2009）254號1.4參考目錄：《建筑施工手冊》（第四版）、《簡明施工計算手冊》（第三版）、《建筑施工腳手架實用手冊》、《建筑施工安全設施計算書編制范例》。第二節工程概況2.1工程總體概況工程名稱B地塊商務酒店項目目工程地點建設單位設計單位施工單位監理單位建筑面積17375.299㎡建筑高度31.35m基礎形式獨立基礎主體結構框架結構抗震等級三級抗震設防烈度6度地上層數8層地下層數1層2.2高支模部位概況按照相關規定，搭設高度8m或以上，搭設跨度18m及以上，線荷載超過15KN/m，集中荷載超過10KN/m2及以上，需按高大支撐模板系統有關規定進行施工并進行專家論證。本工程高支模區域為：宴會廳1-G軸至1-M軸、1-1軸至1-5軸地面回填土墊層澆筑完成后標高-0.20m，三層標高9.55m，地面至三層貫通，層高9.75m，三層此部分梁尺寸為300x700mm，300x800mm，700x1000mm,700x1400mm，板厚120mm，柱尺寸750x750mm、900x900mm。平面圖：2.3施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢固。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、操作人員需取得特殊操作人員資格證。2.4技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該《專項施工方案》。第三節施工準備計劃3.1材料準備1、本工程高大支模施工全部采用鋼管腳手架（扣件式）搭設支撐體系。支模的縱橫桿、內外立桿等均選用Ф48×2.8鋼管，模板采用18厚木模，背楞方木尺寸為50×100mm。所有材料必須具備相應合格證書，并按規范要求進行現場驗收，檢驗合格后方可投入使用。2、桿件材質要求：鋼管應符合國家標準BG/T13293或BG/T3092。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋分層和硬彎，兩端面切斜的偏差<1.7mm；壁厚允許偏差-0.35mm，外徑允許偏差<-0.5mm，鋼管內外兩面的銹蝕深度之和不得>0.50mm。鋼管上嚴禁打孔。3、扣件材質要求：扣件不得有裂紋，并將影響其外觀質量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼和面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣件接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動。4、設備要求：木工圓鋸、木工平刨、壓刨、手提電鋸、手提壓刨、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等各種設備機具均準備到位，正式使用前試用調整，并及時保養維修。3.2技術準備1、施工前編制有針對性的高支模施工方案，提供高支模施工技術保障；明確項目工程、質量、安全、物質等各部門施工管理人員任務與責任。同時組織人員認真熟悉方案，結合本工程的特點，制定詳細的施工計劃，并做好施工前三級技術安全交底，搞好上崗人員的培訓工作。2、軸線、模板邊線放線：用經緯儀引測建筑物的邊柱或墻軸線，并以該軸線為起點，引出其他各條軸線。根據施工圖彈出模板邊線及水平檢測線，以便于模板的安裝及校正。3、水平標高控制：根據模板實際施工要求用水準儀把建筑水平標高直接引測到模板安裝位置，也可引測到其他過度引測點，并辦好預檢手續。第四節施工工藝技術4.1高支模搭設方案4.1.1300×700梁高支模搭設梁模板支架搭設高度為9.75m，立桿的縱距(沿跨度方向)L=0.9m；橫向共設置三根立桿，梁下一根，梁側二根，L=0.4m；步距h=1.60m，梁底50×100mm方木次楞間距300mm（兩根），主楞采用單鋼管與立桿雙扣件連接。梁側次愣采用50×100mm均勻布置三根，其梁高支模設計如下：4.1.2300×800梁高支模搭設梁模板支架搭設高度為9.75m，立桿的縱距(沿跨度方向)L=0.9m；橫向共設置三根立桿，梁下一根，梁側二根，L=0.4m；步距h=1.60m，梁底50×100mm方木次楞間距300mm（兩根），主楞采用單鋼管與立桿雙扣件連接。梁側次愣采用50×100mm均勻布置三根，外龍骨采用48mm×2.8mm雙鋼管，兩道對拉螺栓拉結；梁下采用雙扣件。其梁高支模設計如下：4.1.3700×1000梁高支模搭設梁模板支架搭設高度為9.75m，立桿的縱距(沿跨度方向)L=0.9m；橫向共設置四根立桿，梁下二根，梁二側二根，居中布置；步距h=1.60m，梁底50×100mm（三道），主楞采用單鋼管與立桿雙扣件連接。梁側次愣采用50×100mm（四根），其梁高支模設計如下：4.1.4700×1400梁高支模搭設梁模板支架搭設高度為9.75m，立桿的縱距(沿跨度方向)L=0.7m；橫向共設置四根立桿，梁下二根，梁側二根，居中布置；步距h=1.40m，梁底50×100mm方木（三道），主楞采用單鋼管與立桿雙扣件連接。梁側次愣采用50×100mm（五道），其梁高支模設計如下：4.1.5板高支模搭設18mm膠合板；50mm×100mm方木次楞，次楞間距300mm；φ48×2.8鋼管主楞；雙扣件；滿堂架鋼管支撐體系。滿堂架立桿縱橫向間距0.9m，立桿上端伸至模板支撐點長度不大于100mm，距樓面200mm高設一道掃地桿，水平桿步距1.6m。其板高支模設計如下：4.1.5柱模板搭設柱模面板采用18mm膠合板；50×100㎜方木豎楞；φ48mm×2.8mm雙鋼管柱箍，柱箍間距450mm，采用M12對拉螺桿緊固；第一道柱箍離地面高度不得大于200mm；柱寬大于600mm小于等于900mm時，加兩排穿柱對拉螺桿。4.2工藝流程板扣件式模板搭支架抄水平擺主梁調整樓板模標高及起拱鋪模板清理、刷脫模劑檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況梁扣件式模板彈梁軸線并復核搭支模架調整托梁擺主梁安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安側模側模拉線支撐復核梁模尺寸、標高、位置與相鄰模板連固4.3高支模施工方法及構造要求1、在保證安全可靠地前提下，需兼顧施工操作簡便、統一、經濟、合理等要求，因此梁與板整體支撐體系設計的一般原則是：立柱步距要一致，便于統一搭設；立柱縱或橫距盡量一致或成倍數，便于立柱縱橫向水平桿件拉通設置；構造要求規范設置，保證整體穩定性和滿足計算前提條件。2、柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。3.澆筑時按梁中間向兩端堆成推進澆筑，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度錢，該施工層下支頂部允許拆除。4、根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采用扣件式鋼管。5、一般規定：（1）保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。（2）具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。（3）不同支架立柱不得混用。（4）構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。（5）多層支撐時，上下兩層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。（6）現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1‰~3‰。（7）拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。（8）當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。（9）梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下:（10）在支柱底距地面200m高處，沿橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。（11）所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。（12）鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用?48.3×2.8mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000㎜，并應采用2各旋轉扣件分別在離桿端不小于100㎜處進行固定。（13）支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件（1）扣件式1）搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：2）嚴禁將上段鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。7、水平拉桿（1）每步縱橫向水平桿必須拉通；（2）水平桿件接長應采用對接扣件連接，水平對接接頭位置要求如下圖：（3）當層高在8~20m時，在最頂端兩水平桿中間應加設一道水平拉桿。如下圖示意：8、剪刀撐滿堂模板支架立柱，在外側周圍應設由下至上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向應在每跨中間位置設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度4~6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐，剪刀撐桿件的底部應與地面頂緊，夾角45°~60°。當建筑層高在8~20m時，除應滿足上述規定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐，在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。見下圖：之字撐9、周邊拉結1）豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，分段施工，以便利用其與支撐架體連接，形成整體；2）當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距6~9m、豎向間距2~3m與建筑結構設置一個固結點；3）用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。10、柱模安裝1）柱模安裝工藝流程：彈線找平定位組裝柱模涂刷脫模劑安裝柱箍安裝拉桿或斜撐校正軸線、垂直度固定柱模預檢封堵清掃口；2）先彈出柱的軸線及四周邊線；3）根據測量標高抹水泥砂漿找平層調整柱底標高，并作為定位的基準，支側模時應與其靠緊；4）通排柱(或多根柱)模板安裝時,應先將柱腳互相搭牢固定,再將兩端柱模板找正吊直,固定后,拉通線校正中間各柱模板.柱模除各柱單獨固定外還應加設剪刀撐彼此拉牢,以免澆灌混凝土時偏斜；5）柱腳應預留清掃口，柱子較高時應預留澆灌口，高度不得高于柱腳2米；6）柱模應根據柱斷面尺寸和混凝土的澆灌速度加設柱箍及對拉螺栓；7）柱模板的安裝必須待鋼筋檢查無問題并辦好驗收手續后方可進行封模，封模前必須將模內垃圾清理干凈，施工時要留出梁口位置（或砼只澆到梁底），緊固夾具間距不大于500，柱模安裝時在下部留設清除口，待模板內垃圾清除干凈后再封模。4.4高支模支撐系統驗收4.4.1高支模支撐系統質量驗收模板工程檢查驗收必須符合《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）有關規定，本工程模板工程應符合下述具體規定。(1)主控項目1)安裝上層模板及其支架時，下層樓板支架不拆除。立桿下應鋪設墊板。2)涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。(2)一般項目1)模板接縫不應漏漿，可以使用貼膠帶紙或封水泥砂漿。在澆筑砼前，應澆水濕潤模板，但模板內不應有積水；2)模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；3）澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。（3）實測允許偏差項目1）現澆結構模板安裝的允許偏差：軸線位置5mm；底模上表面標高±5mm；柱、梁截面內部尺寸+4mm、-5mm；層高垂直度（不大于5m）6mm；相鄰兩板表面高低差2mm；表面平整度5mm。2）預埋件和預留孔洞的允許偏差：預埋管、預留孔中心線位置3mm；插筋中心線位置5mm；插筋外露長度+10mm；預留洞中心線位置10mm；預留洞尺寸+10mm。4.4.2高支模支撐系統整體穩定性和安全可靠性驗收。整體式結構模板安安裝的質量檢檢查除根據現現行國家標準準建筑工程質質量檢驗評定定標準GBJJ301的有有關規定執行行外，尚應檢檢查下列內容容：1）扣件規格與對拉螺螺栓鋼楞的配配套和緊固情情況；2）支柱斜撐的數量和和著力點；3）對拉螺栓鋼楞與支支柱的間距；；4）各種預埋件和預留留孔洞的固定定情況；5）模板結構的整體穩穩定；6）有關安全措施。4.5高支模拆除除的工藝要求求4.5.1高支模模拆除工藝要要求（1）拆模的時機應是砼砼達到必要的的強度，其強強度要求是根根據規范規定定，現澆砼結結構拆模時所所需強度，應應符合以下要要求：序號結構類型結構跨度（M）按設計強度百分率率（%）1板≤2502梁>2≤8703承重結構>81004懸臂梁≤2705懸臂板>21001）側模、柱模拆除時時的砼強度應應能保證其表表面及棱角不不受損傷。2）模板拆除時，不應應對樓層形成成沖擊荷載。拆拆除的模板和和支架宜分散散堆放并及時時清運。3）拆除模板前，由木木工工長填寫寫好模板拆除除申請，項目目主管工程師師審核后，并并附上試塊強強度報告遞交交監理工程師師批準后方可可進行拆除..4）梁底、樓板模板拆拆除時應根據據試塊強度，同同時參考同條條件養護的混混凝土試塊強強度，在達到到規定強度要要求后才可以以進行模板拆拆除工作。5）在拆除時，不得中中途換人，如如果必須換人人，必須做好好移交工作，。每每天收工前，對對未拆除的部部分應及時加加固處理。6）嚴禁夜間進行拆架架施工。（2）高支撐模板拆除的的工序要求：：1）拆除應按一定的順順序進行，一一般是“后支的先拆拆，先支的后后拆；先拆非非承重部分，后后拆承重部分分，由上而下下；先拆側向向支撐，后拆拆豎向支撐”。拆除時不不要用力過猛猛，拆下來的的材料應整理理好及時運走走，做到工完完場地清。為為了便于管理理，利于前道道工序為后工工序創造條件件，混凝土模模板一經拆除除，立即做好好現場清理和和成品保護工工作。2）在拆除模板過程中中，如發現砼砼有影響結構構安全的質量量問題時，應應暫停拆除，并并報項目部及及監理，待出出方案處理后后，再拆除模模板。3）模板要加強保護，拆拆除后逐塊傳傳遞下來，不不得拋擲，拆拆下后，即清清理干凈，按按規格分類放放整齊，以利利再用。4）模板的拆除對結構構混凝土表面面、強度要求求應符合《混混凝土結構工工程施工質量量驗收規范》（GB50204-2002）中4.3模板拆除分項規定。（3）高支模拆除安全要要求1）本工程使用的鋼管管架，在材料料運輸時，不不得隨意亂丟丟，以免傷人人。2）凡超過2m以上的的操作部位，必必須搭設操作作平臺，不得得違章臨邊、臨臨空施工。3）上班時必須戴好安安全帽、穿防防滑膠底鞋，嚴嚴禁酒后上班班。4）搭設滿堂架時，必必須隨工作面面的展開上緊緊鋼管扣件，防防止不知情人人員發生意外外。5）禁止垂直交叉作業業，特殊要求求必須上下同同時作業時，要要做好交叉作作業的安全防防護措施后進進行。6）拆模時，必須設警警戒標志，必必要時派專人人看守，禁止止他人入內。7）拆模時，禁止將模模板大塊撬下下，以免發生生意外。8）模板拆除后，在及及時歸堆清理理的同時要避避免出現朝天天釘。4.6高支撐模板板支架應執行行的強制性條條文本工程高支撐架施工工和使用期間間應執行的強強制性條文如如下：（1）鋼管上嚴禁打孔。（2）主節點處必須設置置一根橫向水水平桿，用直直角扣件扣接接且嚴禁拆除除。（3）腳手架必須設置縱縱、橫向掃地地桿；縱向掃掃地桿應采用用直角扣件固固定在距底座座上皮不大于于200mmm處的立桿上上；橫向掃地地桿亦應采用用直角扣件固固定在緊靠縱縱向掃地桿下下方的立桿上上；當立桿基基礎不在同一一高度上時，必必須將高處的的縱向掃地桿桿向低處延長長兩跨與立桿桿固定，高低低差不應大于于1m。（4）立桿接長除頂層頂頂步外，其余余各層各步接接頭必須采用用對接扣件連連接。（5）嚴禁將外徑48mmm與51mm的鋼鋼管混合使用用。（6）剪刀撐、橫向斜撐撐搭設應隨立立桿、縱向和和橫向水平桿桿等同步搭設設。（7）拆除作業必須由上上而下逐層進進行，嚴禁上上下同時作業業；（8）各構配件嚴禁拋擲擲至地面；（9）舊扣件使用前應進進行質量檢查查，有裂縫、變變形的嚴禁使使用，出現滑滑絲的螺栓必必須更換；（10）作業層的施工荷載載應符合設計計要求，不得得超載。不得得將模板支架架、纜風繩、泵泵送混凝土和和砂漿的輸送送管等固定在在腳手架上，嚴嚴禁懸掛起重重設備。第五節施工安安全保證措施施5.1組織措施材料員技術員材料員技術員設備管理員各專業工長各專業分包專(兼)職安全員各專業施工班組安全管理部項目總工項目經理公司項目安全經理5.2技術措施（1）模板支撐系統施工工前，應按施施工規范、施施工方案和施施工組織設計計的要求向搭搭設和使用人人員做好安全全、技術交底底。（2）對鋼管架、配件、加加固件應進行行檢查驗收，嚴嚴禁使用不合合格的鋼管架架、配件。（3）立桿底座下應鋪設設200mm××200mmm木板。（4）不配套的鋼管架與與配件不得混混合使用于同同一支撐系統統。（5）支撐架安裝應自一一端向另一端端延伸，自下下而上按步架架設，并逐層層改變搭設方方向，不得從從兩端向中間間進行，以免免結合處錯位位，難于連接接。(6)模板支撐和腳腳手架搭設完完畢后應進行行檢查驗收，合合格后方準使使用。(7)泵送混凝土時時，應隨澆、隨隨搗、隨平整整，混凝土不不得堆積在泵泵送管路出口口處。(8)應避免裝卸物物料對模板支支撐或腳手架架產生偏心、振振動和沖擊。(9)交叉支撐、水水平加固桿、剪剪刀撐不得隨隨意拆卸，因因施工需要臨臨時局部拆卸卸時，施工完完畢后應立即即恢復。(10)拆除模板腳腳手架時應采采用可靠安全全措施，嚴禁禁高空拋擲。(11)高支模施工工現場作業人人員不得從支支撐系統上爬爬上、爬下，應應從施工便梯梯進入工作面面。(12)高支模搭設設、拆除和混混凝土澆筑期期間，無關人人員不得進入入支模底下，并并由安全員在在現場監護。(13)混凝土澆筑筑時，安全員員專職負責監監測模板及支支撐系統的穩穩定性，發現現異常應立即即暫停施工，迅迅速疏散人員員，及時采取取處理措施，待待排除險情并并經現場安全全責任人檢查查同意后方可可復工。5.3應急預案（1）目的提高整個項目部對對事故的整體體應急能力，確確保意外發生生的時候能有有序的應急指指揮，為有效效、及時的搶搶救傷員，防防止事故的擴擴大，減少經經濟損失，保保護生態環境境和資源，把把事故降低到到最小程度，制制定本預案。（2）應急領導小組及及職責應急領導小組由組組長、副組長長、成員等構構成。1）領導各單位應急急小組的培訓訓和演習工作作，提高應變變能力。2）當發生突發事故故時，負責搶搶救的人員、器器材、車輛、通通信和組織指指揮協調3）負責準備所需要要的應急物資資和應急設備備4）及時到達現場指指揮，控制事事故的擴大，并并迅速向上級級報告（3）應急反應預案1）事故報告程序事故發生后，作業業人員、班組組長、現場負負責人、項目目部安全主管管領導應逐級級上報，并聯聯絡報警，組組織搶救。2）事故報告事故發生后逐級上上報：一般為為現場事故知知情人員、作作業隊、班組組安全員、施施工單位專職職安全員。發發生重大事故故時，應立即即向上級領導導匯報，并在在24小時內向上上級主管部門門作出書面報報告。3）現場事故應急處處理施工過程中可能發發生的事故主主要有：機具具傷人、火災災事故、雷擊擊觸電事故、高高溫中暑、中中毒窒息、高高空墜落、落落物傷人等事事故。A火災事故應急處理理：及時報警警，組織撲救救，集中力量量控制火勢。消消滅飛火疏散散物資減少損損失控制火勢勢蔓延。注意意人身安全，積積極搶救被困困人員，配合合消防人員撲撲滅大火。B觸電事故處理：立立即切斷電源源或者用干燥燥的木棒、竹竹竿等絕緣工工具把電線挑挑開。傷員被被救后，觀察察其呼吸、心心跳情況，必必要時，可采采取人工呼吸吸、心臟擠壓壓術，并且注注意其他損傷傷的處理。局局部電擊時，應應對傷員進行行早期清創處處理，創面宜宜暴露，不宜宜包扎，發生生內部組織壞壞死時，必須須注射破傷風風抗菌素。C高溫中暑的應急處處理：將中暑暑人員移至陰陰涼地方，解解開衣服讓其其平臥，頭部部不要墊高。用用涼水或50%酒精擦其全全身，直至皮皮膚發紅，血血管擴張以促促進散熱，降降溫過程中要要密切觀察。及及時補水分和和鹽分，及時時處理呼吸、循循環衰竭，醫醫療條件不完完善時，及時時送醫院治療療。D其他人身傷害事故故處理：當發發生如高空墜墜落、被高空空墜物擊中、中中毒窒息和機機具傷害等人人身傷害時，應應及時向項目目部報告、排排除其他隱患患，防止救援援人員受到傷傷害，積極對對傷員進行搶搶救。（4）應急通信聯絡陳兆榮：；許厚根：；鞠陳彬：；袁林林：；丁國華：（5）應急救援路線5.4監測監控1、高支撐模板支架重重點監測措施施本工程模板支撐架架采用扣件式式腳手架支撐撐體系，在搭搭設過程中必必須隨時監測測。本方案重重點采取如下下監測措施：：（1）模板支架搭設前，由由工長及安全全員對所支撐撐的地下室頂頂板進行檢查查，按規范底底板混凝土強強度達到施工工強度時方可可進行本模板板支撐系統的的施工，并要要求待高支部部分砼澆搗完完畢后下層模模板支撐方可可拆除。（2）模板支架搭設過程程中，工長及及安全員負責責對支架搭設設施工進行監監測，確保支支撐系統施工工安全，檢查查、巡查重點點要求如下：：1）桿件的設置和連接接、掃地桿、支支撐、剪刀撐撐等構件是否否符合要求。2）底板是否積水，底底座是否松動動，立桿是否否符合要求。3）連接扣件是否松動動。4）施工過程中是否有有超載的現象象。5）腳手架架體和桿件件是否有變形形現象。6）腳手架在承受六級級大風或大暴暴雨后必須進進行全面檢查查。（3）澆筑砼前必須檢查查支撐是否可可靠、扣件是是否松動。澆澆筑砼時必須須由模板支設設班組設專人人看模，隨時時檢查支撐是是否變形、松松動，并組織織及時恢復，在在澆筑混凝土土過程中應實實施實時觀測測，一般監測測頻率不超過過20-30分鐘一次，澆澆筑完后不少少于2小時一次。（4）現澆鋼筋混凝土梁梁、板，當跨跨度大于4米時，模板應應起拱；本工工程模板統一一按全跨長度度的2/10000起拱。（5）上層支架立桿是否否與對準下層層支架立桿，立立桿底部是否否鋪設墊板。（6）模板支架立桿外側側周圍是否按按方案要求設設置由下至上上的豎向連續續式剪刀撐。（7）立桿是否有搭接現現象，立桿接接長嚴禁搭接接，必須采用用對接扣件連連接。（8）支架立桿成一定角角度傾斜，或或者支架立桿桿的頂表面傾傾斜式，是否否有可靠措施施確保支點穩穩定，支撐腳腳底是否有防防滑移的可靠靠措施。（9）立桿接長嚴禁搭接接，必須采用用對接扣件連連接，相鄰兩兩立桿的對接接接頭不得在在同步內，且且對接接頭沿沿豎向錯開的的距離不宜小小于500，各接頭中中心距主節點點不宜大于步步距的1/3。（10）高支架四周外側和和中間有結構構柱的部位是是否已按方案案要求設置拉拉結點。（11）在澆搗梁板混凝土土之前，必須須由項目部組組織對高支架架進行全面檢檢查，合格后后方可進行澆澆筑，并且在在混凝土澆筑筑過程中，項項目技術負責責人、質安員員、施工員必必須隨時對高高支架進行觀觀測。（12）因高支架直接支支撐在一層頂頂板上，故在在高支架模板板支撐架施工工完畢至拆除除高支撐架前前，嚴禁拆除除頂板的模板板支撐，待高高支撐架拆除除完畢后方可可拆除高支撐撐區一層的模模板支撐；高高支撐架的拆拆除按現場留留置的同養試試塊達到拆除除要求強度時時，方可拆架架。2、高支撐模板支架搭搭設時監測措措施（1）安裝前應在樓面或或地面彈出支支撐架縱、橫橫方向位置線線，并進行抄抄平。本工程程高支架基礎礎直接落在地地下室頂板和和樓面上。（2）支撐架的組裝要求求和順序可參參考外腳手架架搭設中相應應的規定6..2.3頂托處應采采取措施防止止被砂漿、水水泥漿等污物物填塞螺紋。（3）滿堂腳手架頂部施施工操作層應應滿鋪腳手板板，并采取可可靠連接方式式與支撐架橫橫梁固定。（4）搭設用的鋼管規格格、間距、扣扣件應符合設設計要求，每每根立桿底部部應設置墊板板或者墊木。（5）立桿底部的墊板應應有足夠的強強度和支承面面積，且應中中心承載。（6）模板及其支架在安安裝過程中，必必須設置有效效的防傾覆臨臨時固定設施施。3、高支撐模板支架使使用時監測措措施（1）腳手架使用過程中中應避免產生生偏心荷載。泵泵送混凝土時時，應隨澆、隨隨搗、隨平整整，混凝土不不可堆在輸送送管道出口處處，以免產生生較大的堆積積荷載，使架架子偏心受荷荷；裝卸其它它物料時亦防防止對模板支支撐或腳手架架產生偏心、振振動和沖擊。（2）水平加固桿、交叉叉支撐等不得得隨意拆卸，施施工要求拆卸卸時，應待施施工完畢后馬馬上補齊。（3）模板支撐及滿堂腳腳手架下方，施施工人員不得得經常出入。（4）穿著安全：現場場操作人員不不得赤腳、穿穿硬底鞋、拖拖鞋或高跟鞋鞋，必須戴安安全帽。（5）澆筑同時應控制制混凝土出料料時不成堆，泵泵管設置嚴禁禁與支撐架連連接且不得與與外架連接，泵泵管設置應另另外進行加固固以防碰到架架體使架體變變形失穩。（6）支撐架上堆料限限制：支撐架架的操作層應應保持暢通，不不得堆放超載載的材料。交交通過道應有有適當高度。工工作前應檢查查腳手架的牢牢固性和穩定定性。（7）模板和支撐承載載安全：模板板在支撐系統統未釘穩牢前前不得上人；；在未安裝好好的梁底板或或平臺上不得得放重物或行行走。在安裝裝好的模板上上，不得堆放放超載的材料料和設備等。（8）惡劣天氣限制：：凡遇到惡劣劣天氣，如大大雨、大霧及及6級以上的大大風時，應停停止露天高空空作業。風力力達到5級時，不得得進行大塊模模板和高支模模板等大件模模具的露天吊吊裝和支撐作作業。4、高支撐模板支架拆拆除時監測措措施（1）梁、柱、墻的側模模板，一般在在混凝土強度度能保證其表表面及棱角不不因拆模而受受損壞時，方方可拆除。梁梁、板等底模模則要求混凝凝土強度符合合《混凝土結結構工程施工工質量驗收規規范》（GB502204-20002）要求，模模板才可以拆拆除。在支拆拆挑檐的模板板時，必須有有可靠的安全全措施。（2）在高空拆模時。作作業區四周及及進出口處應應設圍欄并加加設明顯標志志和警示牌，嚴嚴禁非操作人人員進入作業業區，垂直運運輸模板和其其它材料時，應應有統一指揮揮，統一信號號。（3）所有構件拆模之前前必須填寫拆拆模申請表，待待監理單位以以及施工單位位技術負責人人同意簽字后后，方可拆模模。（4）拆除模板時，不得得用力過猛或或身體前傾，避避免連人帶板板墜落，拆除除高處部位的的模板時，必必須站穩在腳腳手架上操作作，不得站在在正在拆除的的模板下面操操作。平臺及及樓板模板上上的預留孔洞洞，應使用木木板或安全網網蓋好或設圍圍欄。（5）模板和支模安拆時時，指揮、掛掛卡環和拆環環人員必須站站在安全可靠靠的地方操作作，嚴禁人員員隨模板起吊吊。裝拆組合合模板時，上上下應有人接接應，模板及及配件應隨裝裝拆隨轉運；；嚴禁從高向向下拋擲，已已松動件必須須拆卸完畢方方可吊運。拆拆除的木模板板，應將板上上的朝天釘子子向下，并及及時運至堆放放地點拔除。第六節計算書書計算依據：1、《建建筑施工模板板安全技術規規范》JGJ1662-200082、《混混凝土結構設設計規范》GB500010-220103、《建建筑結構荷載載規范》GB500009-220124、《鋼鋼結構設計規規范》GB500017-220036.1300×8800梁模板（扣扣件式，梁板板立柱共用）計計算書（300×700梁施工同此梁）一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱KL1混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)300×800模板支架高度H((m)9.75模板支架橫向長度度B(m)8模板支架縱向長度度L(m)8梁側樓板厚度(mmm)120二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m33)24混凝土梁鋼筋自重重標準值G3k(kN/m33)1.5混凝土板鋼筋自重重標準值G3k(kN/m33)1.1當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時Q1k(kkN/m2)1對水平面模板取值值Q2k(kN/m22)2風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.25非自定義:0.005地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地地面高度(m)9風壓高度變化系數數μz1風荷載體型系數μμs0.2三、模板體系設計計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立柱間間距la(mm)900梁兩側立柱間距llb(mm)800步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數數1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁寬均均分梁底增加立柱依次次距梁左側立立柱距離(mm)400梁底支撐小梁根數數3梁底支撐小梁間距距150每縱距內附加梁底底支撐主梁根根數1梁底支撐小梁最大大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmm)18面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15面板抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.4面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬度b=11000mmm，按二等跨跨連續梁計算算：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×0.8))+1.4××2，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.8)+11.4×0..7×2]××1＝26.6771kN/mmq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×0..8]×1＝24.9008kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))]×b＝[1×(00.1+(224+1.55)×0.88)]×1＝20.5kkN/m計算簡圖圖如下：1、強度驗算Mmaxx＝0.1255q1L2＝0.1255×26.6671×0..152＝0.0755kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0755×106/540000＝1.3899N/mm22≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗算νmaxx＝0.5211q2L4/(1000EI)=00.521××20.5××1504/(1000×100000×4866000)＝0.0111mm≤[ν]＝L/250＝150/2250＝0.6mmm滿足要求求！3、支座反力計算設計值((承載能力極極限狀態)R1=RR3=0.3775q1靜L+0.4437q1活L=0.3375×244.908××0.15++0.4377×1.7664×0.115＝1.5177kNR2=1.25q1LL=1.255×26.6671×0..15＝5.0011kN標準值((正常使用極極限狀態)R1'=R3'=0.3375q2L=0.3375×200.5×0..15＝1.1533kNR2'=1.25q2LL=1.255×20.55×0.155＝3.8444kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mmm)50×100小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面慣性矩II(cm4)416.67小梁計算方式二等跨連續梁承載能力極限狀態態：梁底面板板傳遞給左邊邊小梁線荷載載：q1左＝R1/b=1..517/11＝1.5177kN/m梁底面板板傳遞給中間間小梁最大線線荷載：q1中＝Max[RR2]/b==Max[[5.0011]/1=5.0011kN/m梁底面板板傳遞給右邊邊小梁線荷載載：q1右＝R3/b=1..517/11＝1.5177kN/m小梁自重重：q2＝0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.3/2=0.0336kN/mm梁左側模模板傳遞給左左邊小梁荷載載q3左＝0.9×11.35×00.5×(00.8-0..12)=00.413kkN/m梁右側模模板傳遞給右右邊小梁荷載載q3右＝0.9×11.35×00.5×(00.8-0..12)=00.413kkN/m梁左側樓樓板傳遞給左左邊小梁荷載載q4左＝0.9×MMax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×(0.44-0.3//2)/2××1=0.7789kN//m梁右側樓板傳遞給給右邊小梁荷荷載q4右＝0.9×MMax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×((0..8-0.44)-0.33/2)/22×1=0..789kNN/m左側小梁梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.5517+0..036+00.413++0.7899=2.7555kN/mm中間小梁梁荷載q中=q1中+q2=5.0001+0.0036=5..037kNN/m右側小梁梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.5517+0..036+00.413++0.7899=2.7555kN/mm小梁最大大荷載q=Maxx[q左,q中,q右]=Maxx[2.7555,5.0037,2..755]==5.0377kN/m正常使用用極限狀態：：梁底面板板傳遞給左邊邊小梁線荷載載：q1左'＝R1'/b=11.153//1＝1.1533kN/m梁底面板板傳遞給中間間小梁最大線線荷載：q1中'＝Max[RR2']/b=Maxx[3.8444]/1==3.8444kN/mm梁底面板傳遞給右右邊小梁線荷荷載：q1右'＝R3'/b=11.153//1＝1.1533kN/m小梁自重：q2''＝1×(0..3-0.11)×0.33/2=00.03kNN/m梁左側模模板傳遞給左左邊小梁荷載載q3左'＝1×0.55×(0.88-0.122)=0.334kN/mm梁右側模模板傳遞給右右邊小梁荷載載q3右'＝1×0.55×(0.88-0.122)=0.334kN/mm梁左側樓樓板傳遞給左左邊小梁荷載載q4左'＝[1×(00.5+(224+1.11)×0.112)]×((0.4-00.3/2))/2×1==0.4399kN/m梁右側樓樓板傳遞給右右邊小梁荷載載q4右'＝[1×(00.5+(224+1.11)×0.112)]×(((0.8--0.4)--0.3/22)/2×11=0.4339kN/mm左側小梁梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1..153+00.03+00.34+00.439==1.9622kN/m中間小梁梁荷載q中'=q1中'+q2'=3.8844+0..03=3..874kNN/m右側小梁梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1..153+00.03+00.34+00.439==1.9622kN/m小梁最大大荷載q'=Maax[q左',q中',q右']=Maax[1.9962,3..874,11.962]]=3.8774kN/mm為簡化計計算，按二等等跨連續梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：1、抗彎驗算Mmaxx＝max[00.125qql12，0.5qll22]＝max[00.125××5.0377×0.4552，0.5×55.037××0.12]＝0.1277kN·mσ=Mmax/W==0.1277×106/833330=1.553N/mmm2≤[f]=115.44NN/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmaxx＝max[00.625qql1，ql2]＝max[00.625××5.0377×0.455，5.0377×0.1]]＝1.4177kNτmax=3Vmaax/(2bbh0)=3×11.417××1000//(2×500×100))＝0.4255N/mm22≤[τ]=1.778N/mmm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'll14/(1000EI)＝0.5211×3.8774×45004/(1000×93500×416..67×1004)＝0.0211mm≤[ν]＝l1/250＝450/2250＝1.8mmmν2＝q'l24/(88EI)＝3.8744×10044/(8×99350×4416.677×104)＝0.0011mm≤[ν]＝2l2/250＝2×1000/250＝0.8mmm滿足要求！4、支座反力計算承載能力力極限狀態Rmax=[1.225qL1,0.3775qL1+qL2]=maxx[1.255×5.0337×0.445,0.3375×5..037×00.45+55.037××0.1]==2.8333kN同理可得：梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1=1.555kN,R22=2.8333kN,RR3=1.555kN正常使用用極限狀態Rmax'=[1..25q'LL1,0.3775q'L11+q'L2]=maxx[1.255×3.8774×0.445,0.3375×3..874×00.45+33.874××0.1]==2.1799kN同理可得：梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1'=1.1104kN,,R2'=2.1179kN,,R3'=1.1104kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mmm)Φ48×2.8主梁計算截面類型型(mm)Φ48×2.8主梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.25主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁截面慣性矩II(cm4)10.191、抗彎驗算主梁彎矩圖(kNN·m)σ=Mmmax/W==0.1188×106/42500=27.7784N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗算算主梁剪力圖(kNN)Vmaxx＝1.2644kNτmaxx=2Vmaxx/A=2××1.2644×10000/398＝6.3522N/mm22≤[τ]=1255N/mm22滿足要求求！3、撓度驗驗算主梁變形圖(mmm)νmaxx＝0.0244mm≤[ν]＝L/250＝400/2250＝1.6mmm滿足要求求！4、支座反力計算承載能力力極限狀態支座反力力依次為R1=0.2886kN，R2=5.3661kN，R3=0.2886kN正常使用用極限狀態支座反力力依次為R1'=0.2204kN，R2'=3.9979kN，R3'=0.2204kN七、2號主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mmm)Φ48×2.8主梁計算截面類型型(mm)Φ48×2.8主梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.25主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁截面慣性矩II(cm4)10.19主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根根數2受力不均勻系數0.6主梁自重忽略不計計，主梁2根合并，其其受力不均勻勻系數=0.6P＝maax[R2]×0.66=Max[[5.3611]×0.66=3.2116kN，P'＝max[RR2']×0.6＝Max[33.979]]×0.6==2.3888kN1、抗彎驗算2號主梁彎彎矩圖(kN·m))σ=Mmmax/W==0.5077×106/42500=119..185N//mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求！2、抗剪驗算2號主梁剪力圖(kkN)Vmaxx＝4.3422kNτmaxx=2Vmaxx/A=2××4.3422×10000/398＝21.8117N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22滿足要求求！3、撓度驗算算2號主梁變形圖(mmm)νmaxx＝0.9599mm≤[ν]＝L/250＝900/2250＝3.6mmm滿足要求求！4、支座反力計算極限承載載能力狀態支座反力力依次為R1=4.3442kN，R2=6.9114kN，R3=6.9114kN，R4=4.3442kN立柱所受受主梁支座反反力依次為P2=6.9114/0.66=11.5524kN八、縱向水平鋼管管驗算鋼管截面類型(mmm)Φ48×2.8鋼管計算截面類型型(mm)Φ48×2.8鋼管截面面積A((mm2)398鋼管截面回轉半徑徑i(mm))16鋼管彈性模量E((N/mm22)206000鋼管截面慣性矩II(cm4)10.19鋼管截面抵抗矩WW(cm3)4.25鋼管抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205鋼管抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125P＝max[R1，RR3]=0.2286kN，P'＝max[RR1'，R3']＝0.2044kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算縱向水平平鋼管彎矩圖圖(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.0455×106/4250＝10.5999N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算縱向水平平鋼管剪力圖圖(kN)Vmaxx＝0.3866kNτmaxx＝2Vmax/A==2×0.3386×10000/3998＝1.94NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求！3、撓度驗算縱向水平平鋼管變形圖圖(mm)νmax＝0.0882mm≤[ν]＝L/250＝900/2250＝3.6mmm滿足要求求！4、支座反力力計算支座反力力依次為R1=0.3886kN，R2=0.6115kN，R3=0.6115kN，R4=0.3886kN同理可得得：兩側立柱柱所受支座反反力依次為R1=0.6115kN，R3=0.6115kN九、可調托座驗算算荷載傳遞至立柱方方式可調托座2可調托座承載力容容許值[N](kkN)30扣件抗滑移折減系系數kc0.851、扣件抗滑滑移驗算兩側立柱最最大受力N＝max[RR1,R3]＝max[00.615,,0.6155]＝0.6155kN≤0.85××8=6.88kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求！！2、可調托座驗算可調托座座最大受力N＝max[PP2]＝11.5224kN≤[N]＝30kN滿足要求求！十、立柱驗算剪刀撐設置加強型立柱頂部步距hdd(mm)600立柱伸出頂層水平平桿中心線至至支撐點的長度a(mmm)200頂部立柱計算長度度系數μ11.386非頂部立柱計算長長度系數μ21.755鋼管截面類型(mmm)Φ48×2.8鋼管計算截面類型型(mm)Φ48×2.8鋼材等級Q235立柱截面面積A((mm2)398回轉半徑i(mmm)16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.25抗壓強度設計值[[f](N//mm2)205支架自重標準值qq(kN/mm)0.151、長細比驗算頂部立柱柱段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(6600+2××200)==1386mmm非頂部立立柱段：l02=kμ2h=1××1.7555×16000=28088mmλ=l00/i=28808/166=175..5≤[λ]=2100長細比滿滿足要求！2、風荷載計算Mw＝11×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.99×1.4××0.05××0.9×11.62/10＝0.0155kN·m3、穩定性性計算根據《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規范》JGJ1330-20111，荷載設計計值q1有所不同：：1)面板板驗算q1＝11×[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.8)++1.4×00.9×2]]×1＝27.122kN/m2)小梁梁驗算q1＝mmax{1..549+11×1.2××[(0.33-0.1))×0.3//2+0.55×(0.88-0.122)]+1××[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×max[[0.4-00.3/2，(0.8--0.4)--0.3/22]/2×11，5.0855+1×1..2×(0..3-0.11)×0.33/2}=55.121kkN/m同上四～～八計算過程程，可得：R1＝00.598kkN，P2＝11.4775kN，R3＝0.5988kN頂部立柱柱段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1855×1.3886×(6000+2×2200)=11642.441mmλ1＝ll01/i＝1642..41/166＝102.6651，查表得，φ1＝0.5733立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，P2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[00.598++1×[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×0.9××1]×(00.9+0..4-0.33/2)/22×0.9，11.4775，0.5988+1×[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+1..4×0.99×1]×((0.9+00.8-0..4-0.33/2)/22×0.9]]+0.0115/0.88＝11.4993kNf＝N//(φA)+Mw/W＝114922.825//(0.5773×3988)+0.0015×1006/4250＝53.9225N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！非頂部立柱段：ll02=kμ2h=1..185×11.755××1600==3327..48mmλ2＝ll02/i＝3327..48/166＝207.9968，查表得，φ2＝0.1699立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，P2，R3+N邊2]+1×11.2×0..15×(99.75-00.8)+MMw/lb＝max[00.598++1×[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×0.9××1]×(00.9+0..4-0.33/2)/22×0.9，11.4775，0.5988+1×[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+1..4×0.99×1]×((0.9+00.8-0..4-0.33/2)/22×0.9]]+1.6111+0.0015/0..8＝13.1004kNf＝N//(φA)+Mw/W＝131033.825//(0.1669×3988)+0.0015×1006/4250＝198.3347N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！十一、高寬比驗算算根據《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規范》JGJ1330-20111第6.9.7：支架高寬寬比不應大于于3H/B==9.75//8=1.2219≤3滿足要求求，不需要進進行抗傾覆驗驗算！十二、立柱支承面面承載力驗算算支撐層樓板厚度hh(mm)70混凝土強度等級C15混凝土的齡期(天天)7混凝土的實測抗壓壓強度fc(N/mm2)6.902混凝土的實測抗拉拉強度ft(N/mm2)0.737立柱墊板長a(mmm)200立柱墊板寬b(mmm)200F1=N=113.1044kN1、受沖切切承載力計算算根據《混混凝土結構設設計規范》GB500010-20010第6.5.1條規定，見見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft++0.25σσpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或或集中反力設設計值βh截面高度影響系數數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mmm時，取βh=0.9；中間線性性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個個方向混凝土土有效預壓應應力按長度的的加權平均值值，其值控制制在1.0-33.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距距離局部荷載載或集中反力力作用面積周周邊h0/2處板垂直截截面的最不利利周長。h0截面有效高度，取取兩個配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷載或集中反反力作用面積積形狀的影響響系數η2臨界截面周長與板板截面有效高高度之比的影影響系數βs局部荷載或集中反反力作用面積積為矩形時的的長邊與短邊邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為為圓形時，取取βs=2as板柱結構類型的影影響系數：對對中柱，取as=40，對邊柱，取取as=30：對角柱，取取as=20說明在本工程計算中為為了安全和簡簡化計算起見見，不考慮上上式中σpc,m之值，將其其取為0，作為板承承載能力安全全儲備。可得：βh=1，ft=0.7337N/mmm2，η=1，h0=h-200=50mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=10000mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×0..737+00.25×00)×1×11000×550/10000=25..795kNN≥F1=13.1104kN滿足要求求！2、局部受壓承載力力計算根據《混混凝土結構設設計規范》GB500010-20010第6.6.1條規定，見見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受壓面上作用用的局部荷載載或局部壓力力設計值fc混凝土軸心抗壓強強度設計值；；可按本規范范表4.1.44-1取值βc混凝土強度影響系系數，按本規規范第6.3.1條的規定取取用βl混凝土局部受壓時時的強度提高高系數Aln混凝土局部受壓凈凈面積βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受壓面面積Ab局部受壓的計算底底面積，按本本規范第6.6.2條確定可得：fc=6..902N//mm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(6600)×((600)//(200××200)]]1/2=3，Aln=ab==400000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×6.9002×400000/10000=11118.1224kN≥F1=13.1104kN滿足要求！6.2700××1000梁模板（扣扣件式，梁板板立柱共用）計計算書6.2.1梁模板板計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱KL14混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)700×10000模板支架高度H((m)9.75模板支架橫向長度度B(m)8模板支架縱向長度度L(m)8梁側樓板厚度(mmm)120二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m22)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m33)24混凝土梁鋼筋自重重標準值G3k(kN/m33)1.5混凝土板鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時Q1k(kkN/m2)1對水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.25非自定義:0.0053地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地地面高度(m)12風壓高度變化系數數μz1.052風荷載體型系數μμs0.2三、模板體系設計計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立柱間間距la(mm)900梁底兩側立柱間距距lb(mm)1200步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底兩兩側立柱中的的位置居中梁底左側立柱距梁梁中心線距離離(mm)600板底左側立柱距梁梁中心線距離離s1(mm)600板底右側立柱距梁梁中心線距離離s2(mm)600梁底增加立柱根數數2梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁寬均均分梁底增加立柱依次次距梁底左側側立柱距離(mm)483,717梁底支撐小梁根數數5梁底支撐小梁間距距175每縱距內附加梁底底支撐主梁根根數2梁底支撐小梁最大大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽梁底支撐主梁左側側懸挑長度a1(mm)0梁底支撐主梁右側側懸挑長度a2(mm)0設計簡圖圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmm)18面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15面板抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.4面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬度b=11000mmm，按四等跨跨連續梁計算算：W＝bh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×1)+11.4×2，1.35××(0.1++(24+11.5)×11)+1.44×0.7××2]×1＝32.8668kN/mmq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1]]×1＝31.1004kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))]×b＝[1×(00.1+(224+1.55)×1)]]×1＝25.6kkN/m計算簡圖圖如下：1、強度驗算Mmaxx＝0.1077q1靜L2+0.1221q1活L2＝0.1077×31.1104×0..1752+0.1221×1.7764×0..1752＝0.1088kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1088×106/540000＝2.0099N/mm22≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗算νmaxx＝0.6322q2L4/(1000EI)=00.632××25.6××1754/(1000×100000×4866000)＝0.0311mm≤[ν]＝L/250＝175/2250＝0.7mmm滿足要求求！3、支座反力計算設計值((承載能力極極限狀態)R1=RR5=0.3993q1靜L+0.4446q1活L=0.3393×311.104××0.1755+0.4446×1.7764×0..175＝2.2777kNR2=RR4=1.1443q1靜L+1.2223q1活L=1.1143×311.104××0.1755+1.2223×1.7764×0..175＝6.5999kNR3=0.9228q1靜L+1.1142q1活L=0.9928×311.104××0.1755+1.1442×1.7764×0..175＝5.4044kN標準值((正常使用極極限狀態)R1'=R5'=0.3393q2L=0.3393×255.6×0..175＝1.7611kNR2'==R4'=1.1443q2L=1.1143×255.6×0..175＝5.1211kNR3'=0.928q22L=0.9928×255.6×0..175＝4.1577kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mmm)50×100小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面慣性矩II(cm4)416.67小梁計算方式二等跨連續梁承載能力極限狀態態：梁底面板板傳遞給左邊邊小梁線荷載載：q1左＝R1/b=2..277/11＝2.2777kN/m梁底面板板傳遞給中間間小梁最大線線荷載：q1中＝Max[RR2,R3,R4]/b==Max[[6.5999,5.4004,6.5599]/11=6.5599kN//m梁底面板板傳遞給右邊邊小梁線荷載載：q1右＝R5/b=2..277/11＝2.2777kN/m小梁自重重：q2＝0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.7/4=0.0443kN/mm梁左側模模板傳遞給左左邊小梁荷載載q3左＝0.9×11.35×00.5×(11-0.122)=0.5535kN//m梁右側模模板傳遞給右右邊小梁荷載載q3右＝0.9×11.35×00.5×(11-0.122)=0.5535kN//m梁左側樓樓板傳遞給左左邊小梁荷載載q4左＝0.9×MMax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×(0.66-0.7//2)/2××1=0.7789kN//m梁右側樓樓板傳遞給右右邊小梁荷載載q4右＝0.9×MMax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×