HYPERLINK\l"_Toc412812881"三、工程特點及難點4HYPERLINK\l"_Toc412812882"四、組織保證措施5HYPERLINK\l"_Toc412812883"4.1、模板及鋼筋工程組織保證措施5HYPERLINK\l"_Toc412812884"4.2、砼工程組織保證措施5HYPERLINK\l"_Toc412812885"4.3、軸線控制5HYPERLINK\l"_Toc412812886"五、模板工程主要施工方法及措施6HYPERLINK\l"_Toc412812887"5.1、總體部署6HYPERLINK\l"_Toc412812888"5.2、下部結構支撐8HYPERLINK\l"_Toc412812889"5.3、模板及支撐拆除9HYPERLINK\l"_Toc412812890"5.4、技術質量控制措施9HYPERLINK\l"_Toc412812891"六、鋼筋工程主要施工方法及措施9HYPERLINK\l"_Toc412812892"6.1、原材料質量要求9HYPERLINK\l"_Toc412812893"6.2、鋼筋加工10HYPERLINK\l"_Toc412812894"6.3、鋼筋的連接10HYPERLINK\l"_Toc412812895"6.4、鋼筋的綁扎10HYPERLINK\l"_Toc412812896"6.5、技術質量控制措施14HYPERLINK\l"_Toc412812897"七、砼工程主要施工方法及措施15HYPERLINK\l"_Toc412812898"7.1、砼澆筑前準備工作：15HYPERLINK\l"_Toc412812899"7.2、C50混凝土的配制15HYPERLINK\l"_Toc412812900"7.3、混凝土的澆筑16HYPERLINK\l"_Toc412812901"7.4、砼的養護18HYPERLINK\l"_Toc412812902"7.5、技術質量控制措施18HYPERLINK\l"_Toc412812903"八、技術資料的收集和整理19HYPERLINK\l"_Toc412812904"九、安全施工注意事項19某國際大廈轉換層施工方案HYPERLINK\l"_Toc22881"一工程概況HYPERLINK\l"_Toc16902"1.1、工程概況簡要說明該工程項目建筑地點位于××市××路與××路交叉口東南角。占地面積38101.50平方米，包括4棟高層商住樓，3棟高層公寓及3層下部商業，一棟商業樓及2層地下車庫，總建筑面積約31萬平方米。本子項工程為4#樓，地下2層，地上31層，內含夾層。1-3層為商業，4-31層為住宅，建筑結構形式為框支剪力墻結構，建筑商業層高為5.1米（第3層為6.8米），住宅層高2.9米，室內外高差為0.3米，建筑總高度為99.78米。抗震設防烈度為六度，主體耐火等級為一級，地下室耐火等級一級，屋面防水等級為二級，地下室防水等級為一級。基礎形式為CFG樁復合地基+平板式筏形基礎,基礎鋼筋采用機械連接。三層頂梁為框支梁，標高為16.97m。轉換層以下為框架結構，經轉換后為框剪結構。本工程轉換層采用梁式轉換層，轉換層承擔轉換4~31層所有荷載，傳遞至柱，再傳遞至筏板基礎，為本工程關鍵結構。HYPERLINK\l"_Toc10342"1.2、轉換層相關結構設計1.2.1、結構板根據3#樓圖紙設計，轉換層及其下結構的樓板厚度分別設計為：樓層名稱板厚（mm)備注三層頂板180本方案考慮的作業業層二層頂板120本方案模板工程考考慮的首層支支撐板一層頂板100本方案模板工程考考慮的次層支支撐板地下室頂板180本方案模板工程考考慮的準備支支撐板1.2.2、梁本工程轉換層采用常見的梁式轉換層，梁的各個工序施工成為了重點，根據已到圖紙，本次轉換層大梁主要如下：梁名稱（框支梁）梁截面尺寸mmm梁名稱（次梁）梁截面尺寸mmmKZL2800×2200ZL191500×1200KZL4800×2200ZL131500×1200KZL9800×22000ZL811500×1200KZL10800×2200ZL411600×1500KZL18700×2000ZL211800×1200KZL3700×2000ZL4500×1500KZL15800×1800KZL5700×1800KZL6700×1800KZL16600×1800注：最大凈跨度77.1m綜述：本工程框支梁尺寸：800×2200、700×2000、800×1800、700×1800、600×1800；框次梁尺寸：800×1200、600×1500、500×1500、500×1200。與下部結構對應的情況：轉換層框支梁下兼有與之對應的下層梁，其梁尺寸基本為：450×700，300×700，300×600。而轉換層框次梁下只有部分有與之對應的下層梁，其梁尺寸基本為：300×600，250×600。其中KZL17/14/311部分跨、KCL191/811跨下部無對應的結構梁，其支撐必定直接落在下層樓板上，將成為支撐設計的薄弱部位。1.2.3砼根據設計圖紙：地下室頂板梁板采用的砼等級為：C30二層梁板、三層梁板采用的同等級為：C30四層（轉換層）梁板采用的砼等級為：C50轉換層以下柱子混凝土強度等級為：C501.2.4框支柱根據圖紙設計，地下室框支柱尺寸較大，最大尺寸為1800×1000，柱子尺寸1500×1000、1200×1200、1100×1100、1000×1000。柱子較大受力時可不考慮變形。1.2.5轉換層結構圖HYPERLINK\l"_Toc22881"二編制依據《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《混凝土結構設計規范》GB50010-2010《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-2002（2011）《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-2013《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008《建筑施工安全檢查標準》JGJ59--2011《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80--91《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3-2010《鋼筋機械連接通用技術規程》JGJ107-2010《鋼管扣件式腳手架安全技術規范》JGJ130—2011《混凝土泵送施工技術規程》JGJ/T10—2011《建筑施工手冊》第四版《建設工程高大模板系統施工安全監督管理導則》建質[2009]254號《工程建設標準強制性條文》（房屋建筑部分）本工程施工圖紙本工程施工組織設計品茗安全計算軟件三、工程特點及難點1、轉換層梁截面尺寸較大，支模體系較為復雜。2、轉換層主梁鋼筋用量大，綁扎難度高，傳統的鋼筋綁扎方式不能滿足轉換層的施工；3、梁和梁柱節點處鋼筋密集，砼振搗難度大；HYPERLINK\l"_Toc16902"4、施工方案的設計原則本工程轉換層屬常規梁式轉換層，為了使其施工方法得到優化，可采取如下施工方案：方案：轉換層支撐架采用普通鋼管扣件腳手架，不拆除下部兩層的支模架，視下部梁板為彈性體共同參與受力。即轉換層自重及施工荷載由二、三層梁板及傳遞支模架共同承擔。根據施工進度安排，轉換層施工時間將會在60天左右，當轉換層混凝土澆筑時，其下部三層梁板混凝土應該已達到100%以上設計強度，二層、一層梁板混凝土均已達到100%設計強度。因此，支模架系統設計時，可考慮拆除地下室的支模架，讓三層梁板承擔60%的荷載，一層、二層梁板承擔100%的荷載，則一層、二層結構支模架可不必拆除，相應增加支撐來滿足上部荷載要求，讓下部結構梁板參與荷載承受。四、組織保證措施由于轉換層工作量大，施工周期相應較長，針對轉換層特點和施工難點，在轉換層施工過程中，公司領導和各職能部門高度重視并給予全力支持，協助項目部進一步強化現場管理，做到分工明確，責任到人，以確保轉換層施工的順利進行。4.1、模板及鋼筋工程組織保證措施在模板及鋼筋工程施工時，由各專項負責人落實到鋼筋綁扎和模板支撐工序中，以進一步加強模板和鋼筋工程的管理。具體責任分工如下：工序責任人總指揮鋼筋工程模板工程砼工程注：各責任人應各各負其責，檢檢查各環節，并并落實到位材料用量：材料名稱數量單位備注鋼管150噸扣件15000只4.2、砼工程組織保證措施在模板及鋼筋工程即將完成時，項目部對轉換層梁板砼工程施工成立臨時指揮部，由項目部各負責人及全體管理人員組成。4.3、軸線控制（1）由測量組負責測放出控制軸線，并用墨線標注在樓面上，根據控制軸線，按設計圖對轉換層柱墻主次梁等細部尺寸，分別用墨斗將細部尺寸線彈在標高10.170m層板面。（2）鋼管架搭設完畢后，在支撐梁底模及鋼筋籠的水平桿上用吊線錘將標高16.970m層板面的細部尺寸線引測在水平桿上，作為梁底模安裝和鋼筋就位的控制線。五、模板工程主要施工方法及措施針對轉換層主梁截面尺寸大、結構層自重大的特點，在模板及支撐系統上采取相應的措施，保證轉換層支撐體系結構安全。5.1、總體部署轉換層高大梁支模方式采用滿堂腳手架進行支模，梁底支撐桿加密。1、模板構造梁底模板采用13mm厚雙面覆膜多層板，底模背肋采用40mm×80mm方木，縱向放在梁底小橫桿上，小橫桿間距500mm，每道小橫桿下增加承重立桿，沿梁寬度方向平均分配。側模用13mm厚模板，背肋用40mm×80mm木方，間距100mm，水平圍檁用2根φ48鋼管，根據梁高不同設置，豎向間距600，第1道距梁底200mm處，第2道距梁底,800mm處，以此類推，采用M12對拉螺栓拉結，配以雙螺母固定，梁底起拱按跨度3‰。樓板的底模用13mm厚木膠合板，背肋用40mm×80mm方木及40mm×80mm方鋼，間距150mm，滿堂架支撐，立桿縱橫間距不大于1000mm。2、支架構造（1）立桿：梁底支撐立桿縱向間距0.5m，步距1.5m，當梁底兩側立桿寬度大于等于0.7m，梁高大于等于1.5m時，梁底每道小橫桿下增加3根承重立桿,當梁底兩側立桿寬度小于1m，梁高小于1.5m時，梁底增加2根承重立桿；梁底立桿上部或下部的托撐桿頂絲外露不準大于200mm，頂絲不得偏斜，在托撐根部要分別加上水平拉桿和掃地桿，并與基它水平桿和掃地桿連成一體。板支撐立桿縱橫間距1m，步距1.5m。立桿不允許搭接使用，立桿與水平桿連接用直角扣件，立桿與剪刀撐的斜桿和水平桿的連接采用旋轉扣件，支架頂部伸出頂層水平桿的自由立桿的長度，不超過100mm。梁截面尺寸（mm）梁底橫向支撐立桿數量梁底立桿縱向間距距La(m))梁底立桿橫距(mm)步距（m）500120020.50.401.5800120030.50.301.55001500020.50.401.56001500030.50.271.56001800030.50.271.5700180030.50.301.5800180030.50.301.5700200030.50.301.5800220030.50.301.5（2）掃地桿：設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿與柱底部柱箍連成一體。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距樓面上皮200mm處的立桿上，橫向掃地桿宜采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，掃地桿要縱橫平直。（3）縱橫向水平桿：縱橫向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨，縱橫交錯，采用對接扣件連接。兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步同跨內，錯開距離不少于500mm。各接頭中心至最近主節點的距離不小于縱距的1/3。可調支撐下部立桿頂端沿縱橫向設置一道水平拉桿，在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿。（4）連續剪刀撐：邊跨統一加連續剪刀撐，每道大梁兩側梁底支架設縱向剪刀撐，在設縱向剪刀撐部位同時設橫向剪刀撐，剪刀撐斜桿與樓面的傾角要在45°～60°之間；縱橫剪刀撐相交處設置一道水平剪刀撐。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件設在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點距離不大于150㎜。剪刀撐、橫向斜桿搭設應隨立桿縱向和橫向水平桿等同步搭設。5.2、下部結構支撐為保證轉換層施工荷載在往下傳遞卸載時不會對下層結構造成較大的影響，施工措施如下：（1）在施工轉換層時，第1、2層結構支撐全部不拆除，負一層負二層結構拆除完畢后進行部分的回撐，回撐主要部位為轉換梁相對應的位置。（2）轉換梁底支撐應與第1、2層結構支撐立桿位置相對應，第1、2層相對應部位其立桿加密。5.3、模板及支撐拆除（1）墻、柱模板及梁側模拆除：保證砼表面及棱角不因拆模而受破壞后方可拆除非承重模板。（2）梁底模及支撐拆除：待砼強度達到75%設計值以上方可拆除。（3）拆模時必須注意確保砼結構的質量和安全，拆模順序是先拆除承重較小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的側模，然后再拆承重的水平向模板等。5.4、技術質量控制措施（1）豎向模板及其支架的支承部分，應有足夠的支承面積。其支承面必須具備足夠強度，滿足全部荷載的承載力。（2）安裝模板及其支架過程中，必須設置足夠的臨時固定設施，以免傾覆。防止模板及其支架在風荷載作用下傾覆，應從模板構造上采取有效的防傾覆措施。以保持模板的穩定性。（3）在墻柱施工邊線外200mm處加設一道控制線，用以校正模板位置。（4）重點控制模板的剛度、垂直度、平整度，特別注意外圍模板、柱模、電梯井模板、樓梯間等處模板軸線位置的正確性。（5）梁模安裝后應拉中心線檢查，以校正梁模的位置；梁的底模安裝后，則應檢查并調整標高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要加水平支撐或剪刀撐，保持頂撐的穩固，以免失穩。（6）架體、模板搭設完成后認真組織檢查驗收。六、鋼筋工程主要施工方法及措施6.1、原材料質量要求鋼筋應有出廠質量證明書、試驗報告單，鋼筋表面或每捆（盤）鋼筋均應有標志。檢驗內容包括查對標志、外觀檢查，并按現行國家有關標準的規定抽取試樣作力學性能試驗，合格后方可使用。6.2、鋼筋加工（1）鋼筋制作加工所采用的鋼筋規格和質量，必須符合設計要求和現行國家技術標準的規定。（2）鋼筋加工前應對采用的鋼筋進行外觀檢查。鋼筋表面必須潔凈，無損傷、油漬、漆污和鐵銹等，帶有顆粒狀或片狀老銹的鋼筋嚴禁使用。（3）鋼筋制作加工的形狀、尺寸必須符合設計要求。（4）鋼筋加工的允許偏差，應符合相關規范的規定。（5）鋼筋加工前，采用機械調直和人工調直相結合的方法進行調直，鋼筋無局部曲折，Ⅰ級鋼筋的冷拉率不大于4%。（6）箍筋的末端應作彎鉤，箍筋彎鉤制作應符合設計要求和規范的有關規定。其彎鉤的彎曲直徑應大于受力鋼筋直徑，且不小于箍筋直徑的2.5倍；彎鉤平直部分的長度不應小于箍筋直徑的10倍。（7）鋼筋成型：梁主筋直徑≧25mm的采用機械連接。鋼筋成型時應注意以下事項：a.彎曲成型時，鋼筋必須平放，板子應托平，用力應均勻，不得上下擺動，以免鋼筋不在同一平面而發生翹曲。b.成型的鋼筋應按不同規格及形狀分類、分捆堆放，并應減少翻垛時翹曲變形，鋼筋在搬運、堆放時，應輕抬輕放，放置地點應平整。6.3、鋼筋的連接墻柱梁縱向受力鋼筋直徑≥25mm時應采用機械連接，鋼筋直徑小于25mm時可采用機械連接、焊接或綁扎搭接。并按《鋼筋機械連接通用技術規程》（JGJ107-2010）的標準進行操作，鋼筋直螺紋連接應委托有該項目施工資質的公司進行施工。6.4、鋼筋的綁扎本工程確定轉換層大梁鋼筋全部錨入框支柱內。梁底模板支設完成后先綁扎梁、柱鋼筋，經驗收合格后再封閉梁側模。1）鋼筋綁扎方式（1）轉換層主梁的鋼筋直徑較大，數量較多，骨架高，易傾覆。傳統的框架梁綁扎方式難以完成轉換層梁的鋼筋綁扎工作，因此對轉換層梁的鋼筋綁扎采用懸掛式綁扎方式（用鋼管搭設排架懸掛）。（2）其它鋼筋的綁扎采用傳統的綁扎方式。（3）梁底以下柱的箍筋按設計進行綁扎牢固，梁柱節點范圍內柱箍筋按設計要求安裝就位，但暫不固定綁扎。（4）由于框支梁上下層鋼筋直徑及排數均較多，因此不可避免出現柱箍筋穿插在梁上下排鋼筋中的情況，因此梁柱節點位置柱箍筋應提前在主筋上按設計要求標志出固定位置，在安裝梁鋼筋時根據已標識好的箍筋位置，及時安裝固定柱箍筋，以保證梁柱節點內箍筋綁扎的質量。（5）框支梁多排鋼筋端部彎曲位置應相互錯開，在滿足錨固長度及施工規范的情況下，二排鋼筋伸入支座內的平直段長度應比第一排鋼筋短100mm，第三排應比第二排短100mm，各排以此類推，以保證梁縱筋間距滿足設計及施工規范要求。深入支座內梁最上排筋由于與柱端彎鉤、交叉梁鋼筋等情況鋼筋位置重合，可將柱頂鋼筋下降3cm，保證梁上層筋從柱頂鋼筋上穿過，同時保證梁二排鋼筋能順利穿過支座處柱頂錨固鋼筋下部。（6）由于框支梁尺寸較大，梁上下層鋼筋均較多，因此箍筋肢數也較多，因此在綁扎梁箍筋時，應提前進行放樣，確保梁上下層鋼筋間距滿足規范要求，同時保證箍筋角部主筋綁扎到位。（7）先綁一根成型主梁鋼筋骨架，經建設、監理、設計單位共同檢查合格后作為樣板，然后進行大面積綁扎。2）梁筋綁扎（1）綁扎順序搭設鋼筋綁扎支撐架—→在支撐架上均勻放置梁的上部主筋和箍筋（先主梁后次梁，先縱后橫、框架梁分別放置）—→直螺紋連接鋼筋接頭—→現場取樣檢驗合格后—→劃出箍筋間距—→箍筋綁扎—→梁底放置高強度墊塊—→放置第一排梁底鋼筋（縱橫框架梁、次梁交錯，分層放置φ25@1000輪頭鐵）—→綁扎二排主筋—→固定架安裝—→吊筋綁扎—→按圖設置拉筋、腰筋綁扎—→進行鋼筋籠全面檢查—→報驗合格（2）綁扎方法①梁箍筋就位綁扎箍筋套入前應校正梁主筋的間距和支座邊距，避免梁鋼筋伸出支座外影響梁外側模板的安裝，并用粉筆在梁主筋上按照設計要求劃出箍筋間距，箍筋按照左（內箍）中（大箍），右（內箍）的順序進行放置，每個托桿跨內應放置箍筋的數量已由粉筆分劃線明確，對應粉筆分劃線綁扎主梁上部主筋和箍筋。②放置梁下部鋼筋穿入梁下部第一排鋼筋，擰緊直螺紋接頭，并與箍筋進行綁扎，綁扎完畢后，在一排鋼筋上面放置楞鐵間距1.2～1.5m，為了保證楞鐵不位移，應與主筋綁扎至少2個點，然后穿入梁下部第二排鋼筋并與箍筋進行綁扎。③鋼筋骨架就位鋼筋骨架就位前，匯同業主、監理、對梁內的上下部主筋、箍筋全數進行檢查，并對直螺紋接頭進行緊固檢查，經檢查合格的鋼筋骨架才能準備下落就位。鋼筋骨架下落就位是指一個區域內的縱橫梁鋼筋骨架整體下落，下落前先在梁底板上放置楞鐵作為主筋保護層，然后從區域的起端開始進行下落就位。下落骨架的方法采用3T手拉葫蘆下放，當提起梁鋼筋時，架子班組配合馬上拆卸支撐架，保證梁鋼筋下落就位正確。eq\o\ac(○,4)固定支架安裝個別梁上部鋼筋量較大，單靠箍筋不能支撐上部鋼筋重量，為保證鋼筋骨架的穩定性，在梁內每隔5m設鋼筋固定架，鋼筋骨架由25鋼筋焊接成型，在鋼筋骨架就位時安裝，下部支撐在下部鋼筋上，上部支撐上部鋼筋最下一排鋼筋。鋼筋骨架就位檢查合格后與固定架進行電焊連接，保證梁鋼筋的整體性。鋼筋支架示意圖④腰筋及拉筋綁扎骨架就位檢查合格后，用粉筆在箍筋上劃分腰筋間距位置，并穿入腰筋對照粉筆劃線進行綁扎，同時綁扎拉筋，并對柱箍筋進行復位綁扎。⑤綁扎次梁鋼筋，主梁鋼筋綁扎完經驗收合格后才能進行次梁鋼筋綁扎，一個區域內的主次梁鋼筋全部綁扎完畢之后，項目部鋼筋施工員匯同專職質檢員進行預先檢查、驗收，預檢合格后，報監理單位進行檢查。經驗收合格的轉換層梁鋼筋才能進行下道工序模板安裝工作。3）板筋綁扎（1）轉換層板筋為雙層雙向，先綁扎板底筋，與梁平行的第一根板底筋距梁邊1/2板筋間距開始布置，按間距用粉筆在板模面上均勻分劃，按線布置鋼筋。（2）板的底部鋼筋，短跨鋼筋置下排，長跨鋼筋置上網內側。（3）板底筋與板面筋筋之間采用φ10@1200馬蹬進行行墊隔，確保保板面筋位置置正確，且在在馬蹬與模板板的接觸面墊墊設墊塊，以以免露筋。6.5、技術質量量控制措施（1）鋼筋綁扎完后，進進行內部驗收收，請業主、監監理等進行驗驗收，同時辦辦理隱蔽工程程驗收簽字手手續。（2）鋼筋骨架制作、加加工必須按圖圖紙配筋下料料，使每號鋼鋼筋尺寸與外外形準確，組組裝應牢固、準準確、整體性性好。鋼筋骨骨架歪斜、扭扭曲、變形時時，應及時進進行校正，然然后將綁扣綁綁牢，適當增增加十字綁扣扣，為增強抵抵抗變形能力力，應增設斜斜向拉結鋼筋筋和增加點焊焊，提高骨（網網）架的強度度和整體性。（3）主梁鋼筋骨架每每次下落應在在區域內均衡衡進行，下落落高度不得超超過50，嚴禁一一次下落到位位，嚴禁野蠻蠻操作，避免免骨架傾覆、傾傾斜、變形、難難以復位。骨骨架下落就位位后，應用吊吊線錘檢查梁梁鋼筋骨架側側面、梁端頭頭的垂直度，若若有傾斜應進進行扶正，確確保梁側模施施工正常進行行不受阻礙。（4）鋼筋的配制應合合理地進行備備料組合，確確保接頭錯開開，控制同一一區段內接頭頭數；同時保保證鋼筋接頭頭避開鋼筋非非連接區。在在接頭區段內內有接頭的受受力鋼筋截面面面積占受力力鋼筋總截面面面積的百分分率，應符合合《砼結構工工程施工驗收收規范》（GGB502004—2002）的的規定。（6）箍筋彎鉤的角度度和平直長度度必須符合設設計和規范的的規定，組裝裝時應嚴格控控制間距尺寸寸，開口應錯錯開，綁扎要要牢固，嚴禁禁有松動和位位移現象。（7）鋼筋骨架綁扎中中的搭接綁扣扣不應松動和和脫扣。為了了增加成型后后鋼筋骨架的的整體性，可可以在骨架的的適當位置用用電弧焊點焊焊幾點。（8）露筋的預控。骨骨架成型的幾幾何尺寸必須須準確，對結結構受力主筋筋安裝應牢固固，整體性要要好，嚴禁產產生位移；墊墊塊的強度應應同母體砼強強度、墊塊的的厚度應符合合砼施工驗收收規范GB550204——2002的規定。放放置的數量和和牢固性必須須達到設計要要求，并應起起到固定作用用。（9）組裝鋼筋骨架前前要熟悉圖紙紙，并應按圖圖紙和鋼筋配配料表核對配配料單和料牌牌，逐號進行行加工。檢查查鋼筋規格是是否齊全準確確，形狀、數數量是否與圖圖紙要求相符符，并應按圖圖紙安裝順序序和步驟對號號組裝，防止止漏筋。（10）框支柱柱頂頂縱筋應嚴格格按規范要求求進行設置，保保證上部鋼筋筋高度，避免免因柱頂鋼筋筋高度不規范范，影響梁筋筋綁扎。七、砼工程主要施施工方法及措措施由于本工程一次澆澆筑混凝土量量較大，混凝凝土施工前應應做好技術交交底，使每個個工人都清楚楚的了解施工工方法，整體體采用自東向向西澆筑，針針對每一道KZL及KZCL應從中間開開始向兩邊分分層澆筑，每每次澆筑高度度不超0.5米。因轉換換層鋼筋比較較密，特別是是在梁柱節點點處，在鋼筋筋綁扎過程中中，混凝土班班組人員應配配合看在合適適的位置設置置下棒點，以以免鋼筋工程程完成后，無無法下振動棒棒。7.1、砼澆筑前前準備工作：：1、做好自檢工作，辦辦理工序交接接，鋼筋、模模板、水電驗驗收全部合格格并經監理驗驗收合格后方方可進行澆筑筑。2、將澆筑部位的雜雜物等清理干干凈，特別在在柱施工縫、樓樓梯施工縫、梁梁內等關鍵部部位雜物必須須清理干凈。原原砼表面用水水沖洗干凈。3、模板及支撐系統統的檢查：澆澆筑前對模板板及支撐系統統進行全面檢檢查，以保證證其具有足夠夠的強度、剛剛度和穩定性性。4、對商品混凝土技技術要求：混混凝土除滿足足強度要求外外，應具有良良好的和易性性及流動性，由由于墻柱梁同同時澆筑，混混凝土量大，而而且不能有施施工冷縫，要要求混凝土初初凝時間應該該在7-10個小時，同同時需考慮滿滿足泵送及梁梁柱節點等位位置鋼筋太密密的要求，混混凝土塌落度度應控制在不不低于200mm。要求攪拌拌站在施工時時應保證施工工現場進度需需要，提前發發出3車混凝土存存留在現場，保保證混凝土連連續澆筑。在在工程施工前前，提前將現現場對混凝土土技術要求及及供應要求傳傳遞給商品混混凝土攪拌站站，并對施工工中可能出現現的問題提前前進行協商，制制定預防措施施。7.2、C50混混凝土的配制制1、采用普通硅酸鹽鹽p.o422.5水泥2、采用姚孟二級粉粉煤灰3、優化石子級配采用5-25碎石進行行級配優化成成為連續級配配，減小空隙隙率，增加混混凝土的密實實度。4、砂子顆粒級配細細度模數2.8，Ⅱ區中砂，滿滿足混凝土強強度要求。5、高效減水劑符合合要求。6、控制混凝土到工工地現場的坍坍落度200mm左右，嚴禁禁任意加水。7、混凝土凝結時間間：初凝盡量量控制在7小時以上，終終凝盡量控制制在10-12小時，氣溫溫對混凝土凝凝結時間影響響較大，故不不可能十分嚴嚴格。8、混凝土澆筑前與與商混站共同同選擇好緩凝凝外加劑。7.3、混凝土的的澆筑澆筑時為保證混凝凝土能連續澆澆筑，現場采采用1臺100型地泵。要求攪拌站每小時時供應C50混凝土量應應保證60m3，因此在混混凝土澆筑前前提前與攪拌拌站進行協調調，保證混凝凝土的供應。1、混凝土泵送①輸送管路盡量鋪設設得直、短、水水平。除出口口處用軟管外外，輸送管路路的其他部位位應用硬管并并采用支架、吊吊具等加以固固定，與模板板、鋼筋接觸觸部位用廢舊舊輪胎墊起，避避免與模板或或鋼筋直接接接觸。遠距離離泵送阻力較較大，布管時時要盡量減少少彎管，應注注意管子的加加固以及管卡卡的緊固。遠遠距離泵送，通通常會遇到管管子跳動加劇劇、管子爆裂裂、管卡炸開開等現象。因因此一定要在在拐處及一些些直管處充分分加固，減緩緩沖擊力。在在高溫環境中中，輸送管路路必須用濕簾簾覆蓋。②每次泵送前泵機應應試運轉，試試運轉正常后后先泵些清水水濕潤管路，再再輸送潤滑砂砂漿（泵入不不少于1節管的水泥泥砂漿量，以以潤滑管道。泵泵送清水濕潤潤管路，清水水要適量。作作為潤滑管道道用的砂漿當當泵到管道終終端時應均勻勻筑于墻柱根根部，不得集集中澆筑于一一個墻柱處），然然后才正式泵泵送混凝土。開開始泵送時應應慢速運轉，觀觀察泵壓及各各部分運轉情情況，待確認認工作正常后后再以常速泵泵送。eq\o\ac(○,3)應保持連續續泵送，必要要時可降低泵泵送速度以維維持泵送的連連續性。如停停泵超過15miin，應每隔4～5min開泵一次，正正轉和反轉兩兩個沖程，同同時開動料斗斗攪拌器，防防止斗中混凝凝土沉淀離析析。如停泵超超過45min，應將管中中混凝土清除除，清洗泵機機。2、混凝土灌注灌注混凝土應連續續進行，如必必須間斷（如如機械故障或或其他原因），間間斷時間不得得超過混凝土土初凝時間的的3/4，否則按施施工接縫（中中斷）處理。澆筑時采用地泵澆澆筑。由于C50混凝土粘聚聚性較大，因因此盡可能使使混凝土一次次澆注到位，避避免混凝土堆堆積，對下料料嚴格控制，緩緩緩推動泵管管，從而形成成帶狀澆注；；由于混凝土量較大大，因此采取取從一端斜向向推進的方式式自東向西進進行澆筑，墻墻柱混凝土為為同一標號，因因此墻柱一次次澆筑成型。（1）在綁扎梁柱鋼筋筋時，混凝土土工提前進場場，布置好混混凝土振搗時時振搗棒插入入點，鋼筋預預留空隙，保保證混凝土澆澆筑時振動棒棒能順利插入入并振搗到位位。（2）澆筑時，每條泵泵管配備足夠夠的振搗棒、振振搗人員。滿滿足混凝土澆澆筑的振搗要要求。根據混混凝土澆筑時時自然形成的的坡度，在每每個澆筑層的的前、中、后后布置三道振振動器。第一一道布置在砼砼卸料點，解解決上部砼的的振實，第二二道布置在砼砼自然流淌的的中部。由于于底部鋼筋間間距較密，第第三道布置在在砼自然流淌淌的坡角處，解解決下部砼的的密實，振搗搗時必須順從從坡角向上移移動振搗。隨隨著砼澆筑工工作的向前推推進，振搗工工作相應跟上上，保證本標標段砼澆筑密密實。（3）砼澆筑時，上下下層砼之間的的砼澆筑間歇歇時間，不得得超過砼的初初凝時間。每每個區段內的的砼采用分層層斜向推進進進行澆筑，整整個澆筑順序序按分層分區區域進行，每每層澆筑厚度度2000mmm。對于大梁梁每層澆筑厚厚度為500mm，每層從從中間往兩邊邊澆筑，梁板板砼澆筑一次次完成。每層層砼的澆筑時時間均應小于于砼的初凝時時間。（4）砼的振搗，由于于轉換層大梁梁鋼筋密集，鋼鋼筋凈距較小小，現有的φ50棒難以插插入梁內，部部分大梁砼澆澆筑采用φ30振動棒棒。振棒移動動間距為300左右，振振搗時間為115～30秒，現現澆板尚應用用刮尺進行縱縱橫方向的整整平。振搗過過程中應將振振搗棒上、下下來回抽動100㎜，以使上上、下震動均均勻。每個流流水段應設專專人指揮振搗搗工作，嚴防防漏振、過振振造成砼不密密實、離析的的現象產生；；在振搗時振振動棒應快插插慢拔，防止止先將表面砼砼振實而與下下面砼發生分分層、離析、填填滿振搗棒抽抽出時造成的的空洞等。（5）插入式振搗器操操作要點是：：“直上直下，快快插慢拔；插插點要均勻，切切勿漏插；上上下要振動，層層層要扣搭；；時間撐握好好，密實質量量佳。”振搗時應避避免碰撞鋼筋筋、模板、芯芯管、預埋件件等。（6）混凝土自攪至澆澆筑完成時間間不得超過初初凝時間減60分鐘。（7）砼表面處理處理程序：初凝前前一次抹壓→砼終凝前1～2h二次抹壓→覆蓋養護（8）混凝土澆筑過程程中的變形監監測變形監測采用拉線線監測法，在在砼澆筑前在在每一道大梁梁下設置平線線繩，平線繩繩在梁底模板板往下2米處設置，在在大梁混凝土土澆筑過程中中，每澆筑一一層混凝土，用用鋼尺量下尺尺寸，一旦發發現有沉降較較大現象，立立即停止此處處大梁的澆筑筑，等沉降原原因查清并將將支撐體系加加固后，再行行澆筑。7.4、砼的養護護（1）在砼澆筑完畢、壓壓實收光拉毛毛之后用塑料料薄膜覆蓋，待待混凝土表面面能上人后及及時用棉氈覆覆蓋，由專人人對砼進行澆澆水養護。（2）對采用木模板，可可以起到砼表表面的保溫、減減少砼內外溫溫差、防止開開裂，因此梁梁側模板在混混凝土澆筑至至少3天后進行拆拆模，模板拆拆除后立即刷刷養護液進行行養護。（3）框支柱模板拆除除后，用塑料料薄膜及時包包裹覆蓋。（4）澆筑完成后養護護時間不應少少于7天。7.5、技術質量量控制措施（1）澆筑砼建立簽發發“澆筑令”制度。各工工序操作完畢畢通過自檢和和專項質檢員員檢查合格，匯匯同監理辦理理完隱蔽驗收收手續、各項項準備工作全全部就緒后，由由監理單位簽簽發澆筑令進進行澆筑。（2）在砼澆筑前，應應認真清除模模板內的雜物物，模板表面面要潔凈，木木模要充分濕濕潤，模板安安裝必須嚴密密，防止漏漿漿，澆筑時應應分層澆筑，振振搗密實以使使氣泡充分排排除。（3）為了防止砼出現現露筋，在砼砼澆筑前嚴格格控制鋼筋位位置的正確性性，不得有位位移等缺陷，保保護層厚度應應準確，墊塊塊要綁扎牢固固；砼應振搗搗密實，嚴禁禁振搗棒撞擊擊鋼筋。（4）為防止砼出現蜂蜂窩現象，砼砼拌合時要嚴嚴格控制配合合比，拌合物物要均勻，勻勻質性好，并并應嚴格控制制澆筑砼的坍坍落度，振搗搗要精心，以以確保砼的密密實度。（5）對鋼筋密集處應應預防出現孔孔洞，采用φ30振動棒棒進行振搗密密實。必要時時澆筑部分細細石混凝土，避避免節點位置置因為鋼筋太太密，石子無無法進入，降降低混凝土強強度。（6）為防止砼產生裂裂縫，配制砼砼時，應嚴格格控制水灰比比和水泥用量量，選擇合理理的級配，同同時，要振搗搗密實，減少少收縮量，提提高砼抗裂強強度，并要認認真及時養護護，防止水泥泥因水化反應應失水而產生生裂縫。（7）在澆筑砼前，要要認真檢查模模板的形體和和幾何尺寸，嚴嚴防模板支架架變形和縮脹脹。以防砼結結構構件產生生縮徑現象。八、技術資料的收收集和整理轉換層在施工過程程中，應及時時填寫各項施施工記錄和隱隱蔽驗收記錄錄，在鋼筋綁綁扎過程中和和綁扎完畢后后，拍攝照片片和攝像記錄錄，記錄的內內容包括：施施工前和施工工過程中的有有關專題會議議；參建各方方對轉換層鋼鋼筋隱蔽前的的檢查驗收；；主次梁鋼筋筋綁扎成型質質量；直螺紋紋接頭部位；；現澆板鋼筋筋綁扎成型質質量；板支撐撐成型質量；；施工過程中中的操作程序序；砼澆筑過過程；養護過過程；拆模后后的砼表面質質量。同時對對預防措施是是否得當應給給予確認和評評價，以便給給今后的施工工提供可靠的的經驗和總結結。九、安全施工注意意事項9.1施工現場場安全責任人人負責施工全全過程的安全全工作，應在在高支模搭設設、拆除和混混凝土澆筑前前向作業人員員進行安全技技術交底。9.2支模過程程中應遵守安安全操作規程程，安裝模板板操作人員應應戴好安全帽帽，高空作業業應系好掛好好安全帶。9.3高支模搭設設、拆除和混混凝土澆筑期期間，無關人人員不得進入入支模底下，并并由安全員在在現場監護。9.4混凝土澆筑筑時，安全員員專職負責監監測模板及支支撐系統的穩穩定性，發現現異常應立即即暫停施工，迅迅速疏散人員員，及時采取取處理措施，待待排除險情并并經現場安全全責任人檢查查同意后方可可復工。9.5拆模時應搭搭設腳手架，廢廢爛木方不能能用作龍骨。9.6在4m以上上高空拆模時時，不得讓模模板、材料自自由下落，更更不能大面積積同時撬落，操操作時必須注注意下方人員員動向。9.7拆除時如發發現混凝土由由影響結構質質量、安全問問題時，應暫暫停拆除，經經處理后，方方可繼續拆模模。9.8拆模間歇時時應將松開的的部件和模板板運走，防止止墜下傷人。十、較大梁模板計計算書高支撐架的計算依依據《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規范范》（JGJJ130-22011）、《混凝凝土結構設計計規范》GBB500100-2012、《建筑結結構荷載規范范》(GB500009-22012)、《鋼結構構設計規范》(GB50017-2013)等規范編制。因本工程梁支架高高度大于4米，根據有有關文獻建議議，如果僅按按規范計算，架架體安全性仍仍不能得到完完全保證。為為此計算中還還參考了《施施工技術》22002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設設計和使用安安全》中的部部分內容。梁段:KZL155。一、參數信息1.模板支撐及構構造參數梁截面寬度B((m):0..8；梁截面高度D((m):1..8；混凝土板厚度(mmm):0..18；立桿縱距（沿梁跨跨度方向間距距）La(mm):0.550；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m)):0.100；腳手架步距(m)):1.500；梁支撐架搭設高度度H(m)：4.90；梁兩側立柱間距((m):1..60；承重架支設:多根根承重立桿，鋼鋼管支撐垂直直梁截面；立桿橫向間距或排排距Lb(mm):0.330；采用的鋼管類型為為Φ48×3..00；扣件連接方式:單單扣件，考慮慮扣件質量及及保養情況，取取扣件抗滑承承載力折減系系數:0.880；2.荷載參數模板自重(kN//m2):0.550；鋼筋自重(kN//m3):3.000；施工均布荷載標準準值(kN/m2):2.00；新澆混凝土側壓力力標準值(kN/m2):17..8；傾倒混凝土側壓力力(kN/m2):4.00；振搗混凝土荷載標標準值(kN/m2):2.003.材料參數木材品種：粗皮落落葉松；木材彈性模量E((N/mm22)：100000.0；木材抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計計值fv(NN/mm2)：1.7；面板類型：膠合面面板；鋼材彈性模量E((N/mm22)：2100000.0；鋼材抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：205.00；面板彈性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數數梁底模板支撐的間間距(mm)：300.00；面板厚度(mm))：13.0；5.梁側模板參數數主楞間距(mm))：500；次楞間距(mm))：250；穿梁螺栓水平間距距(mm)：750；穿梁螺栓豎向間距距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mmm)：M12；主楞龍骨材料：鋼鋼楞；截面類型為圓鋼管管48×3.0；主楞合并根數：22；主楞龍骨材料：木木楞,，寬度40mmm，高度80mmm；次楞合并根數：22；二、梁模板荷載標標準值計算1.梁側模板荷載載強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產產生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側壓力力。按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現場實際值值取，輸入00時系統按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土側壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7500m；β1--外加劑影響響修正系數，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數，取11.000。根據以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側壓力F；分別為44.3343kNN/m2、18.0000kN//m2，取較小值值18.0000kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側模板面板板的計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和傾傾倒混凝土時產生的的荷載；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側壓力。計計算的原則是是按照龍骨的的間距和模板面的大小小,按支撐在內內楞上的三跨跨連續梁計算算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中，σ面板的彎彎曲應力計算算值(N/mm2)；M面板的的最大彎距((N.mm))；W面板的的凈截面抵抗抗矩，W==50.000×1.3×1.3/66=14.008cm3；[f]]--面面板的抗彎強強度設計值((N/mm2)；按以下公式計算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側壓力力，包括:新澆混凝土側壓力力設計值:q1=1.22×0.50×17.800×0.90==9.61kkN/m；傾倒混凝土側壓力力設計值:q2=1.44×0.50×4.00×0.90==2.52kkN/m；q=q1+qq2=99.612++2.5200=122.132kN/m；；計算跨度(內楞間間距):ll=2550.00mmm；面板的最大彎距M=0..1×12.133×250.0002=7..58×104N.mm；經計算得到，面板板的受彎應力力計算值:σ=7..58×1004/1..41×1004=5.3884N/mmm2；面板的抗彎強度設設計值:[[f]=13.0000N/mmm2；面板的受彎應力計計算值σ=5.3384N/mmm2小于面板的的抗彎強度設設計值[ff]=13..000N//mm2，滿足要求求！2.撓度驗算q作用在模模板上的側壓壓力線荷載標標準值:qq=177.80×0.50=8.990N/mmm；l計算跨度度(內楞間距)::l=250.000mm；E面板材質質的彈性模量量:E==95000.00N//mm2；I面板的截截面慣性矩::I=50.000×1.30×1.30×1.30//12=9..15cm44；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×88.90×2250.0004/(1000×95000.00×99.15×1104)=00.271mm；面板的最大容許撓撓度值:[ω]=ll/250=250..000/2250=1.0000mm；面板的最大撓度計計算值ω=0.2271mm小于面板的的最大容許撓撓度值[ω]=1.0000mm，滿滿足要求！四、梁側模板內外外楞的計算（內內容為固定不不變）1.內楞計算內楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續續梁計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度400mm，截面面高度60mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40×660×60/6=24..00cmm3；I=40×660×60×60/122=722.00ccm4；（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:其中，σ內楞彎曲曲應力計算值值(N/mm2)；M內楞的的最大彎距((N.mm))；W內楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內楞楞的強度設計計值(N/mm2)。按以下公式計算內內楞跨中彎矩矩：其中，作用在內楞楞的荷載，qq=(11.2×18.0000×0.85++1.4×2.0000×0.85))×0.3000/2=3..11kNN/m；內楞計算跨度(外外楞間距)::l=500mmm；內楞的最大彎距::M=0..1×3.11×500.0002=77.78×104NN.mm；經計算得到，內楞楞的最大受彎彎應力計算值值σ=77.78×1104/2..40×1004=33.241N/mm22；內楞的抗彎強度設設計值:[[f]=17.0000N//mm2；內楞最大受彎應力力計算值σ=3..241NN/mm2內楞的抗彎彎強度設計值值小于[ff]=17..000N//mm2，滿滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的的彈性模量：：100000.00N/mm22；q作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：q=18.000×0.30//2=2..70NN/mm；l計算跨度(內楞間距)：l=5500.000mm；I面板的截面面慣性矩：EE=7..20×105N/mmm2；內楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×22.70/22×500..004/((100×110000..00×7..20×1005)=0.1599mm；；內楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=22.000mm；內楞的最大撓度計計算值ω=0.1559mm小小于內楞的最最大容許撓度度值[ω]=2.0000mm，滿滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承承受內楞傳遞遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用木楞，截截面寬度600mm，截面面高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60×880×80/6=64..00cmm3；I=60×880×80×80/122=2556.00cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算算其中σ--外楞受彎彎應力計算值值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N.mm))；W外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設計值值(N/mm2)。最大彎矩M按下式式計算：其中，作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×18.000×0.85++1.4×2.00×0.85))×0.50×0.50//2=2.559kN；；外楞計算跨度(對對拉螺栓豎向向間距):l=5500mmm；外楞的最大彎距：：M=00.175××2592..500×500.0000=2.27××105N/mmm經計算得到，外楞楞的受彎應力力計算值:σ=2..27×1005/6.400×104=3..544N/mm22；外楞的抗彎強度設設計值:[[f]=17.0000N/mmm2；外楞的受彎應力計計算值σ=3.5544N/mmm2小于外楞的的抗彎強度設設計值[ff]=17..000N//mm2，滿足要求求！（2）.外楞的撓度驗算其中E--外楞的彈性性模量，其值值為100000.000N/mmm2；p作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：p==18..00×0.50×0.50//2=2..25KKN；l計算跨度(拉螺栓間距距)：l=5500.000mm；I面板的截面面慣性矩：II=2..56×106N/mmm2；外楞的最大撓度計計算值:ω=111.146××2.25××103×500..003/(1000×100000.00××2.56××106)=00.126mm；外楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=22.000mm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.1126mm小于外楞的的最大容許撓撓度值[ω]=2.0000mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的計計算（內容為為固定不變）驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉強強度設計值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::12mm；穿梁螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=5.4000kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170..000×76/10000=12.9220kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=5.4000kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[N]]=12.9920kN，滿滿足要求！六、梁底模板計算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續梁計算算。強度驗算要考慮模模板結構自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土時產生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結構自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5000.00×13.000×13.000/6=1.41××104mm3；I=500..00×13.000×13.000×13.000/12==9.155×104mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ--梁底模板的的彎曲應力計計算值(N/mm2)；M計算的的最大彎矩(kN.mm)；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=1877.50mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷載設設計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設計值值：q1:1.2×（224.00++3.00）×0.50×1.90×0.90==27.700kN/m；；模板結構自重荷載載：q2:1.2×0.550×0.50×0.90==0.27kkN/m；振搗混凝土時產生生的荷載設計計值：q3:1.4×2..00×0.50×0.90==1.26kkN/m；q=q1++q2++q3=227.70++0.27++1.26==29.233kN/m；；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0..10×29.2332×0.18882；σ=0.103××106/1.411×104=7.2997N/mmm2；梁底模面板計算應應力σ=7.2297N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設計值值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++3.00))×1.9000+0.500）×0.50==25.990N/mmm；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=1877.50mmm；E面板的彈性性模量:EE=95000.0N/mmm2；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=1887.50//250==0.7550mm；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×225.9000×187..54/(1000×95000.0×9..15×1004)=0.2249mm；；面板的最大撓度計計算值:ω=0.2449mm小于于面板的最大大允許撓度值值:[ω]=1887.5/2250=00.750mmm，滿足要要求！七、梁底支撐的計計算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結結構自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土時產產生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結結構自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=4.864//0.6=88.107kkN/m2.方木的支撐力驗算算方木計算簡簡圖方木按照兩跨連續續梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4??/6=42..67cmm3；I=4???/112=1170.677cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩MM=0.1125ql22=0.1125×8.107×0.62=0..365kkN穖；最大應力σσ=M//W=0.3655×106/426666.7==8.5N/mm22；抗彎強度設計值[f]=13NN/mm2；方木的最大應力計計算值8.5N/mm22小于方木抗彎強強度設計值13NN/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須須滿足:τ=3V/(22bh0)其中最大剪力:V=00.625××8.107×0.6=3.04kN；方木受剪應力計算算值τ=3×3.04×9000/((2×40×80)=1.4255N/mmm2；方木抗剪強度設計計值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應力計計算值1.4225N/mmm2小于方木抗剪強強度設計值1.7N/mm22,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.5211ql4/(1000EI)≤[ν]=l/4400方木最大撓度計算算值ν=0.5221×8.107×004/(1000×9000×1670.6667×104)=0.3356mm；方木的最大允許撓撓度[ν]=0.6600×9000/2250=2..400mmm；方木的最大撓度計計算值ν=0.3356mmm小于方木的最大大允許撓度[ν]=2.44mm，滿足要求求！3.支撐托梁的強度驗驗算梁底模板邊支撐傳傳遞的集中力力：P1=RA=1.7772kN梁底模板中間支撐撐傳遞的集中中力：P2=RB=4.8664kN梁兩側部分樓板混混凝土荷載及及梁側模板自自重傳遞的集集中力：P3=(1.300--1.1000)/4×0.600×(1.2×0.200×24.0000+1.4××2.000))+1.2××2×0.600×(2.5500-0.2000)×1.500==1.9499kN簡圖(kN.m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN.m)變形圖(mm)經過連續梁的計算算得到：支座力:N1=N4=6.7111kN；N2=N3=23.7762kNN；最大彎矩Mmaax=0.9945kNN.m；最大撓度計算值Vmax=0..4mm；最大應力σ=00.945××106/89800=105..3N/mmm2；支撐抗彎設計強度度[f]==205NN/mm2；支撐托梁的最大應應力計算值105..3N/mmm2小于支撐托梁的的抗彎設計強強度205N/mm22,滿足要求!八、梁底縱向鋼管管計算（內容容為固定不變變）縱向鋼管只起構造造作用，通過過扣件連接到到立桿。九、扣件抗滑移的的計算（內容容為固定不變變）:按規范表5.1..7,直角、旋旋轉單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數0..80，該工工程實際的旋旋轉單扣件承承載力取值為為6.40kkN。縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規范5.2..5):RR≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設計計值,取6.40kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據前面計算算結果得到R=4..09kNN；R<6.400kN,,單扣件抗抗滑承載力的的設計計算滿滿足要求!十、立桿的穩定性性計算（內容容為固定不變變）:立桿的穩定性計算算公式其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力：N1=4..087kkN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1299×4.5000=0.6997kN；；樓板的混凝土模板板的自重：N3=1.2×(1.00//2+(0..70-0..25)/22)×1.00×0.35==0.3055kN；樓板鋼筋混凝土自自重荷載:N4=1.2×(1..00/2++(0.700-0.255)/2)××1.00×0.1000×(1.50++24.000)=2.2219kNN；N=4..087+00.697++0.3055+2.2119=7.3307kNN；φ--軸心受壓立立桿的穩定系系數，由長細細比lo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.89；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應應力計算值(N/mmm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.000N/mmm2；lo--計算算長度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=k1uh((1)k1--計算算長度附加系系數，取值為為：1.1555；u計算長長度系數，參參照《扣件式式規范》表，u=1.700；上式的計算結果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Loo/i=2945..250//15.8800=186.0000；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩定系系數φ=0.2207；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=73066.890//(0.2007×4899.000))=722.186N/mm22；鋼管立桿穩定性計計算σ=722.186N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由下式計算lo=k1k2((h+2a))(2)k1--計算長度度附加系數按按照表1取值1.1667；k2--計算長度度附加系數，h+2a=1.700按照表2取值1.002；上式的計算結果：：立桿計算長度LLo=k1k2(h+2a))=1..167×1.0022×(1.5000+0.1000×2)=1.9888m；Loo/i=11987.8868/15.8000=1126.0000；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩定系系數φ=0.4417；；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=73066.890//(0.4117×4899.000))=355.833N/mm22；鋼管立桿穩定性計計算σ=355.833N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設計值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！模板承重架應盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮軍軍：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設計計和使用安全全》十一、梁模板高支支撐架的構造造和施工要求求[工程經驗]::除了要遵守《扣件件架規范》的的相關要求外外，還要考慮慮以下內容1.模板支架的構構造要求：a.梁板模板高支支撐架可以根根據設計荷載載采用單立桿桿或雙立桿；；b.立桿之間必須須按步距滿設設雙向水平桿桿，確保兩方方向足夠的設設計剛度；c.梁和樓板荷載載相差較大時時，可以采用用不同的立桿桿間距，但只只宜在一個方方向變距、而而另一個方向向不變。2.立桿步距的設設計：a.當架體構造荷荷載在立桿不不同高度軸力力變化不大時時，可以采用用等步距設置置；b.當中部有加強強層或支架很很高，軸力沿沿高度分布變變化較大，可可采用下小上上大的變步距距設置，但變變化不要過多多；c.高支撐架步距距以為宜，不不宜超過1..5m。3.整體性構造層層的設計：a.當支撐架高度度≥20m或橫向向高寬比≥6時，需要設設置整體性單單或雙水平加加強層；b.單水平加強層層可以每46米沿水水平結構層設設置水平斜桿桿或剪刀撐，且且須與立桿連連接，設置斜桿層數要大于水水平框格總數數的1/3；c.雙水平加強層層在支撐架的的頂部和中部部每隔1015m設設置，四周和和中部每100--15mm設豎向斜桿桿，使其具有有較大剛度和和變形約束的的空間結構層層；d.在任何情況下下，高支撐架架的頂部和底底部（掃地桿桿的設置層）必必須設水平加加強層。4.剪刀撐的設計計：a.沿支架四周外外立面應滿足足立面滿設剪剪刀撐；b.中部可根據需需要并依構架架框格的大小小，每隔100--15mm設置。5.頂部支撐點的的設計：a.最好在立桿頂頂部設置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于4000mm；b.頂部支撐點位位于頂層橫桿桿時，應靠近近立桿，且不不宜大于2000mm；c.支撐橫桿與立立桿的連接扣扣件應進行抗抗滑驗算，當當設計荷載NN≤12kN時，可可用雙扣件；；大于12kkN時應用頂頂托方式。6.支撐架搭設的的要求：a.嚴格按照設計計尺寸搭設，立立桿和水平桿桿的接頭均應應錯開在不同同的框格層中中設置；b.確保立桿的垂垂直偏差和橫橫桿的水平偏偏差小于《扣扣件架規范》的的要求；c.確保每個扣件件和鋼管的質質量是滿足要要求的，每個個扣件的擰緊緊力矩都要控控制在45--60N.mm，鋼管不能能選用已經長長期使用發生生變形的；d.地基支座的設設計要滿足承承載力的要求求。7.施工使用的要要求：a.精心設計混凝凝土澆筑方案案，確保模板板支架施工過過程中均衡受受載，最好采采用由中部向向兩邊擴展的的澆筑方式；；b.嚴格控制實際際施工荷載不不超過設計荷荷載，對出現現的超過最大大荷載要有相相應的控制措措施，鋼筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.澆筑過程中，派派人檢查支架架和支承情況況，發現下沉沉、松動和變變形情況及時時解決。施工現場應急救援援預案一、轉換層施工現現場危險性較較大分部分項項工程1：坍塌事故（模板板安裝拆除作作業）2：傾覆事故（腳手手架搭拆）3：物體打擊事故4：觸電事故5：火災二、應急準備和響響應組織準備備1、目的：為了保護護本企業人員員的身體健康康和生命安全全，保證在出出現生產安全全事故時，能能夠及時進行行應急救援，從從而最大限度度地降低生產產安全事故所所造成的損失失，成立安全全事故應急救救援小組。2、施工現場生產安安全應急救援援小組負責人工作職責備注項目經理主持施工現場全面面工作技術負責人負責組織應急救援援協調指揮工工作安全員負責應急救援實施施工作施工員參與應急救援實施施工作3、生產安全事故應應急救援組織織成員經培訓訓，掌握并且且具備現場救救援救護的基基本技能，施施工現場生產產安全應急救救援小組必須須配備相應的的急救器材和和設備。4、電話報救須知火警警：119醫療急救：120匪警：110撥打電話時要盡量量說清楚以下下幾件事：(1)說說明傷情和已已經采取了些些什么措施，以以便讓救護人人員事先做好好急救的準備備。(2)講講清楚傷者(事故)發生在什么么地方，什么么路幾號、靠靠近什么路口口、附近有什什么特征。(3)說說明報救者單單位、姓名(或事故地)的電話以便便救護車(消防車、警警車)找不到所報報地方時，隨隨時通過電話話通訊聯系。基基本打完報救救電話后，應應問接報人員員還有什么問問題不清楚，如如無問題才能能掛斷電話。通通完電話后，應應派人在現場場外等候接應應救護車，同同時把救護車車進工地現場場的路上障礙礙及時予以清清除，以利救救護到達后，能能及時進行搶搶救。5、其他應急設備和和設施:由于在現場場經常會出現現一些不安全全情況，甚至至發生事故，或或因采光和照照明情況不好好，在應急處處理時就需配配備應急照明明，如可充電電工作燈、電電筒等設備。由由于現場有危危險情況，在在應急處理時時就需有用于于危險區域隔隔離的警戒帶帶、各類安全全禁止、警告告、指令、提提示標志牌。有有時為了安全全逃生、救生生需要，還必必須配置安全全帶、安全繩繩等專用應急急設備和設施施工具。三、潛在危險源的的應急準備和和響應(事故)事件1、坍塌事故應急準準備與響應預預案1、防坍塌塌事故發生，項項目部成立義義務小組，由由項目經理擔擔任組長，生生產負責人及及安全員，各各專業工長為為組員，主要要負責緊急事事故發生時有有條有理的進進行搶救或處處理，外包隊隊管理人員及及后勤人員，協協助項目經理理做相關輔助助工作。2、發生坍坍塌事故后，由由項目經理總總指揮，發現現事故發生人人員首先高聲聲呼喊，通知知現場安全員員，由安全員員打事故搶救救電話“120”，向上級有有關部門或醫醫院打電話搶搶救，同時通通知組織緊急急應變小組進進行現場搶救救。土建工長長組織有關人人員進行清理理土方或雜物物，如有人員員被埋，應首首先按部位進進行搶救人員員，其他組員員采取有效措措施，防止事事故發展擴大大，讓外包隊隊負責人士隨隨時監護，邊邊坡狀況，及及時清理邊坡坡上堆放的材材料，防止造造成再次事故故的發生。在在向有關部門門通知搶救電電話的同時，對對輕傷人員在在現場采取可可行的應急搶搶救，如現場場包扎止血等等措施。防止止受傷人員流流血過多造成成死亡事故發發生。預先成成立的應急小小組人員分工工，各負其責責，有程序的的處理事故、事事件，最大限限度的減少，人人員和財產損損失。3、如果發發生腳手架坍坍塌事故，按按預先分工進進行搶救，架架子工組織所所有架子工進進行倒塌架子子的拆除和拉拉牢工作，防防止其他架子子再次倒塌，現現場清理由外外包隊管理者者組織有關職職工協助清理理材料，如有有人員被砸應應首先清理被被砸人員身上上的材料，集集中人力先搶搶救受傷人員員，最大限度度的減小事故故損失。2、傾覆事故應急準準備與響應預預案1、如果果有塔吊傾覆覆事故發生，首首先由旁觀者者在現