word文檔可自由復制編輯本科畢業設計（論文）題目：江漢大學1號學生宿舍樓設計學院：土木工程學院專業：土木工程（建筑工程）學號：學生姓名：指導教師：職稱：副教授二O一三年六月一日摘要本設計為振興中學教學樓，主體為5層框架結構。包括建筑設計和結構設計兩部分。建筑設計包括建筑的平面圖，立面圖，剖面圖，以及建筑詳圖。結構計算內容有荷載計算，內力計算，內力組合，截面計算，基礎設計，樓梯設計等幾方面。在確定計算簡圖之后，選取一榀框架進行計算，進行了重力荷載代表值的計算,通過頂點位移法求出自振周期，按底部剪力法計算水平地震荷載作用大小，用D值法求出在水平地震作用和風荷載作用下的結構內力（彎矩、剪力、軸力）。用彎矩分配法計算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結構內力，將所得的內力進行內力組合，找出最不利的一組或幾組內力組合進行梁、柱的配筋計算并繪圖。屋面為上人屋面，采用單向板設計。用PMCAD程序驗算的方式完成雙向板的配筋檢驗，框架的計算則用PK程序來計算。基礎采用柱下獨立基礎及聯合基礎，包括荷載計算，基礎承載力計算。關鍵詞：結構設計；框架；PKPM；基礎AbstractThisdesignfortheZhenXingmiddleschoolteachingbuilding,themainbodyis5portalframeconstructions.Includingarchitecturaldesignandstructuraldesigntwoparts.Architecturaldesignincludesconstructionhorizontalplan,elevation,aswellasbuildinginstructionaldiagram.Thestructurecomputationcontenthastheloadcomputation,theinternalforcecomputation,theinternalforcecombination,thesectioncomputation,theboard,thestaircase,thefoundationdesignandsoonseveralaspects.Afterdeterminationcomputationdiagram,selectsapinframetocarryonthecomputation,hasfirstcarriedonthegravityloadgenerationoftabularvaluecomputation,thenextractsusingtheapexdeflectionmethodtheselfoscillationcycle,accordingtothebaseshearingforcelawcomputationhorizontalearthquakeloadfunctionsize,extractswiththeDvaluelawunderthehorizontalearthquakefunctiongentlebreezeloadfunctionthestructureinternalforce(bendingmoment,shearingforce,axlestrength).Calculatethefunctionstructureinternalforceunderverticalload(deadloadandliveload)withthedelaminationmethodandcarryontheinternalforcecombinationbytheobtainedinternalforce,againdiscoversmostdisadvantageousgroupoforaseveralgroupofinternalforcecombinationcarriesonLiang,thecolumnmatchesthemuscletocalculateandtodrawachart.Thencarriesonthefloor,thestaircase,thefoundationmatchesthemusclecomputation.Theexaltedroofusesthebidirectionalboarddesign.Checkthetwo-wayslabreinforcementcalculationwithPMCADprogram,whilecompletingframeworkcomputationwithPKprogram.Thefoundationusestheindependentfoundationundercolumn,includingloadcomputation,foundationsupportingcapacitycomputation.Keywords:structuraldesign;frames;PKPM;foundationword文檔可自由復制編輯目錄TOC\o"1-3"\h\u1340前言 ⑦2445-9645-3368183-84183-4268183-84183-422445-9645-33內力組合a401951-232058-14-201336814426201336-81442-6-40195123205814b201405-121454-7-278272187710482798771-37140522145413b’371416-221465-13-4909-9958-127909-21958-10-2014161214657c311892-181993-11-3012522113531110125261353-1-46189227199316c’461902-272003-16-101326-614271301326-211427-11-31190218200311d401965-232061-14-211304814006211304-81400-6-40196523206114e21584106165832-10783011690460-7183010290450-651584145165855e’651700-1451774-55711307-1021381-501071307-1161381-60-21700-1061774-32f-41310109137234-10465211471459-7465210371450-591310141137253Mmax及N651700-1451774-1078301169041071307-1161381-6515841451658Nmax及M401965-232061-20133681442201336-81442-401965232061Nmin及M201405-121454-278272187748279877-371405221454及521360-1161420-8566493723851046-931105-5212671161326及321572-191649-16106861154161068-61154-321572191649161124-91163-226621770146627701-301124171163-4448-48445.7框架結構的配筋計算本章主要進行了梁的正截面受彎承載力計算及斜截面受剪承載力計算。同時進行了框架柱的截面設計。這里以第一層的BD跨梁及第二層BD柱為例來計算，其它層以表格形式給出。5.7.1框架梁非抗震截面的設計(1)選取最不利組合內力非抗震設計時框架梁彎矩的最不利內力有兩種組合，支座負彎矩選擇由永久荷載控制的非抗震組合，跨中正彎矩選擇由永久荷載控制的非抗震組合，即數值前帶標記。抗震設計時框架梁剪力的最不利內力組合取由永久荷載控制的非抗震組，即數值前帶標記。表5.31非抗震設計時框架梁的最不利內力層數截面位置內力可變荷載控制永久荷載控制cd1支座左端M-109.4-122.1V123.6131.8跨中M86.283.6V--支座右端M-105.992.9V-105.6100(2)框架梁正截面受彎承載能力計算①邊跨跨中BD第一層BD框架梁的截面尺寸為：300mm×700mm，混凝土等級為C30，縱向受力鋼筋采用HRB400級，箍筋采用HRB335級。材料的強度標準值和設計值如下：混凝土強度：C30：，，，，，正截面處于非均勻受壓時的混凝土極限壓應變。鋼筋強度：HRB400：，，彈性模量。從表中得出BD跨中的最大當梁下部受拉時，按T形截面來設計，當梁上部受拉時，按矩形截面來設計。翼緣的計算寬度：a.按計算跨度考慮b.梁凈距考慮c.按翼緣高度考慮，假定鋼筋按一排配筋，取，則這種情況不起控制作用，故取。相對受壓區高度：下部跨間截面按單筋形梁計算，因為：屬第一類T型截面。<最小配筋率應比較和的大小，即：不滿足最小配筋率要求。則按最小配筋率進行配筋取實際鋼筋取414（）4414圖5.19BD跨跨中正截面配筋圖②BD左端支座 當梁下部受拉時，按T形截面來設計，當梁上部受拉時，按矩形截面來設計，假定鋼筋按一排配筋，取，則實際配筋取420的HRB400(As=1256mm2)。最小配筋率應比較和的大小，即：420420圖5.20BD跨梁左端支座正截面配筋圖③BD右端支座 當梁下部受拉時，按T形截面來設計，當梁上部受拉時，按矩形截面來設計,假定鋼筋按一排配筋，取則實際配筋取418的HRB400(As=1017mm2)。418最小配筋率應比較和的大小，滿足要求。418圖5.21BD跨梁支座右端的梁配筋圖（3）梁斜截面受剪承載力計算取假定鋼筋按一排配筋，取，。①計算截面的確定和剪力設計值計算根據表得出左邊支座邊緣處剪力最大，故選擇該截面進行抗剪配筋驗算，剪力設計值為。②復核梁截面設計，，此梁屬于一般梁。根據混凝土強度C30取，則，截面尺寸滿足要求。③驗算可否按構造配筋則可按構造配筋，選取雙肢箍筋Φ12@200圖5.22斜截面梁配筋圖5.7.2框架梁抗震截面的設計（1）選取最不利組合內力抗震設計時框架梁彎矩的最不利內力有一種組合，支座負彎矩選擇由右震控制的抗震組合，跨中正彎矩選擇由左震控制的抗震組合，即數值前帶標記。抗震設計時框架梁支座負剪力的最不利內力組合取由右震控制的抗震組，右座負剪力的最不利內力組合取由左震控制的抗震組即數值前帶標記。表5.32抗震設計時框架梁的最不利內力層數截面位置內力抗震組合（左震）1支座左端M-137.3V104.6跨中M69V-支座右端M-103.4V84.8（2）框架梁正截面受彎承載能力計算①邊跨跨中BD當梁下部受拉時，按T形截面來設計，當梁上部受拉時，按矩形截面來設計。翼緣的計算寬度：a.按計算跨度考慮b.梁凈距考慮c.按翼緣高度考慮，假定鋼筋按一排配筋，取則,這種情況不起控制作用，故取相對受壓區高度：下部跨間截面按單筋形梁計算，因為：屬第一類T型截面。<>=0.2%不滿足最小配筋率要求。則按最小配筋率進行配筋取實際鋼筋取414（）4414圖5.23BD跨跨中正截面配筋圖②AB左端支座 當梁下部受拉時，按T形截面來設計，當梁上部受拉時，按矩形截面來設計，假定鋼筋按一排配筋，取則實際配筋取420的HRB400(As=1256mm2)。最小配筋率應比較和的大小，即：420420圖5.24BD跨梁左端支座正截面配筋圖③BD右端支座 當梁下部受拉時，按T形截面來設計，當梁上部受拉時，按矩形截面來設計,假定鋼筋按一排配筋，取則實際配筋取418的HRB400(As=1017mm2)。最小配筋率應比較和的大小，即：418418圖5.25BD跨梁支座右端的梁配筋圖（3）梁斜截面受剪承載力計算取假定鋼筋按一排配筋，取，。①計算截面的確定和剪力設計值計算根據表得出左邊支座邊緣處剪力最大，故選擇該截面進行抗剪配筋驗算，剪力設計值為。②復核梁截面設計，，此梁屬于一般梁。根據混凝土強度C30取，則，截面尺寸滿足要求。③驗算可否按構造配筋則可按構造配筋，選取雙肢箍筋12@200圖5.26斜截面梁配筋圖其他梁柱配筋見下表5.33和表5.34表5.33各層梁配筋截面尺寸（mm×mm）正截面配筋面積As（mm2）正截面實配鋼筋斜截面配筋面積Asv（mm2）斜截面實配鋼筋支座跨中支座跨中6層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2005層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2004層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2003層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2002層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2001層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@200表5.34各層柱配筋樓層層高（mm）截面尺寸（mm×mm）正截面配筋面積As（mm2）正截面實配鋼筋斜截面配筋面積Asv（mm2）斜截面實配鋼筋6層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2005層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2004層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2003層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2002層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2001層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2006基礎截面計算6.1概述進行地基基礎設計時，應采用荷載效應最不利組合。基礎設計安全等級、結構設計使用年限、結構重要性系數應按有關規范的規定采用。本章主要根據《建筑地基基礎設計規范》[14]（GB50007-2011）及相關地質資料進行基礎截面計算。6.2設計依據按《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）要求,當采用獨立基礎或條形基礎時，有地下室基礎埋深指基礎底面到室內地面的距離，至少取建筑物高度的,先計算邊柱。基礎埋深d=1.2m，混凝土采用C30，，鋼筋采用，。本工程地質情況：工程所在地為市區，場區起勢平坦，地層分布較為規律地基承載力按140KPa持力層為粉土夾粉質粘土，=2\*ROMANII類場地。其中，=140KPa當基礎寬度大于或埋置深度大于時,應按下式修正：式中:：為基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數，根據粘土的物理性質,查地基承載力修正系數表得,及均小于0.85的粉質粘性土。b：為基礎地面寬度，當按取，按取。：為基礎地面以上土的加權平均重度，取。：有地下水，減去水的浮重度18.4kN/m3查地基承載力修正系數表得,及均小于0.85的粘性土，分別取0.5和2。先按計算,地基承載力修正。6.3柱下獨立基礎計算6.3.1獨立基礎初步尺寸確定首先進行獨立基礎的計算。取所計算一榀框架內B柱下獨立基礎進行計算。而柱傳至基礎頂的荷載：由4.8節柱的內力組合表可查得，，計算基底底面積可以先按照軸心受壓時面積的1.1-1.4倍先估算。m2考慮到偏心荷載作用下應力分布不均勻，將A增加10%~20%，初步確定基礎底面積：A=24.02m2。得出bl=5.0m5.0m,由于5m大于3m，故需對進行修正：6.3.2驗算偏心矩基底處的總豎向力：，，偏心距：，滿足要求。6.3.3地基承載力驗算平均基底壓力：滿足要求。基底最大壓力：承載力滿足要求。6.3.4基礎高度計算如果只在矩形基礎長邊方向產生偏心，則當荷載偏心距時，需計算基底凈反力設計值的最大值和最小值。其中為凈偏心距，、分別為基本組合的力，得出的值。基底凈反力的最大最小設計值為：，（1）柱與基礎交接處的沖切計算：取，保護層厚度c=40mm,，m2，則，因偏心受壓，計算時用，，沖切力：，抗沖切，所以滿足抗沖切驗算。（2）基礎變階處的沖切計算基礎分二級，下階，取，b1=2.5m,則，因偏心受壓，計算時用，，沖切力：，抗沖切力：，滿足抗沖切驗算。6.3.5配筋計算（1）計算彎矩設計值①柱邊1—1截面,,。②變階處截面，，。比較和，應按配筋，按構造要求配由于Y向彎矩小于X向彎矩，故雙向采用相同配筋。如圖6.1所示14@15014@15014@15014@15014@15014@150圖6.1獨立基礎配筋圖6.4雙柱聯合基礎設計本例計算單榀框架中B柱C柱下基礎，由于B、C柱柱距較小，故考慮采用雙柱聯合基礎進行設計。6.4.1聯合基礎尺寸初估由第5章計算結果可知，相應于荷載效應基本組合:,,初步確定基礎底面積：考慮荷載偏心，將基底面積初步增加20%，取。計算基底形心位置及基礎長度，初定。由于大于3m，故需對進行修正：初定采用階形基礎上階下階具體尺寸如圖6.2圖6.2聯合基礎尺寸圖6.4.2凈反力與內力計算地基凈反力設計值：用倒梁法計算基礎底板受力如下圖6.3，圖6.4圖6.3基礎底板受力彎矩圖圖6.4基礎底板受力剪力圖6.4.2基礎高度驗算計算基礎高度。取h=600mm,保護層厚度c=40mm,則h0=h-c=560mm。沖切承載力驗算。由于本聯合基礎做的是雙錐形現澆基礎，由柱的沖切破壞錐形狀可知，兩柱均為一面受沖切，經比較，取柱1進行驗算。，滿足抗沖切要求。受剪承載力驗算，取柱1沖切破壞錐體底面邊緣處截面為計算截面，該截面的剪力設計值為：滿足要求6.4.3聯合基礎配筋計算（1）縱向配筋（采用HRB335鋼筋）最大正彎矩M=324.61kN·m所需鋼筋面積為底面實配23Φ12，mm2（2）橫向鋼筋（采用HRB335鋼筋）柱1處等效梁寬：由于柱2所承載軸力小于柱1，故柱2處與柱1取相同配筋實配20@100如圖6.5所示22@20022@20022@20022@20022@20022@200圖6.5獨立基礎配筋圖7樓梯構件計算7.1概述本設計采用現澆板式樓梯，它由斜板、平臺梁和平臺板組成。因斜板是承重構件，故板較厚，鋼筋和混凝土用量多，自重比較大，但板底平整，制模方便，其傳力路線為樓梯板的荷載傳給平臺梁，再由平臺梁傳給墻或柱。本章根據相關規范先確定了樓梯的基本參數，后進行樓梯荷載計算及斜板、平臺梁和平臺板的計算，確定了樓梯的配筋。7.2設計資料活荷載標準值2kN/m2。樓梯踏步面層采用水磨石面層，底面為20mm厚混合砂漿抹灰。混凝土采用C25，=11.9kN/m2，梁中受力鋼筋為HRB335，=300N/mm2。圖7.1樓梯平面布置7.3梯段板設計每一踏：高度160mm，寬度300mm；板傾斜度：tan==0.53，cos=0.88；板水平計算跨度：=0.3×11=3.3m，板傾斜長：，斜板厚度約為梯段板斜長的1/25—1/30,故取板厚為130mm，踏步n=12(階)。7.3.1荷載計算表7.1荷載計算荷載種類荷載值(KN/m)恒載水磨石面層（10mm面層，20mm水泥砂漿打底）（0.3+0.16）×0.65/0.3=1.0三角形踏步0.5×0.3×0.16×25/0.3=2斜板0.13×25/0.88=3.69欄桿自重0.2板底抹灰0.02×20/0.88=0.45小計7.34活荷載2荷載計算見表7.1，內力組合后，得到：由可變荷載效應控制的組合：1.2×7.34+1.4×2=11.61kN/m由永久荷載效應控制的組合：1.35×7.34+1.4×0.7×2=11.87kN/m得基本組合的總荷載設計值=11.87kN/m7.3.2截面設計每一層層高3.6m，每層臺階為24個，一跑臺階為12個。板水平計算跨度=11×300=3300mm，彎矩設計值：，板的有效高度：按照最小配筋率計算的截面面積：選配10@200()。7.4平臺板設計設平臺板厚100mm，取1.76m寬板帶進行計算。7.4.1荷載計算表7.2平臺板荷載計算荷載種類荷載標準值（kN/m）恒荷載水磨石面層0.65100mm厚平臺板0.10×25=2.520mm厚板底抹灰0.02×20=0.4小計3.55活荷載2荷載計算見表7.2，內力組合后，得到：由可變荷載效應控制的組合：1.2×3.55+1.4×2=7.06kN/m由永久荷載效應控制的組合：1.353.55+1.40.72=6.76kN/m得基本組合的總荷載設計值為=7.06kN/m。7.4.2截面設計平臺板的計算跨度：彎矩設計值：板的有效高度：按照最小配筋率計算的截面面積：選用8＠100(As=503mm2)。7.5平臺梁的設計設平臺梁截面。7.5.1荷載計算表7.3平臺梁的荷載荷載種類荷載標準值（kN/m）恒荷載梁自重25×0.2×0.4）=2梁側20mm抹灰17×0.02×0.4）×2=0.272平臺板傳遞3.55×3.9/2=6.92樓梯板傳遞7.34×3.3/2=12.11小計21.3活荷載(平臺板和梯段板傳來)2×（3.9/2+3.3/2）=7.2荷載計算見表7.3，內力組合可得：由可變荷載效應控制的組合：1.2×21.3+1.4×7.2=35.64kN/m由永久荷載效應控制的組合：1.3521.3+1.40.77.2=35.81kN/m則可得基本組合的荷載設計值=35.81kN/m。7.5.2截面設計梁計算跨度內力計算：截面按倒L形計算：所以截面屬于第一類T形截面。選用314()。斜截面受剪承載力計算：配置箍筋6@200。，滿足要求。8電算8.1概述PKPM系列程序為中國建筑科學研究院PKPM工程部研制開發的集建筑、結構、設備等設計為一身的設計軟件。該程序發展迅速，功能齊全，可以直接為施工圖繪制服務，在國內得到了廣泛的應用。本章采用PKPM軟件，參考《PKPM系列程序在土木工程中的應用》[16]，根據《建筑結構荷載規范》[2]（GB50009-2001），《混凝土結構設計規范》[3]（GB50010-2002）等對框架結構進行電算。8.2電算結果8.2.1結構設計信息（1）總信息結構材料信息:鋼砼結構混凝土容重(kN/m3):Gc=26.00鋼材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夾角(Degree)ARF=0.00地下室層數:MBASE=0豎向荷載計算信息:按模擬施工1加荷計算風荷載計算信息:計算X,Y兩個方向的風荷載地震力計算信息:計算X,Y兩個方向的地震力“規定水平力”計算方法:樓層剪力差方法(規范方法)結構類別:框架結構裙房層數:MANNEX=0轉換層所在層號：MCHANGE=0嵌固端所在層號：MQIANGU=1墻元細分最大控制長度(m)DMAX=1.00彈性板與梁變形是否協調是墻元網格:側向出口結點是否對全樓強制采用剛性樓板假定否地下室是否強制采用剛性樓板假定:否墻梁跨中節點作為剛性樓板的從節點是計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣否采用的樓層剛度算法層間剪力比層間位移算法（2）風荷載信息修正后的基本風壓(kN/m2):WO=0.35風荷載作用下舒適度驗算風壓(kN/m2):WOC=0.10地面粗糙程度:C類體形變化分段數:MPART=1各段最高層號:NSTi=6各段體形系數:USi=1.30（3）地震信息振型組合方法(CQC耦聯;SRSS非耦聯)CQC計算振型數:NMODE=15地震烈度:NAF=6.00場地類別:KD=I1特征周期TG=0.35地震影響系數最大值Rmax1=0.04地震影響系數最大值Rmax2=0.28框架的抗震等級:NF=3重力荷載代表值的活載組合值系數:RMC=0.50周期折減系數:TC=0.75結構的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考慮偶然偏心:是是否考慮雙向地震扭轉效應:是斜交抗側力構件方向的附加地震數=0（4）活荷載信息考慮活荷不利布置的層數從第1到6層柱、墻活荷載是否折減不折算傳到基礎的活荷載是否折減折算表8.1活荷載折減系數計算截面以上的層數折減系數11.00230.85450.70680.659200.60>200.55（5）調整信息梁剛度放大系數是否按2010規范取值：是梁端彎矩調幅系數：BT=0.85梁活荷載內力增大系數：BM=1.00連梁剛度折減系數：BLZ=0.60梁扭矩折減系數：TB=0.40全樓地震力放大系數：RSF=1.00頂塔樓內力放大起算層號：NTL=0頂塔樓內力放大：RTL=1.00是否按抗震規范5.2.5調整樓層地震力IAUTO525=1薄弱層判斷方式：按高規和抗規從嚴判斷強制指定的薄弱層個數NWEAK=0薄弱層地震內力放大系數WEAKCOEF=1.25強制指定的加強層個數NSTREN=0（6）配筋信息梁箍筋強度(N/mm2):JB=270柱箍筋強度(N/mm2):JC=270墻水平分布筋強度(N/mm2):FYH=210墻豎向分布筋強度(N/mm2):FYW=300邊緣構件箍筋強度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大間距(mm):SB=100.00柱箍筋最大間距(mm):SC=100.00墻水平分布筋最大間距(mm):SWH=200.00墻豎向分布筋配筋率(%):RWV=0.30（7）設計信息結構重要性系數:RWO=1.00柱計算長度計算原則:有側移梁端在梁柱重疊部分簡化:不作為剛域柱端在梁柱重疊部分簡化:不作為剛域是否考慮P-Delt效應：否柱配筋計算原則:按單偏壓計算鋼構件截面凈毛面積比:RN=0.85梁保護層厚度(mm):BCB=20.00柱保護層厚度(mm):ACA=20.00當邊緣構件軸壓比小于抗規6.4.5條規定的限值時一律設置構造邊緣構件:是是否按混凝土規范B.0.4考慮柱二階效應:否（8）荷載組合信息恒載分項系數:CDEAD=1.20活載分項系數:CLIVE=1.40風荷載分項系數:CWIND=1.40水平地震力分項系數:CEA_H=1.30豎向地震力分項系數:CEA_V=0.50活荷載的組合值系數:CD_L=0.70風荷載的組合值系數:CD_W=0.60重力荷載代表值效應的活荷組合值系數:CEA_L=0.50重力荷載代表值效應的吊車荷載組合值系數:CEA_C=0.50僅考慮恒載、活載參與組合:CD_TDL=0.60考慮風荷載參與組合:CD_TW=0.00考慮地震作用參與組合:CD_TE=0.00活載產生的總質量(t):616.719恒載產生的總質量(t):5695.622附加總質量(t):0.000結構的總質量(t):6312.341恒載產生的總質量包括結構自重和外加恒載表8.2各層的質量、質心坐標信息層號塔號質心X質心Y質心Z恒載質量活載質量附加質量質量比6124.9179.82822.6001028.195.60.01.005125.2009.85419.000927.3104.20.01.004125.2009.85415.400927.3104.20.01.003125.2009.85411.800927.3104.20.01.002125.2009.8548.200927.3104.20.00.991125.2009.8524.600958.4104.30.01.00表8.3各層構件數量、構件材料和層高層號(標準層號)塔號梁元數(混凝土/主筋)柱元數(混凝土/主筋)墻元數(混凝土/主筋)層高(m)累計高度(m)1（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.6003.6002（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.6007.2003（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60010.8004（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60014.4005（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60018.0006（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60021.600表8.4風荷載信息層號塔號風荷載X剪力X傾覆彎矩X風荷載Y剪力Y傾覆彎矩Y6147.5447.5171.1117.73117.7423.85141.9889.5493.4104.17221.91222.74136.55126.1947.290.88312.82348.73133.13159.21520.382.71395.53772.52130.03189.22201.575.34470.85467.51134.25223.53229.686.47557.38031.1（9）地下信息回填土容重(kN/m3):Gsol=18.00回填土側壓力系數:Rsol=0.50室外地平標高(m):Hout=-0.45地下水位標高(m):Hwat=-1.00表8.5各樓層偶然偏心信息層號塔號X向偏心Y向偏心110.050.05210.050.05310.050.05410.050.05510.050.05610.050.05表8.6各樓層的單位面積質量分布(單位:kg/m2)層號塔號單位面積質量g[i]質量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111130.851.03211097.541.00311097.541.00411097.541.00511097.541.00611195.721.09表8.7各樓層等效尺寸(單位:m2)層號塔號面積形心X形心Y等效寬B等效高H最大寬BMAX最小寬BMIN11939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7321939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7331939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7341939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7351939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7361939.7925.209.7650.3618.7350.3618.73(10)計算信息第一步:數據預處理第二步:計算每層剛度中心、自由度、質量等信息第三步:地震作用分析第四步:風及豎向荷載分析第五步:計算桿件內力(11)各層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息FloorNo:層號TowerN:塔號Xstif，Ystif:剛心的X，Y坐標值Al:層剛性主軸的方向Xmass，Ymass:質心的X，Y坐標值Gmass:總質量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:XY方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值Ratx1，Raty1:XY方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%比值或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者RJX1，RJY1，RJZ1:結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度RJX3，RJY3，RJZ3:結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度=1\*GB3①第一層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息FloorNo.1TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8522(m)Gmass=1167.0824(1062.7654)(t)Eex=0.0000Eey=0.0030Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0944Raty1=1.2114薄弱層地震剪力放大系數=1.00RJX1=3.5812E+06(kN/m)RJY1=3.5812E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=6.7022E+05(kN/m)RJY3=8.5629E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=2\*GB3②第二層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息FloorNo.2TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6582(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.2778Raty=1.2778Ratx1=1.2328Raty1=1.2993薄弱層地震剪力放大系數=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.6072E+05(kN/m)RJY3=9.0179E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=3\*GB3③第三層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息FloorNo.3TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6583(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2366Raty1=1.3136薄弱層地震剪力放大系數=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.6595E+05(kN/m)RJY3=8.8241E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=4\*GB3④第四層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息FloorNo.4TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6582(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4128Raty1=1.4498薄弱層地震剪力放大系數=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.6978E+05(kN/m)RJY3=8.6652E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=5\*GB3⑤第五層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息FloorNo.5TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6583(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4356Raty1=1.5271薄弱層地震剪力放大系數=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.7836E+05(kN/m)RJY3=8.5381E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=6\*GB3⑥第六層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息FloorNo.6TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=24.9166(m)Ymass=9.8284(m)Gmass=1219.3440(1123.7302)(t)Eex=0.0141Eey=0.0016Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱層地震剪力放大系數=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.7455E+05(kN/m)RJY3=7.9873E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)X方向最小剛度比:1.0000(第6層第1塔)Y方向最小剛度比:1.0000(第6層第1塔)表8.8抗傾覆驗算結果抗傾覆力Mr.傾覆力矩Mov比值Mr/Mov零應力區(%)X風荷載1649595.53367.2489.910.00Y風荷載642784.88396.776.550.00X地震1587553.910063.0157.760.00Y地震618609.510795.057.300.00表8.9結構整體穩定驗算結果層號X向剛度Y向剛度層高上部重量X剛重比Y剛重比10.670E+060.856E+063.6085616.36.0146.0120.761E+060.902E+063.6071193.38.4745.6030.766E+060.882E+063.6057149.48.2555.5940.770E+060.867E+063.6043104.64.2972.3750.778E+060.854E+063.6029059.96.43105.7760.775E+060.799E+063.6015015.185.71191.51該結構剛重比Di*Hi/Gi大于10,能夠通過高規(5.4.4)的整體穩定驗算該結構剛重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考慮重力二階效應表8.10樓層抗剪承載力、及承載力比值層號塔號X向承載力Y向承載力Ratio_Bu:X,Y610.6559E+040.7504E+041.001.00510.8252E+040.9505E+041.261.27410.9780E+040.1131E+051.191.19310.1114E+050.1292E+051.141.14210.1234E+050.1434E+051.111.11110.9964E+040.1159E+050.810.81表格中Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比X方向最小樓層抗剪承載力之比:0.81層號:6塔號:1Y方最小樓層抗剪承載力之比:0.81層號:6塔號:18.3本章小結本章主要采用PKPM軟件對框架結構進行電算，并由此得出結構設計信息、周期、地震力與振型輸出文件、結構位移等。9施工組織設計9.1綜合說明9.1.1編制說明江漢大學1號宿舍樓工程施工組織設計是根據工程招標文件、圖紙、國家現行的技術標準、施工驗收規范、工程質量評定標準及操作規程、天津市有關文件和類似工程的施工經驗，以ISO9002系列標準為指南進行編制的。闡明了我公司對該工程的施工組織、總體部署、主要施工方法的原則作法以及安全、質量、工期控制目標和保證措施。我公司按照技術管理規定，再進行設計交底和圖紙會審，在充分理解設計意圖的前提下，根據本施工組織設計確定的原則進行深化、細化，制定單位工程施工組織設計及分部分項工程的施工方案(作業指導書)作為指導施工、規范施工行為的技術文件。9.1.2編制依據江漢大學1號宿舍樓工程的施工圖紙及圖紙會審建設單位與承建單位簽訂的建筑施工合同及相關文件。建設部頒發的《建設工程施工現場管理規定》武漢市頒布的《市建設工程施工現場綜合考評標準》中華人民共和國頒布的現行建筑結構和建筑施工的有關規程、規范及驗評標準土建部分：GB50026-07《工程測量規范》YSJ402-12《地基與基礎工程施工操作規程》JGJ18-12《鋼筋焊接及驗收規范》GB50204-10《混凝土結構工程施工及驗收規范》GB50164-11《混凝土質量控制標準》GBJ203-11《砌體工程施工及驗收規范》JGJ73-11《建筑裝飾工程施工及驗收規范》GB50209-10《建筑地面工程施工及驗收規范》GB50207-12《屋面工程技術規范》JGJ59-11《建筑施工安全檢查標準》JGJ46-05《施工現場臨時用電安全技術》JGJ33-12《建筑機械使用安全技術規程》JGJ80-02《建筑工程施工現場供電用電安全規范》GBJ300-88《建筑安裝工程質量檢驗評定統一標準》GBJ301-01《建筑工程質量檢驗評定統一標準》安裝部分：GB50268-08《給排水管道工程施工及驗收規范》GB50259-96《電器裝置安裝工程電器照明裝置施工及驗收規范》GB50258-96《電器裝置安裝工程1KV及以下配線工程施工及驗收規范》GBJ149-10《電器裝置安裝工程母線裝置施工及驗收規范》GB50254-96《電器裝置安裝工程低壓電器施工及驗收規范》GB50150-06《電器裝置安裝工程電器設備交接實驗標準》GB50171-12《電氣裝置安裝工程盤、柜及二次回路接線施工及驗收規范》GBJ303-88《建筑電器安裝工程質量檢驗評定統一標準》GBJ303-02《電氣裝置安裝工程質量檢驗評定標準》9.2工程概況9.2.1工程概況本工程為江漢大學1號學生宿舍樓，要求設計為四人間學生公寓，在建筑適當位置設置門廳、管理室、活動室、自行車停放區等公共服務和活動場所，總建筑面積為5000-8000m2，擬建6層。場區地勢平坦，底層分布較為規律，地基承載力按185kN/m2計，持力層為粉質粘土，=2\*ROMANII類場地。設防烈度為6度。地震等級四級。9.2.2建筑工程簡介本工程為鋼筋混凝土框架結構。工程占地面積約883平方米，總建筑面積約5300平方米，總高度21.60米。相對標高±0.000，室內外高差為0.45米。屋面的做法：防水層：三氈四油鋪小石子，30厚C20細石混凝土；找平層：20厚水泥砂漿；

找坡層 ：40厚水泥石灰焦渣砂漿2.5%找平； 保溫層 ：80厚礦渣水泥； 結構層 ：100厚現澆混凝土板； 抹灰層 ：10厚混合砂漿。 樓面的做法：小瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） 結構層 ：100厚現澆混凝土板 抹灰層 ：10厚混合砂漿 混凝土強度等級為C30，縱筋3級，箍筋3級9.2.3結構工程簡介（1)地基與基礎：a.基礎選型：本工程采用獨立基礎。b.砼強度等級：砼墊層：C10地梁：C35、S6（抗滲）（2）主體結構部分a.混凝土強度等級為：柱、梁、板均為C30。b.填充墻：200mm厚普通磚。c.鋼筋：熱軋鋼筋種類有HRB400。9.2.4工程自然環境及現場施工條件（1）氣候條件：冬季最低氣溫為-4℃，夏季最高氣溫為36℃；海拔高度為32.6米；基本風壓為0.3kN/m2；雪荷載為0.4kN/m2；常年地下水位位于地面以下1m，水質對混凝土無侵蝕。（2）現場施工條件：①施工單位機械化程度高，技術力量雄厚。②材料運輸條件良好，所有材料均在市區5公里范圍內可以采購供應。③本工程場地已平整，水電接口已到位，具備施工條件。④條件均能滿足施工的要求。⑤施工過程要注意處理好與當地村民的關系。9.3施工部署9.3.1工程主要指標本工程工期為180日歷天，質量目標為達到《工程施工質量驗收規范》合格標準，安全上杜絕重大傷亡事故的發生，并將輕傷負傷率嚴格控制在2‰以內。為使本工程順利的保質、按時完成，我司將根據本工程特點，針對施工的不同環節，科學設置控制要點，嚴格按照本工程施工圖紙等技術資料和按現行的國家、地方有關施工技術規范、規程、質量檢驗評定標準進行施工，并建立質量保證體系，實行多級控制，進行全過程的全面質量管理，確保各項工程施工質量達到一次交驗合格率100%。同時成立安全生產領導小組，嚴格按國家和福州市有關規定進行安全管理。9.3.2項目組織機構（1）組織措施①本工程實行項目法管理，施工管理人員必須樹立“質量為中心，管理上水平，效益上檔次”的指導思想，處處以身作則，切實做到“誰施工、誰負責”。以質量為核心，采用ISO2000質量管理保證體系的系列標準，建立合理有序的質量保證體系及標準的工藝流程。②實施科學合理的內部管理，實行項目經理全面負責制、主任工程師技術管理負責制和施工班組責任制，推行全面質量管理活動，各流水段設專職質量管理人員，對主要工藝，如外墻面磚、樓地面塊料面層鋪設等質量控制和觀感控制成立專題管理小組。③以項目經理為首，成立強有力的質量管理小組，以專職安全員為首，成立安全及消防管理小組，以材料員為首，成立現場文明施工管理組，各個小組對工程的施工質量、施工安全、消防及文明生產進行跟蹤檢查監督，時時將質量及安全隱患扼制于萌芽狀態之中。9.3.3確定施工方案（1）工程整體部署①本工程施工程序基本遵循“先地下，后地上”，“先框架，后砌體”，“先結構，后裝飾”，最后做室外工程的程序。②本工程體量較小，整個工程須在168日歷天內施工完成并通過竣工驗收。基礎土方與結構施工擬安排50日歷天。因此要特別注意材料及勞力的組織。本工程劃分為兩個施工段，以保證勞力的充分利用，并使工序銜接順暢，確保工期得以實現。主體結構施工階段，在砼模板拆完后，應及時清理模板，進行軸線、標高引測和拉結筋焊接等，主體階段其砼中間驗收應及時組織，便于衛生間素砼反口澆注和磚砌體施工以及構造柱砼的澆注，為后續工作盡早穿插施工提供可能。③磚墻砌筑完后，盡早安排打點沖筋，以便驗收后能立即開展粉刷工作。門窗框應在大面積粉刷前及時進行安裝。內墻粉刷完，應先安排塊料樓地面工程施工，涂料批膩子在墻面干燥后穿插施工。外墻面粉刷及貼磚以及幕墻龍骨安裝應在結構驗收后抓緊進行。吊頂和涂料面漆可在門窗扇安裝完后進行。④在室內外裝修、拆外腳手架、樓梯裝修、涂料、吊頂、油玻、整修掃尾過程中，均應盡量自上而下按工序先后順序進行施工，以便更好保護成品。水電管線及配件預埋、腳手架搭設、門窗制作、鋼筋加工制作、鋼構件制作等均與主體穿插施工，不占網絡工序時間。后期裝修階段可根據進度情況，必要時在不相互干擾的分項，可調整勞力同時突擊，確保網絡計劃如期或提前完工。⑤屋面工程和外墻面磚、涂料工程在條件具備后應抓緊施工，避免遇到雨季無法施工，影響外架拆除從而影響后續工作的施工。⑥根據施工進度計劃和工程量，材料應預先訂貨，提早進場并及時送檢，