外腳手架專項施工方案工程概況：本工程為鋼筋混凝土剪力墻結構，建筑總高度6#樓96.9米，7#樓82.40米，層高2.9米，地下室二層，地上6#樓33層，7#樓28層。外腳下手架的組成共兩種形式：一是4層以下為雙排落地式鋼管雙排腳手架；二是4層地面以上采用18#工字鋼懸挑鋼管雙排腳手架，每4層為一段。腳手架材料技術要求腳手材料主要包括：立桿、大橫桿、小橫桿、斜桿，桿件采用新購置的外徑為48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管，立桿，大橫桿，斜桿的長度以4~6米為好。扣件主要有：直角扣件，旋轉扣件，對接扣件。鋼管與扣件質量應滿足國家標準，入場同時備有合格證件。尤其是扣件不得有裂紋，氣孔，砂眼等缺陷。鋼管進場后統一進行除銹和噴防銹漆。工字鋼按要求數量采購進場，制作完成后，表面應及時刷防銹漆，以利周轉使用。扣件與鋼管的貼面必須接觸良好，活動部位能靈活轉動.扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm。鋼管及扣件表面應進行防銹處理.構造形式如圖腳手架搭設的技術要求立桿內側距墻300～350mm，里外排架的間距700～650mm，架體的步距為1.5米，立桿縱距為1.5米。相鄰立桿接頭位置應錯開布置在不同步距內，與相近大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏，立桿與立桿間采用對接卡扣連接，立桿的垂直偏差應控制在架高1/400-1/600，使其全高偏斜不大于100mm。大橫桿均設置在雙排架立桿的內側，上下兩排大橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/300且不大于50mm。小橫桿貼近立桿布置，搭于大橫桿之上，并用直角扣件扣緊，鋪跳板層需在相鄰立桿之間加設1根，在任何情況下，均不得拆除貼近立桿的小橫桿。本工程剪刀撐應沿外排腳手架滿布設置。剪刀撐應聯系3-4根立桿，其與水平面夾角為45度-60度，沿腳手架兩端，及轉角處必須延全高設置，剪刀撐兩端用旋轉扣件與立桿或大橫管扣緊，在中間應增加2-4個結點。連墻桿：采用拉撐結合方式，分別按二步三跨和三步三跨設置原則進行，在剪力墻上預留套管，用穿墻小橫桿將架體與主體混凝土結構進行聯接，聯接方式是在剪力墻的兩側用扣件固定位置；或者在窗口部位用鋼管進行拉撐。護欄高度0.9～1.0米，距跳板0.2-0.4米加設低欄一道。跳板和作業層數限制：在全高范圍鋪板不多于3層，作業層不超過2層。大橫桿、小橫桿及腳手板搭設的要點縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨。縱向水平桿連接采用對接扣件連接，交錯布置，各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3。縱向采用搭接時，其搭接長度不小于1米，并等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。小橫桿的各節點處采用直角扣件固定在縱向水平桿上。腳手板必須滿鋪到位，不留空位，雙排架內的腳手板應鋪二塊，四角用18鐵絲雙股并聯綁扎，固定在小橫桿上，要求綁扎牢固，交接處平整，無空頭板。立桿搭設的要點4層以上的立桿支撐在工字鋼上，工字鋼與立桿的聯接處采用焊接Φ28圓鋼、高100mm作為安插固定立桿的支座。腳手架設置縱向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定，在貼近側面擋腳板的上部設置。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延伸長兩跨與立桿固定。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。立桿接長除除頂層步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須用對接扣件連接。立桿上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭相互錯開，不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3連墻件搭設的要點連墻件數量的設置，豎向間距為每層，橫向間距為3跨。連墻件的布置，宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。應從底層第一步縱向水平桿處開始設置。宜優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置。其他搭設要點鋼管不得有裂紋，彎曲及影響受力缺陷。及時與結構拉結以確保搭設過程的安全。擰緊扣件，達到適宜的扭力，對有問題的管件、扣件不得使用。搭設工人必須佩帶安全帶。隨時校正桿件垂直和水平偏差，避免過大。雙排架靠墻一端小橫桿距墻距離應為150mm，預留施工間隙。腳手桿相交伸出端頭均應大于10cm，以防桿件滑脫。扣件開口朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝向架子內側，螺栓向上避免開口向上，以防雨水進入。擰緊程度：裝螺栓時應注意將根部放正和保持適當的擰緊程度.這對于腳手架的承載力穩定和安全影響很大，螺栓不得擰的過松或過緊，以力矩40-65N.m為宜.為保證外腳手架體宏觀的整齊度，各分段架體的十字撐、小橫桿伸出架體的長度、安全網等應上下一致。鋼管腳手架拆除要點：劃出工作區標志，禁止行人進入.嚴格遵循拆除順序由上而下，縱向分段拆除，橫向不分段，按后綁先拆的原則進行，一般按先拆欄桿，腳手板，剪刀撐，而后拆小橫桿，橫桿，立桿，挑桿。統一指揮，互相協調，當解開與另一個人有關的結扣時應先告知對方以防墜落。桿件、扣件、螺栓、工具等物品不得亂扔以免傷人。拆除人員應熟知腳手架的受力性能，扣件或鋼管腳手架的垂直荷載(自重和施工荷載)是由小橫桿，大橫桿，立桿，挑桿及斜撐或挑梁將荷載傳給建筑結構的，而剪刀撐，連墻桿等用以保證腳手架的整體剛度和穩定性，因此，拆除過程中，要嚴格按順序進行。拆除的扣件及鋼管嚴禁高空下拋，散件應利用垂直運輸機械下放，鋼管應用吊車吊運，也可采用安裝定滑輪下放，以保證安全，不傷及管材。安全網的搭設：腳手架圍護選用的密目網應為經試驗合格的產品。外排架的內側立面滿掛密目網，將外腳手架體全面封閉。在腳手架體內縱向每隔三層設置小水平兜網，以防止雜物在架體內部下落。交叉作業的中間層如進行窗下墻的零星砌筑工程，其操作層上部應設置防落物的硬防護層一道。在架體外設置水平大網，其規格為4m×6m，每6-8層設置一道，主要用于在架體綁扎操作時，防止扣件下落傷人。日常安全維護：每周對水平安全網內的雜物清除一次。每周對聯墻件進行檢查一次，及時進行維護。搭設的架體桿件未經項目部技術人員及架工班的雙層允許，任何人無權進行拆除或改動。在垂直方向的每一獨立段架體的底部，設置封閉層，該層滿鋪木挑板，挑板與架體或結構之間的小空隙用木板或竹芭全部封閉。防止任何雜物下落，為減輕重量，該封閉層應定期清除雜物。由于本現場較小，管件及扣件應設架堆放，按規格、長度分別進行堆放，每次操作取用多少按計劃進行，多余的管件應妥善地放入堆放架體內，樓層操作面上應無多余管件及扣件。保證三清五好。入庫管件，及使用過程中發現有彎曲的鋼管，應隨時進行調直后堆放或使用。計算書為簡化計算過程，計算的重點是工字鋼挑梁計算；工字鋼后部錨固鋼筋計算；8層架體斜撐桿件的計算；A、工字鋼挑架計算書：A.1鋼管力學性能：直徑48mm，壁厚3.5mm，每米重3.84kg，截面面積A1=4.89cm2，截面慣性矩I1=12.19cm4，截面抵抗矩W1=5.08cm3回轉半徑r1=1.58cm，抗拉，抗壓，抗彎容許應力[σ]=16.68KN/cm2(1700kgf/cm2)，抗剪容許應力[τ]=9.81KN/cm2(1000kgf/cm2)A.2腳手架外挑工字鋼采用18#I字鋼，長度為3米；固定工字鋼在樓面上用圓鋼，距外墻邊1.7米設置1Φ16的鋼筋套環。立桿縱向間距按1.5米計算，內立桿距外墻0.35米，外立桿距外墻面為1.05米，大橫桿間距為1.5米，小橫桿長度為1.2米。腳手架與建筑物的連墻拉結采用三步三跨拉撐結合的方式，懸挑架高4層×3米=24米，故按24米高度對懸挑架子計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性等驗算。A.3：18#I字鋼截面特性Wx=185×103mm3，I=1660×104mm4，自重q=0.2414kN/m，彈性模量E=206×103N/mm2，翼緣寬度b=94mm，翼緣平均厚度δ=10.7mm，高度h=180mm。B、懸挑架的荷載取值及水平懸挑梁設計B.1懸挑架荷載的取值與組合B.1.1計算基數：計算高度H=12m，步距h=1.5m，立桿縱距La=1.5m，其中：3米長工字鋼部位：（立桿橫距Lb=0.7m，外立桿至墻距Ld=1.05m，內立桿至墻距Lc=0.35m）。鋼管自重G1=0.0384KN/m，欄桿、擋腳板自重G2=0.14KN/m，安全立網自重G3=0.0034KN/m2，安全平網自重G4=0.00487KN/m2，施工活荷載qk=2KN/m2，木腳手板自重G5=0.35kN/m2。B.1.2腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）：查《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ30—2001）附錄A得：架體每米高度一個立桿縱距的自重gk1=0.157KN/m。NG1K=H×gk1=12×0.157=1.89KNB.1.3構配件自重B.外立桿①木腳手板（按三層考慮）NG2K-1=3×La×Lb×Lc×103／2=3×1.5×0.7×0.35×103／2=551.3N②防護欄桿、擋腳板（按三層考慮）NG2K-2=3×La×G2×103=3×1.5×0.14×103=630N③安全網（平網按三層考慮）NG2K-3=H×La×G3×103+3×La×Lb×G4×103/2=24×1.5×0.0034×103+3×1.5×0.7×0.00487×103/2=130N④縱向橫桿（擱置腳手板用，按三層考慮）NG2K-4=3×Lb×G1×103/2=3×0.7×0.0384×103/2=40N⑤合計NG2K=NG2K-1+NG2K-2+NG2K-3+NG2K-4=551.3+630+130+40=1351N=1.351KNB內立桿①木腳手板（按三層考慮）NG2K-1=3×La×Lb×Lc×103/2+3×La×Lc×Lc×103=（3×1.5×0.7×0.35/2+3×1.5×0.35×0.35）×103=1104N②縱向橫桿（擱置腳手板用，按三層考慮）NG2K-2=（3×Lb×G1/2+3×Lc×G1）×103=（3×0.7×0.0384/2+3×0.35×0.0384）×103=80N③合計NG2K=1104+80=1184N=1.18KNB.1.4施工均布活荷載（按施工兩層同時施工考慮）外立桿NQK外=2×La×Lb×qk/2=2×1.5×0.7×2/2=2.1kN內立桿NQK內=2×La×Lb×qk/2+2×La×Lc×qk=2×1.5×0.7×2/2+2×1.5×0.35×2=4.2kNB.1.5垂直荷載組合(不考慮風荷載)B.外立桿N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK=1.2×(1.89+1.351)+1.4×2.1=6.83kNB.內立桿N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK=1.2×(1.89+1.18)+1.4×4.2=9.56kNB.2水平懸挑梁設計B.2.1本工程水平懸挑型鋼梁采用I18#，長3.0m，在樓面上預埋1Φ16的圓鋼對工字鋼進行固定。根據《鋼結構設計規范》（GB50017-2002）規定進行下列計算與驗算，計算模型：按照懸挑梁進行計算，驗算懸挑梁時，不考慮鋼絲繩的承載力，只作為附加安全保險。最大彎矩3米長工字鋼：強度驗算σ=Mmax/（γx×Wx）γx----截面發展系數，對I形截面，查表得：γx=1.05；Wx----對x軸的凈截面抵抗矩，查表得：Wx=185×103mm3；f----型鋼的抗彎強度設計值，Q235鋼，取f=215N/mm2。3米長工字鋼：整體穩定驗算根據《鋼結構設計規范》（GB50017-2002），軋制普通槽鋼受彎要考慮整體穩定問題。本懸臂梁3米桿跨長1.45米折算成簡支梁，其跨度為2×1.5=3米，按下列公式計算整體穩定系數ψ：3米長工字鋼：ψ=（570bδ/L1h）·235/σs=[570×94×10.7/（3000×180）]×235/215=1.16則懸挑梁彎曲應力為：σ=Mmax/ψ×Wx=13.867×106/1.16×185×103=64.62N/mm2＜f=215N/mm2結論：安全。剛度驗算N1、N2----作用于水平懸挑梁上的內、外立桿荷載（KN）；E----彈性模量，E=2.06×103N/mm2；I----鋼材的抗彎強度設計值，Q235鋼，取f=215N/mm2。3米長工字鋼：=9.09×103×10503/3×2.06×105×1660×104+11.82×103×3502×1150×2.696/6×2.06×105×1660×104+0.2414×11504/8×2.06×105×1660×104=1.026+0.2188+0.045=1.29mm<L/250=4.4mm，結論：滿足要求。B.318#工字鋼后部錨固鋼筋設計錨固鋼筋的承載力驗算：3米長工字鋼部位：錨固選用1Φ16圓鋼預埋在樓板內，吊環承受的拉力為：N3=Mmax/1.7=14.41/1.7=8.476KN吊環承受的拉應力為：錨固鋼筋的焊縫驗算σ=F/（LW·δ）F----作用于錨固鋼筋上的軸心拉力設計值，3米長工字鋼：F=N3=8.476KN；LW----焊縫的計計算長度，取取LW=40-110=30mmm；δ----焊縫的計計算厚度，取取5mm。3米長工字鋼：σ=88476/330×5×4=14.133N/mm2＜[σ]=1600N/mm22，滿足要求求。綜上所述，當挑梁梁采用18#工字鋼時，應用上述述兩種部位的的工字鋼、錨錨固吊環、及及吊環焊縫等等其強度、撓撓度、穩定性性均符合規范要求。B.4、立桿穩定定性計算B.4.1無風荷載載時，立桿穩穩定性計算：：N/（∮A）≤fN——計算立桿最大垂直直力設計值，取N=N2=11.82kN；∮——軸心受壓構件的穩穩定系數，根根據長細比λ查附錄C表C取值，根據第4.2.22.3條規定：立立桿計算長度度L0=kμh=1.1155×1..7×145=284cm，長細比比(μ=1.7三步三跨連連接)λ=L0/i（鋼管回轉轉半徑）=284/1..58=1779，查附錄C，∮=0.2233，A—立桿的截面面面積，查規規范附錄B表B采用：A=489mmm2。計算如下：N/（∮A）=11820/（0.223×489）=108.44N/mm2<f=2115N/mmm2結論：安全。B.4.2在風風荷載作用下下，立桿穩定定性計算：N/（∮A）+MW/W≤fMW—由風荷載設計值產產生的彎矩，按按本規范（44.2.2.4）式計算；；W——鋼管立桿的截面模模量，查附錄錄B表B：W=5.088cm3；B.由風荷載產生生的彎矩計算算①水平風荷載標準值值ωk=0.7μz·μμs·ω0μz——風壓高度變化系數數，查《建筑筑結構荷載規規范》（GBJ9）：B類地區，腳腳手架最高處處97m，查表得：μz=1.722；μs——腳手架風風荷載體型系系數，按規范范規定采用，查查表得：敞開開式腳手架的的擋風面積為為0.9×1..5×0.0889=0.1201m2，密目網的的擋風系數取取0.5，則在腳手手架外立桿里里側滿掛密目目網后，腳手手架綜合擋風風面積為：（0.9×1.5-0.1201）×0.5+0.1201=0.8551m2，其綜合擋風系數為∮=0.8551/（0.9×1.5）=0.633根據規范查表3.2.3，背靠開洞墻、滿掛密目網的腳手架風載體型系數為1.3∮，即：μs=1.3×0.545=0.709；ω0——基本風壓。根據《建建筑結構荷載載規范》（GBJ9）規定：ω0=0.6。Wk=0.7×0.66×1.72×0.709=0.5121KN//m2MW=0.85××1.5×ωkLah2/10=0.85×11.5×0.51221×1.5×0.92/10=00.0793KN..m立桿穩定性計算N/（∮A）+MW/W=1108.4+00.0793×1006/(5.008×1033)=124N/mmm2<f=2115N/mmm2，結論：安全。單桿局部穩定驗算算：雙排腳手架單桿局局部穩定需滿滿足如下公式式要求