1．編制依據序號名稱編號1施工工圖2施工組織設設計3《混凝土結構工程程施工質量驗驗收規范》GB502044-200224《組合鋼模板技術術規范》GB502044-200115《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規規范》JGJ130-220016《鋼筋混凝土高層層建筑結構設設計與施工規規范》JGJ3-200027《建筑機械使用安安全規范》JGJ33-200018北京市建筑工程施施工現場安全全及管理標準準9《建筑工程施工質質量統一驗收收規范》GB50300--200110建筑結構長城杯工工程質量評審審標準DBJ/T01--69-200032.工程概況2.1概述1.本工程為項目，位于，該工程位由十三棟樓及地下車庫組成。建筑面積約9.2萬平米，基地面積12853.87平方。1#商業、2#商業為框架結構，地下一層地上二層，除1#商業局部為文體活動站，其余使用功能為商業網點。1#住宅為抗震墻結構，地上七層，首層局部為商業，2#樓為抗震墻結構，地上七層，均為住宅。3#樓為抗震墻結構，地上八層，均為住宅。4#樓為抗震墻結構，地上八層，均為住宅。5#樓為抗震墻結構，地上八層，2單元首層設置為商業，3單元首層于1#商業連接；首層由小區使用的消防控制室，安防監控室；并設有社區衛生站和文體活動站，其余為住宅。6#樓為抗震墻結構，地上八層，均為住宅。7#樓為抗震墻結構，地上八層，均為住宅。8#樓為抗震墻結構，地下一層地上八層，底下平時為非然品庫房及物業管理用房，戰時為二等人員掩蔽所。9#樓為抗震墻結構，地上八層，1單元設置為商業與居委會，其余均為住宅。10#樓為抗震墻結構，地上八層，均為住宅。11#樓為抗震墻結構，地上八層，均為住宅。12#樓為抗震墻結構，地下一層地上八層，地下平時為非然品庫房，戰時為二等人員掩蔽所，地上八層均為住宅。13#樓為抗震墻結構，地上八層，均為住宅。車庫為框架結構，地下一層，戰時為物資庫，設有消防水泵房、風機房、中水機房二、工程概況1建筑面積總建筑面積92564m2地下建筑面積6734.41m2地上建筑面積85764.522m22層數地下1層地上2、7、8層3層高地下3.6、2.2地上2.94結構形式基礎結構筏板基礎主體結構現澆鋼筋混凝土抗震墻結構、框架架結構5地下防水結構自防水S6抗滲混凝土材料防水高聚物改性瀝青防防水卷材5結構斷面尺寸mm基礎底板厚400、500墻厚樓板厚度樓梯結構形式現澆板式樓梯7水電設備專業情況況水電設備專業在結結構主體施工工階段主要是是預留、預埋埋2.2現場情況：地下階段模板選用地下階段基礎底板、地下室外墻、人防部分的墻體使用60系列小鋼模板；梁、柱使用多層板配置，頂板使用竹膠合板配置。根據現場實際情況，本工程在1#樓、2#樓、5#樓及地下車庫頂板支模施工時采用早拆體系（見早拆體系施工方案）。2.2.2地上階段模板選用地上階段剪力墻使用鋼制大模板，頂板模板，梁模板使用多層板。2.3工程難點：2.3.1管理方面難點場地狹小，模板加工場地有限，須合理調配；地下結構采用小鋼模板，如何對模板精挑細選保證混凝土的外觀質量是本工程重點；地上部分多層板的周轉次數保證既經濟又能保證混凝土的外觀質量是本工程的又一工作重點。2.3.2技術方面的難點2.3.2.1剪力墻結構對建筑物的垂直度要求較高，尤其是建筑物邊柱的防止漏漿和垂直度要求是本工程施工的難點。三、施工安排：3.1施工工期要求：五月中旬地下室封頂，八月中旬主體結構封頂。（詳見總進度計劃）3.2勞動組織及責任分工：由光華和建城兩個勞務作業隊負責模板的制作、安裝及施工的組織；技術負責人負責模板工程方案交底的落實、檢查。項目部技術員、質檢員負責模板工程方案交底的落實、檢查。工人數量：地下室階段光華200人，建城200人；主體階段光華450人，建城420人。四、施工準備4.1技術準備：熟悉審查圖紙、學習有關規范、規程。技術人員提前寫技術交底，下發班組，班組長要認真領會，有問題及時反映，沒有問題則必須將交底內容傳達到班組人員。4.2機具準備：名稱型號數量進場日期電刨MLQ3434臺2010.3電鋸MQ432F3CC6臺2010.3電焊機BX1-3006臺2010.34.3材料準備：名稱規格數量、進場時間小鋼模板60系列根據進度分批進場場多層板15mm厚根據進度分批進場場多層板12mm厚根據進度分批進場場大模板86系列根據進度分批進場場木方50×100根據進度分批進場場木方100×100根據進度分批進場場鋼架管Φ48根據進度分批進場場碗扣式支架按每樓層標高配備備根據進度租另分批批進場五.主要施工方法及措施5.1流水段的劃分：根據本項目的建筑特點，考慮工期等因素，本項目施工流水段的劃分原則為±0.00以下以后澆帶來劃分流水段，無后澆帶的樓號劃分為兩個流水段，±0.00以上按單元劃分流水段，流水段劃分如下：（1）±0.00以下：共29個流水段，其中：1#樓分為3個流水段、2#樓分為2個流水段、3#樓分為2個流水段、4#樓分為3個流水段、5#樓分為2個流水段、6#樓分為2個流水段、7#樓分為1個流水段、8#樓分為2個流水段、9#樓分為2個流水段、10#樓分為2個流水段、11#樓分為2個流水段、12#樓分為2個流水段、13#樓分為2個流水段、地庫分為2個流水段。（2）±0.00以上：共35個流水段，其中：1#樓分為3個流水段、2#樓分為3個流水段、3#樓分為3個流水段、4#樓分為3個流水段、5#樓分為2個流水段、6#樓分為3個流水段、7#樓分為2個流水段、8#樓分為3個流水段、9#樓分為2個流水段、10#樓分為3個流水段、11#樓分為3個流水段、12#樓分為3個流水段、13#樓分為2個流水段。5.2樓板模板及支撐配置層數因本工程工期較緊，9#樓、2#商業樓早拆體系樓板模板及支撐配置2層，其他樓模板及支撐配置3層。5.3隔離劑的選用及使用注意事項模板清理修整后及時刷隔離劑，隔離劑應涂刷均勻，不流墜。豎向鋼質墻、柱模板用好機油加柴油按1：3比例配置，配置比例為涂刷后不流墜為準。涂刷隔離劑不得污染鋼筋及混凝土接茬處，涂刷完隔離劑的模板懸掛使用標示牌。5.4模板設計：部位材質備注基礎底板小鋼模板廠家租賃地下室內外墻60系列小鋼模板廠家租賃首層以上墻體鋼制大模板廠家預制框架柱多層板，5×110木方為次龍龍骨，10×10木方為主龍龍骨槽為主龍骨現場加工頂板多層板，5×110木方為次龍龍骨，10×10木方為主龍龍骨現場加工梁多層板，5×110木方為次龍骨，10×10木方為主龍骨骨現場加工女兒墻多層板，5×110木方為次龍龍骨，鋼架管管為主龍骨現場加工門窗洞口自制定型多層板模模板提前現場預制加工工樓梯模板底板采用多層板，踏踏步鋼制定型型模板提前現場預制加工工圓柱模板5mm厚鋼制面板板，橫肋6*80，縱肋8*80mmm板條廠家預制基礎底板梁的模板設計：采用60系列小鋼模板，上下各設一道對拉螺栓，龍骨采用￠48鋼架管。（見后附詳圖）地下室內外墻采用60系列小鋼模板，采用對拉螺栓及架管進行加固。框架柱模板設計：采用15mm厚多層板，5×10木方做次龍骨，10#，12#槽鋼做主龍骨，主龍骨鉆孔用對拉螺栓加固。梁、板模板設計：梁模板采用12mm厚多層板，5×10木方做龍骨，用絲托和10×10木方支頂梁底，用穿梁螺栓鎖緊梁幫，梁幫底部用扣件卡牢。地下室頂板和主體頂板模板采用碗扣式支撐體系。頂板支模及支承體系圖頂板支模及支承體系圖50×100木方中距250均立放主龍骨100×100木方間距地下車庫900，住宅1200碗扣腳手架縱橫間距地下車庫900，住宅120015mm厚多層板20012001200模板拼縫做法如下圖：接縫采用5mm厚10mm的海綿條拼接縫頂板多層板模板接縫處必須設50×100mm木方次愣頂板梁與墻體接茬梁模板要下跨至少5cm，利用墻體最上部的螺栓孔，穿螺栓鎖緊梁綁底部。墻板混凝土水平施工縫在其頂板模板上皮3-5mm處，此處板底靠墻的小龍骨至少應有兩面上壓刨刨平。板端粘貼的海綿條要比板面底3mm，避免澆入混凝土內。門窗洞口模板設計：剪力墻上的門窗洞口，使用自制定型模板，模板寬度為墻厚-2mm，內加支撐防止變形。模板外鋪全新多層板，保證模板表面平整。見下圖：門、窗洞口模板：采用50mm厚木板加竹塑板制作，角部加角鐵。結構洞口結構洞口門洞口門洞口100200100200墊塊間距500mm100墊塊間距500mm100頂模筋間距500mm，與附加鋼筋、箍筋焊接牢固，接觸模板一端刷好防銹漆頂模筋間距500mm，與附加鋼筋、箍筋焊接牢固，接觸模板一端刷好防銹漆預埋30mm長D25鋼筋頂模筋間距500mm，與附加鋼筋、箍筋焊接牢固，接觸模板一端刷好防銹漆頂模筋間距500mm，與附加鋼筋、箍筋焊接牢固，接觸模板一端刷好防銹漆預埋30mm長D25鋼筋門洞口模板位移控制圖5.4.4女兒墻模板設計：女兒墻模板采用多層板支設，次楞采用5cm×10cm木方，主楞采用Φ48鋼架管。Φ14對拉螺栓緊固。5.5模板的制作安裝：模板安裝應拼縫嚴密平整，不漏漿，不錯臺，不跑模，不漲模，不變形。多層板除進行場檢查其板厚是否一致外，在使用過程中模板每層周轉下來，材料員及質檢員要檢查其開裂、開膠、變形等情況。對小鋼模板的控制：小鋼模在進場前由材料員、木工工長共同進行驗收后方可入場，主要檢查小鋼模的規格、尺寸是否符合使用要求；并對小鋼模板進行精選，保證小模板的平整度及陰陽角方正的要求。對拆下來的小鋼模板在前周轉前進行清理和涂刷脫模劑并認真挑選，使用不翹曲和變形的模板。當一跨梁的模數不夠時，可用木方補齊，其制作安裝要求必須如后附圖示要求，來保證梁側的表面平整度要求。.3導墻600mm處的模板在安裝完成后必須反復順線，保證其位置的準確性，見下圖：.4對基礎底板的后澆帶的模板支設要求如下：地下室內外墻模板的安裝要點：地下室外墻模板使用的為60系列的小鋼模板，其安裝要求處應符合上述基礎底板梁的安裝要求外還應注意模板的垂直度要求，并嚴格控制，按線立模，以此保證混凝土澆筑后的墻體位置。地下一層外墻與地下二層接縫處模板必須保證不漏漿，具體支設方法見下圖：5.5.3柱模板：5.5.3.1模板制作的板面平整、光潔，板面接縫嚴密平整。5.5.3.2柱根模板應平整、順直，為防止少量滲漿，加貼海綿條，海綿條寬度大于30mm，粘貼海綿條距模板線2mm，模板吊裝要基本就位，不能離模板線很遠，否則用力撬動模板會使海綿條錯位，不起作用。要使模板壓住后海綿條與線齊平，防止海綿條澆入混凝土內。5.5.3.3柱模板的高度應比墻、柱結構尺寸的凈高高30mm，即：模板高度=層高-頂板梁高+30mm，結構混凝土施工完后，及時剔除軟弱層。剪力墻大模板的施工要求見大模板施工方案。5.5.5梁、頂板模板5.5.5.1梁、板模板應表面平整、光潔不掉皮，裁口邊涂縫口漆。5.5.5.2頂板模板采用硬拼的方法，不得采用膠條粘貼。梁、柱接頭位置接縫如需塞泡沫條時，泡沫條應平整，不得突出模板面。5.5.5.3墻板混凝土水平施工縫在其頂板模板上皮3-5mm處，確保頂板模板四周平直、嚴密、不漏漿，達到板與墻的陰角順直、干凈、利落、美觀。5.5.5.4梁、柱接頭的模板要按詳圖進行提前預制，保證不漏漿，不跑模。5.5.5.5頂板采用碗扣式支承體系（具體尺寸參見頂板模板設計），特別注意：第一根支撐距梁邊的距離，這一層從哪邊開始上一層也從那邊開始，上下層支架立柱對齊，立柱下鋪設墊木，長度不小于40cm。5.5.5.6頂板支承體系保證3層支撐。5.5.7門窗洞口模板5.5.7.1門窗洞口加固方法：采用綁扎附加筋，在附加筋上焊頂模棍，頂模棍應用無齒鋸切割，刷好防銹漆。高度小于等于2m的洞口每邊上中下三道，每道兩根，高度大于2m的洞口每邊要設四根，每道兩根。5.6模板拆除拆除的順序：先拆除連接件，再拆除其模板。模板拆除時不應對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架應分散堆放并及時清運。側模拆除的要求：混凝土強度應以保證其表面及棱角不因拆模而受損壞，預埋件或外露鋼筋插筋不因拆模碰擾而松動，冬季拆模要求混凝土強度達到1MPa可松動螺栓，待混凝土臨界強度達到4MPa時拆模，或拆模后立即覆蓋，待混凝土強度達到4MPa時拆除保溫，防止低溫下模板拆模過早，出現混凝土粘連。底模拆除的要求：拆模前工長提出拆模申請，經技術負責人審批后方可拆模。拆模時對其結構上部施工荷載及堆料進行嚴格控制或在結構底部增設臨時支撐。結構類型結構跨度（m）按設計混凝土的強強度標準的百百分率計（%）板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100懸臂構件≥1005.7模板的維護與修理組合鋼模板使用維修保養注意事項.1鋼模板拆除后及時清理，涂刷隔離劑。.2600mm鋼模板嚴禁打眼。.3模板拆除后，U型卡子、鉤頭螺栓、三型扣件、螺母等及時回收，刷油入庫。竹塑板模板使用與維修保養.1竹塑板在加工時采用合金密齒鋸片切割，避免形成毛刺，在切割面上刷好防水漆；模板上打孔時應自接觸混凝土面向另一面打孔。.2模板支設時禁止用重物錘擊模板；應使模板直接就位，無法就位時應使模板盡量靠近就位處，然后用撬杠輕輕撬動模板就位。.3模板拆除時用木楔將模板楔離混凝土，禁止用重物直接敲擊模板及木方。.4模板用后及時清理，清理干凈后均勻涂刷隔離劑，分規格碼放在指定地點。.5竹塑板模板隨時維修保養，對于發生翹曲、毛邊、裂紋等缺陷的竹塑板禁止使用，及時更換。.6竹塑板模板存放采用遮風擋雨雪措施，避免陽光暴曬與受潮，防止模板及木方變形。.7模板的配件必須及時收集、清理，防止丟失。6.質量要求：項目板面平整度幾何尺寸對角線差螺栓孔位置板面高度板面翅曲陰陽角方正陰陽角平直允許偏差+2mm-2mm±3mm±1.5mm±3mm2/10002mm2測量工具2m靠尺鋼尺鋼尺鋼尺鋼尺對角拉線檢測尺拉線檢查6.2安裝允許偏差和檢查方法項次項目允許偏差（mm）檢查方法國家規范標準結構長城杯標準1軸線位移柱、墻、梁53尺量2底模上表面標高±5±3水準儀或拉線尺量量3截面模內尺寸基礎±10±5尺量柱、墻、梁+4、-5±34層高垂直度層高不大于5m63經緯儀或吊線、尺尺量5相鄰兩板表面高低低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7陰陽角方正/2方尺、塞尺順直/2線尺8預埋鐵件中心線位位移32拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移32拉線、尺量螺栓外露長度＋10、-0+5、-010預留孔洞中心線位移+105拉線、尺量尺寸11門窗洞口中心線位移/3拉線、尺量寬、高/±5對角線/612插筋中心線位移55尺量外露長度+10、0+10、06.2為防止質量通病模板設計中特制定如下措施：條忌墻達P模模隔認專收的涂線模正較應錘每檢卡措護角設水支不陰支制差定足模起接好因本工程樓層較高，對于主體樓四角的柱模板要嚴格控制，驗收時不但要檢查本樓層柱的垂直度，還要三點控制吊線控制即同時檢查本樓層柱模板上口線、本樓層模板下口線、下一個樓層柱側面，保證上下層柱共面和垂直度要求。7.安全注意事項：7.1模板存放場地地面應做好硬化處理。7.2施工作業前，應對工人做好安全交底及安全教育工作。7.3模板拆除區域應設置圍欄，懸掛明顯標志牌，大模板安裝或拆除時，指揮拆除及掛鉤人員必須站在安全可靠的地方，嚴禁人員隨大模板一起起吊，塔吊應由專職信號工進行指揮操作，持證上崗。7.4起吊大模板前，應確認掛鉤以掛牢，周圍無障礙后方可進行。7.5施工過程中，隨樓層升高，應及時支設安全網及防護網，防護網隨墻逐層上升，并高出作業面1m以上。7.6大模板面拼裝完成后，必須及時搭設模板上口操作平臺，操作平臺要固定牢固，滿鋪腳手板，防護欄桿應牢固，并四周交圈。防護欄桿高1m，用架管搭設。7.7雨施期間做好防雷防雨措施，遇有五級及以上風時，應停止大模板安、拆作業。7.8吊運木方、架管時，必須捆扎牢固，避免墜物傷人。8.一般要求8.1立桿垂直度偏差不大于3mm，每排立桿直線度不大于3mm，立桿必須支撐于堅實遇水不變形、不沉降的基面上，當立桿支撐于基土上時必須在立桿下部加墊50*200（厚度*寬度）的腳手板，腳手板長度不小于3000mm。8.2主楞懸挑長度不大于150mm，次楞懸挑長度不大于150mm；8.3竹塑板厚度10mm，厚度偏差不大于1mm，梁板多層板厚度12mm，厚度偏差不大于1mm；8.4墻板、梁板接頭處、模板接茬處不得漏漿、跑模，采取有效措施（加密封條或海棉條及膠帶）進行控制；8.5模板支設完畢執行嚴格的技術、質量、安全驗收制度，不經技術、質量、安全驗收通過不得進行下道工序施工；8.6拆除執行模板拆除審批制度，模板拆除審批必須由技術負責人簽字同意方可進行，模板拆除嚴格按混凝土同條件試塊強度及混凝土施工規范執行；墻模板拆除必須保證拆除時不得破壞墻棱角、表面；模板拆除時在得到項目部允許前不得松動梁底模板及其支撐。9.模板計算：9.1墻體模板：地上墻體模板采用鋼制大模板，見大模板設計方案。9.2地下墻體模板計算１）計算依據：墻體高度：2.9m，墻體厚度300，分層澆筑，每層澆筑高度0.5m，計算高度取1.5米。采用商品砼，混凝土的澆筑速度按2m/h。澆筑溫度T=10攝氏度。混凝土摻加減水和緩凝劑。鋼模板參數：IX=27.91cm4,Wx=6.36cm3。鋼管φ48×3.5：截面積A=4.89cm2，Ix=12.19cm4，Wx=5.08cm3。φ14粗制螺栓：凈面積：A=1.05cm2,容許拉力：F=17800N鋼材彈性模量E＝2.1×105N/mm2。鋼模板面板容許撓度：〔ω〕＝1.5mm。鋼楞容許撓度：〔ω〕＝３.0mm２）混凝土側壓力計算：F1=0.22γc(200/(T+15))β1β2V1/2F2=γcH取二者的較小值。γc＝25kN/m3，β1＝1.2，β2=1.15，Ｖ＝2m/h，T＝15。Ｆ1＝71.55kN/m2，Ｆ２＝37.5kN/m2混凝土的最大側壓力按37.5kN/m2，振動荷載取4kN/m2作用于模板的線荷載q=(37.5+4)/1=41.5kN/m=41.5N/mm3）鋼楞的撓度計算：ωmax=ql4/150EI=41.5×7004/(150×2.1×105×12.19×104)=2.6mmωmax＜〔ω〕＝３.0mm4）穿墻螺栓計算：P=0.7×0.6×41500=17430N＜〔f〕=17800N結論：墻體鋼模板的鋼楞和穿墻螺栓設置能達到要求。9.3柱模計算：柱截面尺寸按600×600計算。1）混凝土的側壓力取計算高度2m，q1=25×2=50KN/m2，振動荷載取q2=4KN/m2，q=q1+q2=54KN/m2次肋50×100木方方的參數：E=10××103N//mm2，I=5×1103/122=417ccm4主肋[10的參數：II=198cm4，用￠16對拉螺栓加加固。面板采用15mmm厚的木膠合合板E=5×103NN/mm2，I=1000×1.533/12=288.13cmm42）面板變形：次次肋中距按1150mm，線線荷載為54×0..2=10..8KN//mωmax=ql44/150EEI=10..8×15004/(1500×50000×28.113×1044)=0.002mm3）次肋變形：主肋肋中距按4000mm，線線荷載為54×0..5=27KN/mωmax=ql44/150EEI=29..925×44004/(1500×10×1103×4117×1044)=0.111mm4）主肋變形：按6600寬柱考考慮，線布荷荷載為：54×0.66=32.44N/mωmax=5ql44/384EEI=5×332.4×6004/384××2.1×1105×1998.3×1104=0..65mm＜2.5mmm5)對拉螺栓：P=1.0×0..4×324400=122960N＜〔f〕=245000N結論：對拉螺栓設設置能達到要要求9.4頂板、梁模板的計計算：9.3.1計算參數數多層板：板厚為112mm，抗抗彎設計強度度值fd=15N//mm2,抗剪強度設設計值fv=1.2NN/mm2，彈性模量E=65000×0.99=58500N/mmm2(0.9為彈性模量量調整系數)，取1m寬的板帶帶為計算單元元，截面抵抗抗距W=bh2/6=10000×1222÷6=244000（mm3）,慣性矩I=bhh3/12=11000×1123÷12=11440000（mm4）。多層板：板厚155mm，抗彎彎設計強度值值fd=10.55N/mm22,抗剪強度設設計值fv=1.5NN/mm2，彈性模量E=50000×0.99=45000N/mmm2(0.9為彈性模量量調整系數)。方木：抗彎強度設設計值fm=13NN/mm2，抗剪強度度設計值fv=1.5NN/mm2，彈性模量E=100000×0..85=85500N//mm2（0.85為彈性模量量調整系數）。50×100木方方截面抵抗距距W=bhh2/6=500×10022÷6=833333（mm3）,慣性矩I=bhh3/12=550×10003÷12=441666666（mm4）。100×1100木方截面抵抵抗距W=bhh2/6=1000×10002÷6=1666666（mm3）,慣性矩I=bhh3/12=1100×10003÷12=883333333（mm4）。碗扣式腳手架單桿桿承載力205N//mm2。撓度允許值：模板板、主肋、次次肋撓度允許許值不得超過過其計算跨度度的L/250。9.3.2樓板模板板的計算：1）荷載統計荷載項目荷載標準值荷載分項系數荷載設計值模板自重6×0.012==0.0722KN/m221.20.086KNN/m新澆混凝土自重24×0.2=44.8KNN/m21.25.76KN//m鋼筋自重1.1×0.2==0.22KN/m221.20.264KNN/m施工人員及設備荷載均布4KN/m21.45.6KN/mm集中4KN1.45.6KN2）樓板模板屬于受受彎構件，承承受豎向荷載載作用，根據據實際情況按按三跨等跨連連續梁計算作作用于1m2多層板上的的荷載，計算算見圖如下：：3）抗彎強度計算取1米寬的板帶作為計算算單元，用于于承載力驗算算的均布荷載載設計值q1=0.0886+5.776+0.2264+5..6=11..71KN//m，用于承載載力驗算的均均布荷載標準準值q2=0.0886+5.776+0.2264=6..11KN//m，用于撓度度計算的均布布荷載標準值值q3=0.0772+4.88+0.222=5.099KN/m。當施工荷載均布作作用時M1=KMq1l2=0.088×11.771×25002=585550N·mmm當施工荷載作用于于跨中時M2=KM1q2l2+KM2Pl=00.08×66.11×22502+0.1775×5.66×250==918000N·mmm。σ=Mmax/W==918000÷240000=3.88N/mm22＜fd=15N//mm2（符合抗彎彎要求）。4）抗剪強度計算V=KVq1l==0.6×111710××0.3=22108Nτ=3V/（2bhh）=3×21108÷2÷÷1000÷÷12=0..26N//mm2＜fv=1.2NN/mm2。5）撓度計算ω=KWq3l4//（100EI）=0.6777×5.009×25004÷100÷÷5850÷÷1440000=0.116mm＜［ω］=l/2550=2500/250==1mm（符合合撓度要求）。6）支座反力計算R=KVq1l==(0.5++0.6)××11.711×0.3==3.8644KN9.3.3模板次肋肋計算1）荷載統計荷載項目荷載標準值荷載分項系數荷載設計值模板自重0.3KN/m221.20.09KN//m新澆混凝土自重24×0.2=44.8KNN/m21.21.44KN//m鋼筋自重1.1×0.2==0.22KN/m221.20.066KNN/m施工人員及設備荷載均布4KN/m21.41.4KN/mm集中4KN1.45.6KN2）計算簡圖樓板次肋屬于受彎彎構件，考慮慮木方長度約約2000mmm，根據實實際情況簡化化成兩等跨連連續梁計算，計計算見圖如下下：3）抗彎強度計算用于承載力驗算的的均布荷載設設計值q4=0.099+1.444+0.0666+1.44=2.9996KN/mm，用于承載載力驗算的均均布荷載標準準值q5=0.099+1.444+0.0666=1.5596KN//m，用于撓度度計算的均布布荷載標準值值q6=（0.3+44.8+0..22）×0.255=1.333KN/m。當施工荷載均布作作用時M1=KMq4l2=0.077×2.9996×90002=1698873N·mmm當施工荷載作用于于跨中時M2=KM1q5l2+KM2Pl=00.07×11.596××9002+0.1556×56000×9000=8767733N·mmm。σ=Mmax/W==8767333÷833333=100.5N/mmm2＜fd=15N//mm2（符合抗彎彎要求）。4）抗剪強度計算V=KVq4l==0.6255×29966×0.9==1685NNτ=3V/（2bhh）=3×16685÷2÷÷50÷1000=0.55N/mmm2＜fv=1.5NN/mm2。5）撓度計算ω=KWq6l4//（100EI）=0.5221×1.333×90004÷100÷÷8500÷÷41666666=0..13mm＜＜［ω］=l/2550=9000/250==3.6mmm（符合撓度度要求）。6）支座反力計算R=2×0.6225q4l=2×0..625×22.996××0.9=33.37KNN9.3.4模板主肋肋計算1）計算簡圖樓板主肋屬于受彎彎構件，考慮慮木方長度約約2000mmm，根據實實際情況簡化化成兩等跨連續梁計算，計計算見圖如下下：2）抗彎強度計算次肋間距為2500mm，支撐撐主肋的碗扣扣腳手架立桿桿間距為9000mm，次次肋傳來的集集中荷載P==3.37KKN。M1=KMPl=0..333×33.37×9900=100098999N·mmσ=Mmax/W==10098899÷1666666==6.06NN/mm2＜fd=15N//mm2（符合抗彎彎要求）。3）抗剪強度計算V=KVP=1..333×33.37=44492Nτ=3V/（2bhh）=3×44492÷2÷÷100÷1100=0..66N//mm2＜fv=1.5NN/mm2。4）撓度計算ω=KWPl3/（100EI）=1.4666×3.337×90003÷100÷÷8500÷÷83333333=0..06mm＜＜［ω］=l/2550=9000/250==3.6mmm（符合撓度度要求）。5）支座反力計算次肋的支座反力為為3.37KKN；主肋的支座反力RR=2KVP+P=22×1.3333×3.337=8.998KN.6）支撐樓板的碗扣扣式腳手架計計算支撐系統采用碗扣扣式鋼管腳手手架。φ48×3.5的鋼鋼管：A=4899mm22i=15.8mmm，l0=h+2a=12000+2×4400=20000（L0為立桿的計計算長度，h為支架立桿桿的布局,h取900mmm，a為模板支架架立桿伸出頂頂層橫向水平平桿中心線至至模板支撐點點的長度，a取440mmm）,λ=20000/15.88=127查表得：軸心受壓壓桿件的穩定定系數Ψ=0.4112每根立桿承受的荷荷載為8.98KKN允許承載力：σ==N/Ψa=89880/（0.4122×489）=44.557N/mmm2＜f=2055N/mm22。通過計算得出立桿桿是穩定的。9.3.5梁支撐系系統計算：梁截面尺寸主要有有：500×3000、200×300、200×12000、200×410、200×710、200×12000、600×11000等幾種主要要截面。按最大型號的截面面600×11000進行核算梁梁底次肋、主主肋和支撐系系統。梁面板采用12厚厚的木膠合板板，次肋豎向向布置采用100×500mm的木方方，中距150，主肋采用用鋼架管中距距600。1.梁底模板的計計算荷載統計：荷載項目荷載標準值荷載分項系數荷載設計值模板自重0.3KN/m221.20.36KN//m新澆混凝土自重24×0.6×11=14.44KN/m221.217.28KN//m鋼筋自重1.1×0.6××1=0.666KN/mm21.20.79KN/mm混凝土振搗荷載2×0.6=11.2KN//m21.41.68KN/mm2）抗彎強度計算用于承載能力驗算算的均布荷載載設計值q1=0.366+17.228+0.779+1.668=20..11KN//m用于撓度計算的均均布荷載q2=0.3++14.4++0.66==15.366KN/mM=KMq1l2=0.088×20.111×15002=361998N·mmmW=bh2/6==150×1152÷6=56625（mm3）,σ=Mmax/W==361988÷56255=6.444N/mm22＜fd=10.55N/mm22（符合抗彎彎要求）3）抗剪強度計算V=KVq1l=0..6×20..11×0..15=18810Nτ=3V/（2bhh）=3×18810÷2÷÷15÷1550=1.22N/mm22＜fv=1.5NN/mm2。4）撓度計算I=bh2/112=1550×1522/12=422187.55mm4ω=KWq2l33/（100EI）=0.6777×15..36×15503÷100÷÷4500÷÷421877.5=0..002mmm＜［ω］=l/2550=1500/250==0.6mmm（符合撓度度要求）。5）支座反力的計算算Ｒ＝KＶq1l=1..1×20..11×0..15=3..318KNN2.梁次肋的計算算（主肋間距距按450計算）1）荷載統計：荷載項目荷載標準值荷載分項系數荷載設計值模板自重0.4KN/m221.20.48KN/mm新澆混凝土自重24×0.45××1=10..8KN/mm21.212.96KN//m鋼筋自重1.1×0.455×1=0..495KNN/m21.20.594KN//m混凝土振搗荷載2×0.45==0.9KNN/m21.41.26KN/mm2）抗彎強度計算用于承載能力驗算算的均布荷載載設計值q1=0.488+12.996+0.5594+1..26=144.994KKN/m用于撓度計算的均均布荷載q2=0.4++10.8++0.4955=11.6695KN//mM=KMq1l2=0.088×14.9994×45502=2429902.8NN·mmσ=Mmax/W==2429002.8÷883333==2.9N//mm2＜fd=13N//mm2（符合抗彎彎要求）3）抗剪強度計算V=KVq1l=0..6×14..994×00.45=44048.44Nτ=3V/（2bhh）=3×40048.4÷÷2÷15÷÷600=00.67N//mm2＜fv=1.5NN/mm2。4）撓度計算ω=KWq2l33/（100EI）=0.6777×11..695×44503÷100÷÷8500÷÷833333=0.011mm＜［ω］=l/2550=4500/250==1.8mmm（符合撓度度要求）。5）支座反力的計算算Ｒ＝KＶq1l=1..1×14..994×00.45=77.42KNN3.梁主肋計算：：（梁中支頂頂桿按550計算）1）抗彎強度計算次肋傳來的集中荷荷載P=7.442KN。M1=KMPl=0..222×77.42×5550=9005982NN·mmσ=Mmax/W==9059882÷50880=1788.34N//mm2＜fd=205NN/mm2（符合抗彎彎要求）。3）抗剪強度計算V=KVP=1..333×77.42=99890.886Nτ=V/A=98990.86÷÷489=220.22NN/mm2＜fv=115NN/mm2。4）撓度計算ω=KWPl3/（100EI）=1.4666×74220×55003÷100÷÷2100