重慶三環高速公路永川至江津段第三合同索塔下橫梁施工技術方案中交第一公路工程局有限公司索塔下橫梁施工技術方案整體方案概述基本構造索塔為鉆石形，由塔柱、橫梁組成的鋼筋混凝土（C50混凝土）框架，每座索塔有上游塔肢、下游塔肢兩個塔肢，塔肢高度上可分為下塔柱、中塔柱、上塔柱，連接上下游塔肢的結構有塔座、下橫梁、中橫梁和上橫梁。北岸永川側32#索塔高196.7m，南岸江津側33#索塔高206.4m，兩索塔下塔柱高度不同，上、中塔柱高度和構造均相同。索塔采用C50混凝土。圖1索塔一般構造圖下橫梁南北岸結構形式相同，長度39.00m，為7.8×8m矩形截面，壁厚1.0m，外輪廓設置R=0.5m圓倒角，內腔倒角0.5×0.5m，豎向支座位置設置兩道1m厚隔墻。施工時和兩側塔柱沿著上下塔柱分界線分2層澆筑，首層澆筑高度4.4m，第二層澆筑高度3.6m，在頂板、底板內設直線預應力。。圖2索塔下橫構造圖工程數量表1索塔主要工程數量表（1個）材料名稱規格單位數量混凝土C50m31883.3鋼筋HRB335t83.7預應力鋼束Φs15.2t84.4施工環境氣象橋位區屬于低山亞熱帶溫濕氣候，春夏雨量充沛；具有春短夏長，冬暖多霧之特點。多年平均氣溫16.8℃～19.5℃，極端最高氣溫43.2℃，極端最低氣溫-3℃；區年內平均霧日60～70天。多年平均相對濕度80％，絕對濕度17.1～18.2毫巴。多年平均降水量1025mm，最大降水量1544.3mm，最小降水量783.2mm。降水量分配不均，一般集中在5～9月份。冬季多西北風，平均風力2～3級，風速3～4m/s。工程區域河段是全國云霧較多地區。霧多發生在冬、春兩季，特別是冬季霧更多，多年平均霧日為38.7天,年最多霧日60天。水文條件及特征在永川松溉鎮跨長江大橋處，江河床寬度約800m，水流平緩，雨季水量增大，水深5-15m。洪水陡漲陡落，變化頻繁，一般呈多峰狀態。一年中水位落差大，歷年枯洪水位最大落差19.56m，枯水期水勢較為平緩，變化較慢。大橋設計洪水位為217.91m（300年一遇），橋址防洪設計水位213.54m(20年一遇)。根據朱沱站提供的近2年逐日平均水位表中可知：枯水季節（11月份至次年5月份）的水位在196.5m～200.5m之間變化，其中12月至次年4月水位較低，在198.5m以下；洪水期（6月份至10月份）的水位在200.5m～210.6m之間變化，6月中下旬水位可漲至203m,其中8月份的水位最高，但需要到8月中旬水位才能漲至206m。由于水位落差，朱沱站水位比橋址區水位要高3～3.5m。永川側（北岸）32#主塔處地面標高為204m，承臺標高205m；江津側（南岸）33#主塔處地面標高為198.6m，承臺標高203m。汛期南北岸主塔地面和承臺均將淹入水中，汛期施工時，北岸將筑島、南岸搭設棧橋和平臺。主要不利氣象影響大橋施工的不利氣候有：高溫、多霧、洪水、冰雹、大風、雷電、寒潮等；在這些氣候中又以高溫和多霧的影響尤為嚴重。重慶高溫季節漫長，有4～5個月，還會出現極端高溫天氣，對混凝土施工和工人勞保均為不利；年平均霧日為38.7天，對高塔測控和跨長江聯測很是不利；洪水期7月～11月，對施工工序要求嚴格，每個工序銜接必須按計劃進行，否則對工期很不利。方案概述方案概述單箱單室結構，高8.0m，寬7.8m，壁厚1.0m，橫橋向兩側距離橫梁中心10.5m位置各有一道1m厚隔板。下橫梁預應力置在頂、底、腹板，上下、左右均對稱布置，共計72束，采用22Φs15.2鋼絞線。下橫梁采用落地鋼管支架法施工，分2次澆筑（含相應部位的塔柱），4.4m+3.6m，計劃工期50d。圖3下橫梁結構圖鋼管支架支架構造圖4下橫梁支架示意圖橫梁支架系統由鋼管柱及其平聯、砂筒、雙拼I63a（Q235）橫梁、貝雷縱梁、2[14a橫梁、縱向10×10cm木方、膠合板組成。鋼管柱采用型號不小于?800mmδ10mm鋼管，鋼管柱支立在承臺、塔座頂或者牛腿上。鋼管柱底部與承臺頂預埋的直螺紋套筒通過螺栓連接。鋼管柱頂部、底部焊接δ10mm鋼板十字撐板，以確保局部穩定性和軸向抗壓。為在橫梁施工完成后能順利地脫模、適當調整支架標高，在鋼管柱頂部設置鋼砂筒。。鋼筋與勁性骨架鋼筋塔肢外層豎向主筋配置雙肢φ32HRB335鋼筋，內外并排放置，內層配置單肢φ32HRB335鋼筋。塔肢外壁箍筋配置φ20HRB335鋼筋，采用焊接形成閉合整體。下塔柱和中塔柱折角處鋼筋采用后場一次加工成型，現場直接安裝的方法施工。《兩階段施工圖設計第二冊第二分冊》說明第2頁：鋼筋連接器采用直螺紋機械接頭（鐓粗直螺紋或剝肋直螺紋接頭）等強接長，接頭等級Ⅰ級，應符合《鋼筋機械連接技術規程》（JGJ107-2010）的有關規定。說明第4頁施工要點（二）索塔鋼筋施工：塔柱內鋼筋直徑≥25mm建議采用鋼筋機械連接器接長。塔柱外壁主筋由兩根鋼筋組成束筋，主筋接頭數在同一斷面不得超過50%。集束鋼筋的一個接頭處只允許一根鋼筋斷開。當鋼筋和橫梁預應力管道在空間上發生干擾時，可適當移動普通鋼筋位置，以保證鋼束管道位置的準確。索塔中所有箍筋必須焊成封閉箍。主筋如與管道（斜拉索管道除外）及勁性骨架相互干擾時，可在滿足設計要求的條件下移動調整，若必須切斷時要求進行局部加強。斜拉索管道通過處鋼筋被切斷時，鋼筋必須對焊在拉索管道上并進行局部加強（不得損壞拉索管道）。錨下螺旋筋與分布筋相干擾時，可適當移動分布筋或調整分布筋間距。如因澆筑或振搗混凝土需要，可對鋼筋間距作適當調整。施工中如發生鋼筋空間位置沖突，可適當調整其布置，但應確保鋼筋的凈保護層厚度。保護層厚度應嚴格按照圖紙執行，如圖紙未作說明，凈保護層厚度自箍筋外緣算起應≥5.0cm。預應力槽口位置的鋼筋采用氣焊來彎曲、扳直，不會影響強度、但影響延伸率。勁性骨架1）勁性骨架設計材料施工圖設計為豎向為L100×100×8mm角鋼勁性骨架，其余采用L75×75×8mm角鋼制作。剛度2種勁性骨架的設計方法：等剛度、局部剛度，本索塔主筋密集、均勻分布，采取等剛度法設計勁性骨架。下塔柱的勁性骨架剛度要大，因為傾斜角度較大。勁性骨架承受的力僅是鋼筋方面的臨時受力、鋼錨梁的定位，鋼筋在綁扎水平鋼筋后，自穩沒有問題；由于爬模系統的存在，混凝土水平力、模板自身力、風力由爬架來承擔。必要時，勁性骨架下端與整體鋼筋骨架焊接增加其剛度。圖5等剛度勁性骨架示意圖分片每個塔肢的勁性骨架按塔肢四面分成4片，在地面精確加工。采取分片組拼有以上優點：1）相比整體安裝，大大減小了塔吊起重量，高空作業，吊裝安全較易保證；2）吊重減小，可以組拼9.0m高度的骨架，每安裝2次骨架可以連續澆筑2節段塔柱，提高效率。采取分片組拼有以下缺點：1)分片勁性骨架在風力作用下，空間位置較難準確定位；2)索塔上分片組拼每次安裝時間較長。索塔主筋定位框如果在主筋安裝過程中沒有將其位置逐根一次性準確限定到位，而是先初步固定后再調節定位，就會增加較大的工作量。可考慮將勁性骨架尺寸適當偏小（5～10cm），基本定位后，對勁性骨架4個角點進行測量，在頂面外圍再加焊型鋼圍檁來精確定位，作為索塔主筋定位的框架。型鋼圍檁的誤差控制在+0、－2cm以內。型鋼圍檁是控制主筋平面位置、保證模板安裝和鋼筋保護層的具體措施。9m高的勁性骨架，至少安裝2層型鋼圍檁,確保每個4.5m節段內有1層定位型鋼圍檁。3）勁性骨架現場安裝方法根據設計每節骨架頂高出混凝土20cm。四個下角點對準已有骨架四個頂角控制點，四個上角點用垂球或經緯儀校核偏差，各角點偏位要求控制在土1～2cm之內。由測量人員校核其傾斜是否合乎要求，必要時用楔形鋼板微調，當達到設計要求后，立即將骨架與連接板施焊。墊高或截斷高度不能大于3cm，以防整個骨架出現傾斜四片骨架分別定位后，連成一體，增加剛度。骨架對中時先用測距儀精確測出一條十字線，然后用大垂球控制四個邊的中線進行校正。骨架焊接時先點焊后滿焊，或不放松吊勾（塔吊）。骨架的吊放采用四點系扣法吊裝。混凝土C50泵送混凝土，北岸采用2臺90m3/h拌和站、2臺HBT80拖泵泵送，南岸采用1臺75m3/h拌和站、1臺50m3/h拌和站、2臺HBT80拖泵泵送，低壓高頻振搗系統，混凝土墊塊強度應大于等于主體混凝土強度。為保證超高度泵送混凝土的順利施工特制訂《永川大橋索塔泵送混凝土作業指導書》，見附件。為減小因混凝土的收縮、徐變和彈性壓縮對斜拉索錨固點高程準確性的影響，在澆筑中橫梁頂時進行預抬高。索塔除起步段外均采用自動液壓爬模逐段連續施工，施工模板保證足夠的剛度，盡量減少采用對拉螺桿固定模板，以確保塔柱混凝土外觀質量，每段澆筑高度控制4.5m，各銜接面處理保證整齊、清潔。下塔柱實體段將采用冷卻水系統有效降低水化熱，注意保溫養生，防止因水化熱過高產生溫度及收縮裂縫。混凝土強度到達設計強度的85%，彈性模量達到80%后方可張拉預應力。要求張拉噸位和引伸量雙控，引伸量允許誤差應控制在±6%。預應力管道采用塑料波紋管，真空輔助壓漿工藝。通氣孔和排水孔采用φ160×6.2mmPVC管。施工臨時機具、設備和結構塔吊每個索塔選用1臺中聯5617B-10型塔吊和一臺7015-10型塔吊，采用四倍率吊裝。5617B-10型塔吊為尖頭塔吊，臂長55m，起重量24kN；最大起重量100kN，在15.0m范圍內，北岸安裝在下游承臺橫橋向中心線上，南岸安裝在上游承臺橫橋向中心線上（下圖所示1#位置）。7015-10型塔吊為平頭塔吊，臂長45m，起重量36kN；最大起重量100kN，在15.0m范圍內，北岸安裝在上游邊跨側承臺倒角處，南岸安裝在下游（下圖所示2#位置）。整個索塔都處于吊裝范圍內，北岸兩臺塔吊安裝高度分別為217.2m（塔柱高度196.7m）、211.6m；南岸兩臺塔吊安裝高度分別為220m（塔柱高度206.4m）、217.2m。臂長45m塔吊在橋面吊機安裝完成、斜拉索安裝前拆除，僅留臂長55m塔吊保持到全橋施工完成。圖6南岸索塔塔吊布置圖表2索塔施工起重荷載序號項目荷載（t）塔吊起吊取0.88系數時所需需起吊能力（t）最遠起吊點與塔吊吊中心的距離離（m）備注1#塔吊2#塔吊1勁性骨架22.555.853.52鋼筋1.51.8855.853.53模板2.5～4.65.7556.554.5100kg/m22，下部重時時可用吊機4液壓爬架3.0～6.07.556.554.5可拆分5混凝土（開盤、洗洗泵）2.63.2551.2496鋼錨梁4.3～4.65.7523197鋼錨梁牛腿2.88～4.001537.535.58下橫梁支架鋼管2.433.044947.5820*10mmm鋼管長12m，可拆分9主動支撐鋼管4.355.442420920*12mmm鋼管長32m,拆分10小型材料（錨具、波波紋管）＜1.01.2555.853.511小型施工機具＜1.01.2555.853.5可拆分12主梁施工托架鋼管管2.53.135348.513斜拉索3.342～244.1784.18～30..2337.536.5考慮卷揚機等輔助助機具安裝14主梁施工橋面吊機機67.51515考慮使用龍門表35617-10塔吊的性能指標表47015-10塔吊45m臂長的性能指標北岸塔吊采用承臺基礎，承臺為長6m×寬6m×高1.4m，嵌入中風化砂巖。南岸塔吊采用承臺基礎，承臺為長6m×寬6m×高1.4m，承臺底設置4根鉆孔灌注樁，矩形布置，樁徑1.25m，樁長15m，入巖8m。承臺混凝土澆筑時預埋配套螺栓，用框架將地腳螺栓安裝好，預埋時留螺栓截除槽，以方便螺栓截除、混凝土封堵。將塔吊基礎節直接固定在預埋螺栓上，用水準儀校準水平，然后正常安裝塔吊。塔吊座落于承臺邊角時其荷載對承臺混凝土的影響。塔吊附著的設計因素：①索塔下橫梁轉角處需要預留的寬度：3.5m；②模擬施工過程，充分考慮鋼筋、勁性骨架及爬架位置，確定合適的最大自由高度，附著間距。要對塔吊的附墻位置進行具體分析，會受到液壓爬模爬架高度的影響。塔吊拆除方案：①倒角位置塔吊在斜拉索安裝前拆除，依靠自身機構逐節拆卸，拆卸下降至邊跨混凝土梁面一定高度后，用汽車吊拆除爬升架以上所有結構，再逐節拆除標準節。②承臺橫橋向中心線上的塔吊在成橋后拆除，依靠自身機構逐節拆卸標準節直至地面，采用汽車吊拆除。塔吊垂直度、沉降觀測，涉及附著安全等。附著定期觀測。在塔吊上標示建筑高度。塔吊安全技術事項：安裝、拆除及頂升時最高處風速不得大于14m/s。起重機工作環境溫度-20℃～+40℃，最高處風力應小于20m/s。附臂之間的夾角，充分考慮附臂對施工電梯的影響底節安裝時要控制好垂直度。施工過程中定期用經緯儀檢查塔吊的垂直度確保良好的駕駛條件（尤其是溫度）施工通道、泵管及水管每座索塔施工采用2臺SCQ100載貨載人電梯，1臺為中塔柱斜爬電梯，1臺為上塔柱垂直電梯，電梯安裝起始高度分別與下橫梁和中橫梁轉角平齊，北岸電梯布置在下游塔柱外側面，南岸電梯布置在上游塔柱外側面，如下圖所示。在下塔柱施工時，人員通過腳手架或爬梯到達施工作業面。在下橫梁施工時，人員通過專用爬梯到達施工作業面。中塔柱施工時，電梯側塔柱人員通過爬梯到達下橫梁，再通過電梯直接達到爬架的–3號平臺；在中塔柱爬梯上分別架設到達兩側爬模的通道，另一側塔柱人員先到達電梯側塔柱爬架上，再通過該通道到達另一側爬架；中塔柱鋼管爬梯作為緊急通道和架設主動橫撐的平臺。中橫梁柱施工時，人員通過爬梯到達下橫梁，再通過電梯直接達到施工平臺。兩個上塔柱的凈間距為9m，兩側爬架之間的凈間距約3m，二者之間搭設通道。上塔柱和上橫梁施工時，人員通過爬梯到達下橫梁，再坐電梯到達爬架。另外在塔柱內腔，可考慮隨高度施工永久性工作爬梯。泵管、水管在下塔柱通過預埋件沿塔柱垂直上下，在中塔柱附著在中塔柱爬梯鋼管上垂直上下，在上塔柱通過預埋件沿著塔柱內側面垂直上下。圖7爬梯及通道示意圖表5SCQ100型施工電梯技術參數水施工用水采用自來水或經檢驗合格的江水（進行沉淀、凈化）。索塔用水的儲水池用鋼護筒改造而成，由高壓水泵直接從儲水池中取水，2條φ38mm上水管線與泵管線一同沿座落在下橫梁上的支架（兼泵管、水管、爬梯）到達爬模系統的頂操作平臺（即＋1號平臺），采用能承受3MPa的優質鐵管，套絲連接。在爬模＋1號平臺上設2個儲水桶，以備消防、應急。高壓水泵采用多級離心高壓泵，揚程250m，流量50m3/h。動力電、照明在承臺頂面上設1臺低壓配電箱，分別輸送給塔吊、施工電梯、高壓水泵的專用配電箱。隨座落在下橫梁上的支架布置動力電纜，在塔吊塔身上設置備用動力電纜，在塔柱施工工作面上設小型配電箱，以滿足工作面上的電焊機、振搗器、照明、液壓爬模等電力需要。動力線路與照明線路分離。塔柱內照明電路采用36V低壓冷光源，內壁應每隔10米附照明燈。大型照明燈具設置在塔吊升降節上，在液壓爬模上設低壓小型燈具。預埋件塔柱施工時，應按圖紙要求，注意預埋人行爬梯、排水系統、防雷系統、景觀照明、塔內照明、電力管線孔、交通監控器等各種預埋件及預埋鋼筋，塔冠處隔板表面應進行抹面處理，以利排水。永久埋件按照《兩階段施工圖設計第二冊第六分冊》說明中表1的設計要求進行防腐處理。索塔施工時應配合監控方在索塔埋設觀測點，觀測因混凝土的收縮、彈性壓縮、徐變及周圍溫度對索塔變形的影響。施工中，對其設置置在主塔上的的施工用鋼構構件進行防銹銹，以防鋼構構件對索塔的的污染。索塔塔工程完工后后將施工鋼構構件拆除，妥妥善處理索塔塔表面，保證證索塔表面的的完美。對于于不可避免的的永久性外露露預埋件（如如連接塔身外外檢修人梯的的預埋件等）必必須做好防銹銹處理或采用用不銹鋼板作作為外露部分分，以滿足索索塔整體景觀觀的要求。預埋件匯總承臺上的預埋件泵管固定、水管固固定、塔座模模板支擋、下下塔柱第1節模板支擋擋、下橫梁支支架、結合段段支架、邊跨跨支架、避雷雷針、測量埋埋件。下塔柱的預埋件下橫梁支架、結合合段支架、水水平臨時預應應力及其張拉拉平臺、泵管及水管管固定架、塔塔吊附著、防防雷接地、爬爬架、內爬梯梯等中、上塔柱外壁預預埋件塔吊附著、電梯平平臺、電梯通通道、電梯附附著、防雷接接地、爬架、橫梁支架、水平橫撐、斜拉索安裝時工作籃固定、橫梁預應力張拉平臺、塔柱預應力鋼筋張拉平臺、塔頂斜拉索起吊系統等。塔柱預應力鋼筋張拉平臺要盡可能利用液壓爬模的操作平臺。中、上塔柱內壁預預埋件爬梯、導鏈固定、張張拉、掛索用預埋埋件。對同一部位的所有有預埋件匯集集在同一張圖圖上，防止互互相沖突。要要將所有圖紙紙匯總，單獨獨翻樣編號成成冊，以防止止施工中遺漏漏。圖紙中的設計預埋埋件，按設計計要求進行加加工制作。對對于接地等有有特殊要求的的埋件，每次次預埋后均需需進行接地電電阻測量，合合格后方可進進行下一道工工序施工。通風孔塔柱橫橋向外側塔塔壁沿中線設設置通風管，上上中下橫梁側側壁亦設置通通風管，通風風管采用Φ160×66.2mm的PVC管，間距5m布置。橫梁梁各室底板要要求設置一個個排水孔，排排水孔采用160×66.2mm的PVC管。預埋件設計預埋件的三種設置置方法施工時通過在塔柱柱壁體內預埋埋“H”型螺母代替替預埋鋼板，直接用螺栓或者輔助型鋼完成連接。圖8H型對拉螺螺栓錨固示意意必須埋設鋼板時，還還是先在塔柱柱壁體內預埋埋“H”型螺母，拆拆模后，用高高強螺栓將鋼鋼板錨固在混混凝土外壁上上，在墊板上上焊接構件。對于強拉、強剪預預埋件，基本本型式還是同同上圖所示，只只是采用預埋埋φ32精軋螺紋紋粗鋼筋＋抗抗剪銷。拆模模后，用精軋軋螺紋粗鋼筋筋連接抗剪銷銷并張拉。安全系數一般預埋件安全系系數為2.5。起重預埋件的尺寸寸和埋入長度度應該使它能能發揮出設計計所需的力量量，并保有夠夠大的安全系系數，一般采采用安全系數數為5，其中2.5是考慮沖擊擊作用、吸附附力和偏心力力。人行通道和張拉平平臺的安全系系數為10。其他方面預埋件位置、大小小時要考慮塔塔柱主筋、拉拉索、索導管管、環向預應應力等的限制制。盡量減少施工預埋埋件的數量。所有留存在混凝土土中的施工預預埋件，兩端端距混凝土外外壁不小于550mm并不不小于混凝土土保護層厚度度。具有外露面的鋼質質預埋件，如如果與索塔鋼鋼筋等形成陰陰陽極，則銹蝕嚴嚴重，必要時時采用環氧涂涂層預埋件。拆除施工預埋件后后的處理見《混混凝土外觀質質量控制》。專用高強塑膠套具具包裹H型螺母，用用等強試塊堵堵塞，試塊周周邊涂刷環氧氧樹脂。永久附屬裝置塔柱上的附屬設施施主要有塔頂頂防雷裝置、航航空障礙燈、塔塔內爬梯、橫橫梁上的欄桿桿、照明設施施等。嚴格按照《兩階段段施工圖設計計第二冊第七分冊》設設計要求安裝裝防雷接地，保保證主塔接地地電阻符合要要求。下橫梁及相應節段段塔柱概述下橫梁長度39mm（含兩側塔塔柱51m），單箱三三室矩形帶倒倒角結構，頂頂寬7.8m，高8m，壁厚1m，內腔倒角0.5×00.5m。在頂板、底底板和腹板內內設直線預應應力。圖9下橫梁示意意圖下橫梁可分2次澆澆筑（含相應應部位的塔柱柱），第1次澆注頂標標高為外塔肢肢轉角，第2次澆筑頂標標高為超出下下橫梁頂面以以上83cm。計劃工期500d。預應力鋼絞線先穿穿，混凝土澆澆注后再進行行張拉。預應應力槽口處預預埋盒準確預預埋，主筋采采用套筒連接接，這樣可以以節約工期，保保證質量。注意預留塔、梁固固結用結構的的鋼筋、管道道、錨具。工藝流程圖測量定位測量定位支架系統安裝側模、內模安裝底模板，調整標高綁扎鋼筋、安裝預應力管道澆注第一次砼養護養護支立第二次內模，綁扎鋼筋部分張拉底板束澆注二次砼張拉預應力束封錨管道壓漿拆除模板模板制作圖10下橫梁施施工工藝流程程圖模板塔柱外模：第1節節塔柱拆除內內側爬架及模模板，其余三三個面爬架及及模板照常施施工。第2節由于通過轉角，塔塔柱角度發生生變化，上游游側塔柱前、后后側面模板與與下游側塔柱柱前、后側面面模板交換使使用，外側面面模板照常收收分使用。塔柱內模：組合鋼鋼模板+木模板。下橫梁部分：底模模采用膠合板板，側模采用用承臺模板+邊角自制模模板。內腔模模板采取組合合鋼模板＋木木模板。在模模板加工場地地完成加工和和試拼。兩塔柱邊跨側設定定型（重型）爬爬架，泵管、水水管、人員通通過該爬架達達到作業面。支架支架構造圖11下橫梁支支架示意支架系統由鋼管柱柱（及其平聯）、鋼砂筒、II63a橫梁、貝雷主梁、[14a分配梁、10×100cm方木組成。鋼管柱采用承臺基基坑支護拆除除下來的φ820mmδ10mm鋼管，鋼管柱柱底部支撐方方式有三種：：與承臺頂預預埋Φ32套筒直接螺螺栓連接，與與澆筑在塔座座上的鋼筋混混凝土臺內預預埋Φ32套筒直接螺螺栓連接，與與下塔柱內壁壁上預埋的直直板鋼牛腿焊焊接。鋼管柱頂部、底部部澆焊接δ10鋼板十字撐撐板，以確保保局部穩定性性和軸向抗壓壓。為在橫梁施工完成成后能順利地地脫模，在鋼鋼管柱頂部設設置鋼砂筒。支架主梁為單層112排貝雷梁，各各支點位置設設置加強弦桿桿。在支架的主梁頂部部設置預拱，預預拱度由監控控確認。支架施工承臺施工時，準確確預留Φ32套筒，承臺臺施工后安裝裝預埋鋼板，鋼鋼板底使用水水泥漿找平。在后場完成鋼管框框架立柱的制制造，標準鋼鋼管為9m。鋼管柱之之間設置平聯聯，平聯、縱縱聯宜充分利利用現場材料料，可以為鋼鋼管、型鋼。安裝第一節鋼管框框架，進行位位置與垂直度度調整，滿足要要求后與預埋埋鋼板焊接連連接。吊立第第二節鋼管立立柱，并完成成法蘭連接。可考慮與下塔柱同時施工。支架不進行預壓。支架變形包包括彈性變形形和非彈性變變形，為消除除支架變形的的影響，保證證橫梁混凝土土的內在質量量及外觀線形形，施工中采采取以下措施施：根據計算及實踐經經驗，分析彈彈性、非彈性性變形等因素素，最終確定底底模預抬值及及預拱度。支架系統安裝時，各各豎向連接部部位密貼，減減少間隙，對對整個體系使使用1～2mm厚度的的鐵板塞縫。對支架變形進行觀測、快速處理。配制和易性好、坍坍落度損失小小、緩凝時間間較長的混凝凝土，確保混混凝土在初凝凝前澆筑完成成。為控制裂縫（同時時，也可能減減少支架工程程量），考慮慮在第一次混混凝土85％強度后將將預應力張拉30％。選擇溫度變化小的的時段進行砼砼澆注，盡量量減小環境溫溫度對鋼支架架的影響。全部下橫梁預應力力施工完畢，砂砂筒卸落一定定高度，底模模系統通過預預留孔用卷揚揚機或者預應應力粗鋼筋吊吊住，拆除分分配梁，再拆拆除底模系統統，在自上而而下拆除下橫橫梁支架。第一級混凝土后，張張拉部分底板板束的計算原原則張拉噸位：整體上上使第二級混混凝土的荷載載不傳遞到支支架上，或者者僅傳遞部分分重量；要考慮腹板部分預預應力與純底底板部分預應應力不同的張張拉值，防止止純底板部分分張拉后發生生不利情況。過大的預應力是否否會對下塔柱柱塔肢不利截截面產生拉應應力。由于腹板高度較高高，張拉過程程應緩慢、分分級停頓。環境溫度對橫梁施施工的影響及及措施由于混凝土索塔與與鋼不同的溫溫度線膨脹系系數、對溫度度變化反應的的時間差效應應，鋼支撐系系統的溫度變變化遠較索塔塔的溫度變化化迅速，尤其其是在炎熱的的夏季施工，這這種變化更為為迅速。線膨脹系數：C砼砼＝1.0×10-5/℃，C鋼＝1.2×10-5/℃導熱系數：λ砼==0.5～1.86，λ鋼=58上、下橫梁支架應應考慮采取有有效措施防止止由于支架和和塔的變形不不同步而引起起的砼早期開開裂。在混凝凝土3天齡期內，初初始強度低，其其抗裂能力低低，應對鋼管管的溫升進行行控制，限制制其溫升在5℃以內。在施工中為控制溫溫升，采取以以下措施：對支撐系統進行應應力監測，確確定其溫度應應力變化；在鋼管立柱外包兩兩層草袋和彩彩條進行保溫溫；白天溫度高時對鋼鋼管澆水降溫溫；鋼筋、混凝土、預預應力工程預應力預應力鋼束采用222φs15.2低松弛鋼絞絞線，抗拉標標準強度1860MMPa，彈性模量1.95××105MPa，兩端張拉拉，張拉控制制力為4297kkN，張拉時對控控制張拉力和和引伸量進行行雙控。預應應力管道均采采用塑料波紋紋管，壓漿采采用真空輔助助壓漿工藝。預應力安裝下橫梁預應力鋼束束的張拉錨固固位置設在塔塔柱外側，而而該側有塔柱柱密集的鋼筋筋束和角鋼勁勁性骨架。為為了避免預應應力張拉端槽槽口開得過大大而切斷塔柱柱的豎向鋼筋筋，預應力鋼鋼絞線采取深深埋錨工藝，將將原設計埋置置深度（15～20cm）沿張拉軸軸線方向延伸伸至30～40cm，并相應延延伸張拉接長長板。錨墊板板按套筒設計計要求對螺栓栓進行攻絲，套套筒外緣距塔塔柱外側表面面為5cm，施工塔柱時時先用泡沫塑塑料封堵套筒筒，防止施工工時混凝土進進入套筒內。預應力管道必須嚴嚴格按照給定定的坐標定位位，直線段間間隔0.8m設一道定位位架，曲線段段適當加密到到0.4m一道，水平平向偏差不大大于10mm，豎向偏差差不大于5mm。混凝土澆注前應安安排專人對預預應力管道位位置進行檢查查，管道接頭頭必須保證質質量，波紋管管固定措施到到位，防止混混凝土澆注過過程中上浮，對對損傷的管道道立即進行修修復；混凝土土澆注過程應應控制振搗棒棒不碰觸預應應力管道，以以免防止損傷傷波紋管造成成漏漿，給預預應力施工時時帶來困難。部部分空間狹小小的部位使用用25、30型振搗棒進進行振搗。嚴嚴禁踩壓波紋紋管并防止水水平急彎。預應力材料表面的的油污等只能能用中性洗滌滌劑。鋼絞線采用單根后后穿束，在單單根鋼絞線頭頭部套上鋼性性子彈頭帽，人人工將鋼絞線線逐根穿入管管道。穿預應應力束前應采采用壓縮空氣氣或高壓水清清除管道雜質質。預應力張拉預應力張拉時，混混凝土齡期不不宜少于7d，同時混凝凝土強度達到到設計強度的的85%，彈性模量量達到80%。張拉時對對控制張拉力力和引伸量進進行雙控，需需根據預應力力管道的實際際摩阻系數復復算引伸量，引引伸量的誤差差控制在±6%以內。如果果引伸量超過過允許誤差，應應停止張拉，查查明原因。同時要求求統一斷面的的斷絲率不得得大于1%，且不允許許整根鋼絞線線拉斷。預應力張拉順序為為：先從腹板板中部開始上上下對稱張拉拉腹板鋼束，再再左右對稱張張拉頂、底板板鋼束，張拉拉過程盡量保保持同步。張拉噸位和張拉步步驟如下：張拉力0→4299.7kN((開始計入引引伸量)→4296..6kN（持荷三分分鐘）→錨固。鋼束張拉完畢，嚴嚴禁撞擊錨頭頭，鋼束工作作長度一律用用砂輪機切割割，留下的錨錨頭以外鋼束束長度應不大大于5cm，也不小于3cm。壓漿、封錨采取真空輔助壓漿漿工藝，張拉拉完成后盡快快壓漿。要求求管道壓漿密密實，漿體加加入專用添加加劑，配合后后漿體性能滿滿足如下要求求：漿體水灰比：0..3～0.35；漿體泌水率：拌和和3小時后泌水水率小于2%，24小時內漿體體泌水被漿體體完全吸收；；漿體溫度：水泥漿漿攪拌及壓漿漿時漿體溫度度應小于35度；漿體稠度：30～～50秒；漿體初凝時間≥33小時，終凝凝時間≥17小時；漿體體積收縮＜22%；漿體強度：在標準準養護條件下下，7d齡期強度30MPa，28d齡期強度50MPa；漿體對鋼絞線及鋼鋼筋無腐蝕作作用。壓漿后應及時對切切斷的索塔主主筋進行補強強并盡快封錨錨，注意封錨錨混凝土與已已澆混凝土之之間接縫順直直，顏色一致致。混凝土混凝土在攪拌站集集中拌和，22臺輸送泵泵泵送到下橫梁梁位置。第一次混凝土澆筑筑從中間向兩兩端斜向分層層、水平分段段進行澆筑。第第二次混凝土土澆筑從兩端端向中間斜向向分層、水平平分段進行澆澆筑。混凝土澆注必須在在初凝前完成成，混凝土緩凝凝時間要求達達到20hh以上。混凝土土入模溫度應應≤30℃，當蒸發率大于0..5kg//m2?h時，則不宜宜澆筑混凝土土。在塔柱部分布置散熱熱水管，按大大體積混凝土土施工方法施施工。避免內腔倒角處“翻漿”，除增加壓壓腳模板外，還還要控制坍落落度及澆筑速速度。混凝土澆筑從中間間開始至兩端端。設一定的的預拱度＞下下沉量。兩端端支架立在塔塔肢上，減小小下沉量。質量標準表6混凝土索塔塔橫梁檢查項項目項次檢查項目規定值或允許偏差差檢查方法1混凝土強度(MPPa)在合格標準內按JTGF80／／1－2004附錄D檢查2軸線偏位(mm))10用經緯儀檢查5處處3外輪廓尺寸(mmm)±10用鋼尺量，3~55處斷面4壁厚(mm)＋5用鋼尺量，檢查33個斷面，每每斷面對頂、底底、腹板各檢檢查3處5頂面高程(mm))±10用水準儀檢查5處處6對稱點頂面高程((mm)20用水準儀檢查2處處質量管理測量控制索塔施工測量重點點是保證塔柱柱、鋼錨梁、索索導管等各部部分結構的傾傾斜度、外形形幾何尺寸、平平面位置、高高程滿足規范范及設計要求求。主塔施工工測量難點是是在有風振、溫溫差等情況下下，確保塔柱柱測量控制的的精度。其主主要控制定位位有勁性骨架架定位、鋼筋筋定位、模板板定位、鋼牛牛腿定位、鋼鋼錨梁定位、索索導管定位、預預埋件安裝定定位等。索塔中心點測設及及控制：設置置于承臺、塔塔頂等的塔中中心點，采用用全站儀雙極極坐標法測量量。主塔中心心點坐標測設設是控制全橋橋主塔橋軸線線一致，主塔塔中心里程偏偏差符合設計計及規范要求求。索塔高程基準傳遞遞控制：由承承臺上的高程程基準向上傳傳遞至塔身、橫橫梁、橋面及及塔頂，其傳傳遞方法擬采采取全站儀懸懸高測量和精精密天頂測距距法為主，以以水準儀測量量作為校核。塔柱施工測量控制制：塔柱施工工首先進行勁勁性骨架定位位，然后進行行塔柱主筋定定位框架線放放樣，最后進進行塔柱截面面軸線點、角角點放樣及塔塔柱模板檢查查定位與預埋埋件安裝定位位，各種定位位及放樣以全全站儀三維坐坐標法為主。塔柱施工過程中，按按設計、監理理及監控單位位要求，在塔塔柱上埋設變變形觀測點，隨隨時觀測因基基礎變位、混混凝土收縮、彈彈性壓縮、徐徐變、風力及及周圍溫度對對塔柱變形的的影響。采用用全站儀三維維坐標法監測測主塔變形，繪繪制主塔變形形測量圖。鋼錨梁、索導管安安裝定位采取取以全站儀三三維坐標法為為主；鋼錨梁梁及鋼框架底底面高程、頂頂面高程、平平整度測量采采用精密水準準儀測量，以以全站儀三角角高程測量校校核。鋼筋施工控制鋼筋根據設計圖要要求進行配料料計算，并嚴嚴格加工，確確保加工尺寸寸準確。鋼筋安裝位置應準準確，綁扎應應牢固，綁扎扎鐵絲頭應向向內彎折，并并要求邊綁扎扎、邊檢查、邊邊清理。鋼筋保護層墊塊應應牢固地綁扎扎在外層鋼筋筋上，保護層層墊塊呈梅花花型布置，其其間距宜控制制在100cm左右，使用用的墊塊應潔潔凈、顏色應應與混凝土外外表基本一致。模板施工控制在模板組拼過程中中，嚴格控制制板面平整度度、斷面尺寸寸、面板接縫縫（水平縫或或豎直縫）。模板運輸及安裝過過程中，輕起起輕放。模板裝轉運過程中中不得有尖銳銳的構件壓在在面板上或刮刮到面板上，以以免面板刮傷傷損壞。吊裝過程中注意對對模板周邊棱棱角的保護，不不得破壞棱邊邊棱角，以免免相接不良發發生漏漿等。裝運時，模板起吊吊要均勻平衡衡受力，堆放放平穩并進行行固定，以免免滑落。拆模和安裝模板需需同一批操作作人員進行作作業，以便于于對模板保護護。模板安裝前，仔細細檢查其表面面是否干凈，涂涂抹的脫模劑劑是否均勻。模板安裝時，同節節中相接的豎豎縫均需粘貼貼雙面膠護縫縫以免向外滲滲漿，但膠帶帶邊口必須平平于接縫邊口口線（否則混混凝土會出現現嵌縫的缺陷陷）或統一稍稍底于邊口線線且膠帶必須須拉順直，確確保接縫順直直良好。在拆模松拉桿時，各各塊模板需設設置臨時固定定保護，以免免模板突然傾傾斜壓人或高高空掉落。混凝土澆筑過程中中振搗棒不得得接觸到模板板板面振搗，泵泵管等移動時時也不能撞擊擊到面板上，以以防面板被破破壞。澆筑完成后及時將將模板外側殘殘余混凝土清清除，清潔面面板刷上脫模模劑用采條布布覆蓋保護。模板拆除后及時對對模板進行檢檢查，發現損損傷及時修補補，如：螺釘釘松動，面板板局部受損，封封堵螺釘眼的的原子灰被破破壞，棱角被被破壞等，以以免影響后續續混凝土澆筑筑質量。拆下的模板應及時時檢查，清理理模板表面。模板存放時要整齊齊、平整、墊墊實，避免在在其上堆積重重物。模板拆除后應及時時進行確定爬爬架懸掛預埋埋件位置的工工作，在此過過程中，操作作工人應嚴格格按現場技術術人員所提供供的數據進行行作業。每次模板安裝前，應應通知測量測測放相應施工工節段的模板板底標高。應確保模板下口與與已澆節段砼砼的結合嚴密密，同時應保保證模板間接接縫嚴密。混混凝土澆筑過過程中，觀察察模板與下節節段混凝土面面的貼緊情況況，若出現漏漏漿，應及時時處理，接縫縫兩側的混凝凝土應充分振振搗，使縫線線飽滿密實。澆筑過程中應派專專人觀察模板板的變形及偏偏位情況，發發現問題及時時處理。混凝土施工控制混凝土生產控制混凝土拌和前，先先測定砂、石石子的含水量量，根據集料料含水量計算算混凝土拌和和用水，同時時相應調整配配合比。拌和站計量器具按按照規定定期期校檢，保證證拌和材料稱稱量結果的偏偏差滿足技術術規范要求。根據現場實際情況況，當集料的的含水量有明明顯變化時，應應該增加測定定次數，依據據檢測結果及及時調整用水水量和砂、石石用量。混凝土拌和物應均均勻、顏色一一致，不得有有離析和泌水水現象。混凝土泵送控制嚴格按照混凝土泵泵的操作要點點進行操作。混凝土泵的性能應應穩定，泵要要能連續工作作。輸送管線宜直，彎彎管宜少，轉轉彎應緩，接接頭應嚴密。在泵送過程中，泵管應利用埋件及手拉葫蘆臨時固定。泵送前應先用適量量的、與混凝凝土內成分相相同的水泥砂砂漿潤濕輸送送管內壁；在在泵送過程中中，料斗內應應有足夠的混混凝土，以防防止吸入空氣氣而導致泵送送困難或產生生阻塞，并確確保料斗內不不進水。混凝土泵管出料口口應套接一定定長度的軟管管，以方便混混凝土布料。嚴禁質量不良的混混凝土放入泵泵內，嚴禁隨隨意往混凝土土內加水。泵送應連續進行，發發生中斷時，應應采用慢速間間歇循環泵送送。混凝土澆筑控制澆筑混凝土前，應應對側模支撐撐架、模板、鋼鋼筋(主要檢查扎扎絲頭是否靠靠上了模板)和預埋件進進行檢查，同同時對施工縫縫也應進行檢檢查，檢查結結合面是否清清理干凈、是是否充分濕潤潤等，當檢查查符合要求后后方可澆筑混混凝土。在混凝土澆筑期間間，也必須不不斷地檢查觀觀測支架、模模板、鋼筋和和預埋件的穩穩固情況，發發現問題及時時處理；還須須檢查鋼筋的的保護層情況況，防止因鋼鋼筋松動、移移位導致混凝凝土表面露筋筋而影響混凝凝土內在及外外觀質量。混凝土下落時采用用串筒減速，避避免混凝土產產生離析。嚴格控制布料點間間距，分層布布料，嚴禁使使用振搗棒趕趕料。混凝土分層間隔時時間不宜長于于1小時，以防防止形成冷縫縫，特殊情況況也不允許超超過混凝土初初凝時間。振搗時振搗棒應快快速插入混凝凝土內部，振振搗棒移動間間距約40ccm，并應插入入下層混凝土土10cm，同時保證證振搗棒與側側模保持50～100mmm的距離，振振搗到混凝土土開始泛漿和和不冒氣泡后后緩慢提起振振搗棒。混凝土養護控制混凝土結構在達到到足夠強度之之前拆模將導致混凝土土面粘模，缺缺棱掉角，因因此一定要等等到混凝土的的強度足以承承擔自重和外外加施工荷載載所產生的應應力時，方能能拆模。索塔拆模混凝土強強度需達到2.5MPPa，并選擇氣氣溫變化相對對較小時進行行，此時不易導致致氣溫相差過過大而使混凝凝土表面產生生裂縫。由于索塔施工現場場環境條件惡惡劣，晝夜溫溫差較大且高高空風速較大大，在現場施施工中，拆模模完成后應立立即噴涂養護護劑對混凝土土進行養護。混凝土裂縫控制影響混凝土開裂的的因素很復雜雜，往往不是是單一因素造造成的。混凝凝土施工的各各個環節對于于控制早期裂裂縫、減小后后期開裂傾向向、保證實現現設計的混凝凝土結構耐久久性是至關重重要的。特別別是現在水泥泥成分中較高高水化速率的的組分因素增增加，即使不不是早強品種種的水泥，水水化熱速率也也都加快，混混凝土的自收收縮變形和溫溫度變形都會會較大，施工工中各個環節節的控制就顯顯得尤為重要要。混凝土溫度裂縫控控制索塔混凝土標號為為C50，膠凝材料料用量較大，大大體積部位混混凝土內部最最高溫度可達達50～70℃，而且升溫溫降溫迅速，內內外溫差大，非非常易于出現現溫度裂縫。應應采取有效措措施控制大體體積混凝土溫溫度開裂，主主要溫控措施施有：優選水化熱低的配配合比，摻加加粉煤灰、礦礦粉等混合材材，降低水化化熱。冬季施工加強保溫溫，延長拆模模時間。夏季施工采取骨料料降溫、模板板降溫等措施施，降低混凝凝土內部最高高溫度。加強混凝土的養護護。混凝土收縮裂縫控控制控制集料的含泥量量，砂的細度度模數要大一一些。使用高效減水劑降降低混凝土單單方用水量。摻入優質粉煤灰降降低混凝土的的泌水和干燥燥收縮。在滿足強度條件下下，盡可能減減少水泥用量量。減小新、老混凝土土之間的溫差差，減小新、老老混凝土之間間的溫度梯度度。減小新、老混凝土土澆注的間隔隔時間。間隔隔時間越長，老老混凝土的彈彈性模量越高高，剛度越大大，對新混凝凝土的約束作作用越大。索塔節段頂面進行行二次振搗，對對具有可塑性性的混凝土進進行適時重復復振搗不僅會會消除混凝土土塑性裂縫，還還可以改善混混凝土和鋼筋筋的粘結強度度。適當推遲拆模時間間。混凝土澆澆筑時模板外外張受拉力。若若拆模時間過過早，則釋放放了混凝土所所受握裹力，混混凝土向外放放張而開裂。模板拆除可看作是是一溫度驟降降的過程，混混凝土拆模時時控制內外溫溫差，并選擇擇一天中氣溫溫較高時段拆拆模。否則外外部溫度降低低，外部收縮縮大，而內部部混凝土溫度度得不到降低低，內外溫差差大，收縮差差大，將會增增加裂縫的出出現。拆模后應立即采取取養護措施，可可有效減少混混凝土外表面面水分的散發發，減少混凝凝土的收縮。雨季施工控制對機電設備、鋼結結構、液壓自自爬模系統等等堆放場地采采取防雨、防防潮措施。與氣象部門經常保保持聯系，隨隨時獲得氣象象資料，掌握握年、月、日日的降雨趨勢勢，合理安排排施工，盡量量避免惡劣天天氣時施工。混凝土澆筑前及時時檢查砂石料料的含水量以以調整施工配配合比，澆筑筑時遇雨天時時視降雨量搭搭設雨棚，防防止雨水沖刷刷混凝土。成品保護塔柱成品保護不得用重物隨便撞撞擊及敲打混混凝土面，尤尤其剛拆模的的混凝土面。不得在混凝土表面面亂寫亂畫，不不得用尖利的的硬物刮刻混混凝土面，嚴嚴禁用臟手或或其他污物擦擦摸混凝土面面。拆模后的混凝土表表面若粘有浮浮灰及留有模模板痕跡，應應立即用細砂砂紙打磨，直直到浮灰及模模板痕跡清除除干凈、混凝凝土表面色澤澤一致為止。澆筑混凝土時，采采取措施防止止漿液污染已已澆混凝土面面。預應力施工時，采采取必要的防防護措施，并并且不得使用用破損的灌漿漿管、油管，管管接頭應密封封，油泵、灌灌漿設備及千千斤頂應完好好，防止張拉拉和灌漿過程程中水泥漿及及液壓油污染染混凝土面。混混凝土表面一一旦出現漿液液及其它污物物，應立即清清洗干凈。采取措施防止電梯梯、塔吊及其其它機械設備備用油污染混混凝土面，易易污染處應預預先用麻袋、土土工布或其他他材料圍護。塔吊和電梯附著、橫橫梁支架、臨臨時用爬梯及及其它易銹蝕蝕的鐵件在使使用期間做好好防銹處理，并并定期進行檢檢查。混凝土表面應經常常檢查，發現現問題應及時時處理。鋼錨梁成品保護鋼錨梁運輸過程中中要注意節段段的保護，防防止運輸中碰碰撞和變形。吊裝與安裝過程中中，避免尖銳銳物對鋼錨梁梁表面造成損損傷。已安裝的錨梁段每每隔一定高度度采用防雨、防防塵設施，避避免損害鋼錨錨梁的涂裝層層。對已破損的涂裝層層，按工廠的的工藝要求進進行修補。安全及職業健康管管理安全管理常規安全措施：按照國家有關規定定建立健全各各級安全管理理機構和設立立專職、兼職安全員員。施工現場配備齊全全的各類電氣氣保護裝置，并并能