PAGE24氣焊工高級(jí)一、單項(xiàng)選擇1.珠光體轉(zhuǎn)變是典型的()相變。A、合成型B、擴(kuò)散型C、分解型D、聚集型2.退火的目的是()。A、降低鋼的強(qiáng)度B、降低鋼的塑性C、降低鋼的韌性D、消除殘余應(yīng)力3.正火是將鋼加熱到或以上30～50℃，保溫一定的時(shí)間，隨后在（）中冷卻下來(lái)的熱處理工藝。A、水B、空氣C、礦物油D、鹽水4.對(duì)于焊接結(jié)構(gòu)的正火處理，說(shuō)法不正確的是()。A、可細(xì)化晶粒B、可消除淬硬組織C、可消除組織不均勻D、可降低鋼的強(qiáng)度5.正火與()兩者的目的基本相同，只是正火的冷卻速度稍微快一點(diǎn)。A、中溫回火B(yǎng)、退火C、淬火D、高溫回火6.鋼要高溫回火后得到的組織是()。A、回火馬氏體B、回火屈氏體C、回火索氏體D、回火珠光體7.調(diào)質(zhì)處理后，鋼的組織是()。A、回火馬氏體B、回火屈氏體C、回火索氏體D、片狀珠光體8.表示材料對(duì)最大均勻塑性變形的抗力的是()。A、屈服極限B、彈性極限C、抗拉強(qiáng)度D、斷裂強(qiáng)度9.金屬與合金經(jīng)塑性變形后，其外形尺寸的改變量與內(nèi)部晶粒變形的關(guān)系是()。A、外形尺寸的改變量大于內(nèi)部晶粒變形量B、外形尺寸的改變量小于內(nèi)部晶粒變形量C、外形尺寸的改變量等于內(nèi)部晶粒變形量D、A和B10.塑性變形對(duì)金屬組織結(jié)構(gòu)的影響的描述，錯(cuò)誤的是()。A、塑性變形使金屬的顯微組織發(fā)生變化B、塑性變形使金屬的亞結(jié)構(gòu)細(xì)化C、塑性變形導(dǎo)致變形織構(gòu)D、塑性變形不會(huì)導(dǎo)致金屬組織結(jié)構(gòu)發(fā)生變化11.加工硬化指的是隨著塑性變形的增加，金屬的()。A、強(qiáng)度、塑性提高，硬度、韌性下降B、強(qiáng)度、硬度提高，塑性、韌性下降C、韌性、塑性提高，硬度、強(qiáng)度下降D、強(qiáng)度、塑性、硬度、韌性都提高12.金屬在塑性變形時(shí)，外力所做的功大部分轉(zhuǎn)化為()。A、熱能B、內(nèi)應(yīng)力C、內(nèi)能D、動(dòng)能13.宏觀內(nèi)應(yīng)力是由于物體各個(gè)部分的()引起的。A、均勻變形B、不均勻變形C、拉應(yīng)力D、壓應(yīng)力14.不屬于物體內(nèi)的殘余應(yīng)力的表現(xiàn)形式是()。A、宏觀內(nèi)應(yīng)力B、微觀內(nèi)應(yīng)力C、點(diǎn)陣畸變D、滑移15.斷裂前產(chǎn)生宏觀大范圍的塑性變形，此種斷裂稱為()。A、塑性斷裂B、脆斷C、低應(yīng)力斷裂D、解理斷裂16.裂紋敏感性最大的材料是()。A、低碳鋼B、中碳鋼C、低合金鋼D、高碳鋼17.金屬材料的()屬于穿晶斷裂。A、蠕變脆斷B、塑性斷裂C、氫脆斷裂D、應(yīng)力腐蝕斷裂18.金屬抵抗塑性變形的能力用()來(lái)表示。A、屈服點(diǎn)B、延伸率C、硬度D、韌性19.金屬材料在靜載荷作用下，抵抗永久變形和斷裂的能力稱為()。A、強(qiáng)度B、塑性C、韌性D、硬度20.斷裂前金屬材料產(chǎn)生永久變形的能力稱為()。A、塑性B、屈服點(diǎn)C、延伸率D、收縮率21.硬度指標(biāo)中不包括()。A、布氏硬度B、洛氏硬度C、維氏硬度D、馬氏硬度22.金屬抵抗硬物壓入的能力稱為()。A、硬度B、強(qiáng)度C、彈性D、塑性23.維氏硬度用符號(hào)()表示。A、HBB、HRC、HVD、HM24.使金屬引起疲勞的是()載荷。A、靜B、沖擊C、交變D、沖擊和靜25.金屬的疲勞可以用()指標(biāo)來(lái)衡量。A、屈服極限B、疲勞極限C、沖擊韌性D、抗拉強(qiáng)度26.沖擊試驗(yàn)時(shí)，常用的試樣有()試樣。A、V形缺口和U形缺口B、V形缺口和K形缺口C、K形缺口和U形缺口D、Y形缺口和U形缺口27.不影響金屬的工藝焊接性的是()。A、材料本身所固有的性能B、焊接方法C、焊接材料D、工藝措施28.焊接接頭拉伸試驗(yàn)的目的是測(cè)定焊接接頭的()。A、抗拉強(qiáng)度B、屈服點(diǎn)C、伸長(zhǎng)率D、斷面收縮率29.不屬于焊接性試驗(yàn)的是()。A、斜Y形坡口裂紋試驗(yàn)B、插銷(xiāo)試驗(yàn)C、剛性固定對(duì)接裂紋試驗(yàn)D、沖擊試驗(yàn)30.焊接性試驗(yàn)方法中不屬于自拘束試驗(yàn)的是()。A、斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)B、搭接接頭焊接裂紋試驗(yàn)C、T形接頭焊接裂紋試驗(yàn)D、插銷(xiāo)試驗(yàn)31.斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)時(shí)，焊后試件需放置()后，才能做裂紋檢驗(yàn)。A、12hB、24hC、48hD、60h32.斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)用焊條的直徑是()。A、2.5mmB、3.2mmC、4.0mmD、5.33.斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)拘束焊縫的焊接應(yīng)采用()。A、酸性焊條B、低氫焊條C、不銹鋼焊條D、堆焊焊條34.做插銷(xiāo)試驗(yàn)時(shí)，底板的厚度一般為()。A、5～10mmB、10～30mmC、30～40mmD、40～50mm35.做插銷(xiāo)試驗(yàn)時(shí)，施焊完畢待焊件冷卻到()左右時(shí)，對(duì)插銷(xiāo)加載荷，并保持這一載荷直到試樣斷裂。A、50℃B、100℃C、150℃D、250℃36.FISCO焊接裂紋試驗(yàn)采用的試件由兩塊200mm×120mm的鋼板組成，其坡口形狀為()形。A、IB、VC、XD、Y37.剛性固定對(duì)接裂紋試驗(yàn)時(shí)，焊后經(jīng)過(guò)()以后，才能截取試樣做磨片檢查。A、6hB、8hC、12hD、24h38.窗形拘束試驗(yàn)時(shí)試件的坡口形狀是()形。A、IB、VC、XD、Y39.國(guó)際焊接協(xié)會(huì)認(rèn)為，()是評(píng)定焊接接頭層狀撕裂敏感性的最好方法。A、壓板對(duì)接焊接裂紋試驗(yàn)B、Z向拉伸試驗(yàn)C、T形接頭焊接裂紋試驗(yàn)D、插銷(xiāo)試驗(yàn)40.國(guó)際焊接學(xué)會(huì)推薦的碳當(dāng)量計(jì)算公式適用于()。A、一切鋼材B、奧氏體不銹鋼C、500～600MPa的非調(diào)質(zhì)高強(qiáng)度鋼D、硬質(zhì)合金41.在焊接性試驗(yàn)方法中不屬于自拘束試驗(yàn)的是()。A、斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)B、搭接接頭焊接裂紋試驗(yàn)C、T形接頭焊接裂紋試驗(yàn)D、插銷(xiāo)試驗(yàn)42.對(duì)接接頭剛性拘束焊接裂紋試驗(yàn)的試件尺寸的長(zhǎng)和寬的最小值是()。A、200mm×50mmB、200mm×100mmC、300mm×50mmD、300mm×100mm43.屬于導(dǎo)體的物質(zhì)是()。A、銅B、塑料C、玻璃D、橡膠44.每秒鐘通過(guò)導(dǎo)體橫截面的電量，稱為()。A、電壓B、電流C、電功D、電功率45.電阻率取決于材料的性質(zhì)，其單位是()。A、ΩB、Ω·mC、VD、A46.電阻的正確表達(dá)式應(yīng)為()。A、 B、 C、 D、47.電壓的表示符號(hào)是()。A、VB、AC、UD、F48.并聯(lián)電路中的支路數(shù)越多，總的電阻()。A、越大B、越小C、不變D、與支路數(shù)成正比49.已知一個(gè)串聯(lián)電路有兩個(gè)電阻，其阻值分別為20Ω、10Ω，則電路中總電阻為()。A、20ΩB、10ΩC、30ΩD、15Ω50.在R1、R2并聯(lián)電路中，已知各電阻中的電流分別為I1、I2，則電路中總電流應(yīng)為（）。A、I=I1+I2 B、I=I1=I2 C、I=1/I1+1/I2 D、I=1/I1=1/I251.在R1、R2串聯(lián)電路中，已知兩電阻兩端的電壓分別為U1、U2，則電路兩端的總電壓應(yīng)為（）。A、U=U1=U2 B、U=U1+U2 C、U=1/U1+1/U2 D、U=1/U1+1/U252.6Ω和8Ω的電阻并聯(lián)后阻值為()。A、14ΩB、3.4ΩC、6ΩD、8Ω53.有關(guān)串聯(lián)電路的特點(diǎn)的敘述，不正確的是()。A、流過(guò)各電阻中的電流相等B、總電壓等于各電阻上的電壓降之和C、總電阻等于各電阻之和D、總電阻小于任何一個(gè)電阻值54.有關(guān)并聯(lián)電路的特點(diǎn)的敘述，不正確的是()。A、電路有分壓作用B、電阻兩端的電壓相等C、總電流等于各并聯(lián)電阻的電流之和D、總電阻小于任何一個(gè)電阻值55.已知一個(gè)串聯(lián)電路中有兩個(gè)阻值均為5Ω的電阻，通過(guò)兩個(gè)電阻的電流為5A，則該電路的總電壓為()。A、25VB、10VC、50VD、1V56.部分電路的歐姆定律公式為()。A、I=U/RB、I=URC、R=UID、U=I/R57.已知一個(gè)2Ω的電阻兩端電壓為120V，則流過(guò)電阻的電流為()。A、60AB、30AC、2AD、12A58.已知某電路中電源電動(dòng)勢(shì)E為36V，電源內(nèi)阻r為2Ω，負(fù)載電阻R為10Ω，則電路中的電流為()。A、18AB、3.6AC、3AD、1.6A59.在直流電路中，電路中的電流突然增大時(shí)，可能是()。A、斷路B、開(kāi)路C、電阻變大D、短路60.根據(jù)全電路歐姆定律可知，由于電源具有一定的內(nèi)阻，所以當(dāng)電路中電流增大時(shí)，端電壓會(huì)()。A、增大B、減小C、不變D、不規(guī)則變化61.在電功率的計(jì)算公式中，錯(cuò)誤的是()。A、P=UIB、P=I2/R C、P=U2/R D、P=I2R62.已知某白熾燈的額定電壓是220V，正常發(fā)光時(shí)流過(guò)燈絲的電流為0.2A，則1min內(nèi)流過(guò)燈絲的電流所做的功為()。A、2640JB、44JC、13200JD、220J63.已知某電爐的電阻為20Ω，在其正常工作時(shí)，其電壓為220V，則該電爐的功率為()。A、2420WB、4400WC、11WD、2640W64.在日常生活中常用kW·h作為電能的量度，俗稱1度電，則1度電為()。A、2.4×106J B、3.6×106J C、3.6×105J D、2.4×105J65.導(dǎo)線在磁場(chǎng)中作()運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)線的兩端就會(huì)出現(xiàn)電動(dòng)勢(shì)。A、順磁力線方向B、任意方向C、逆磁力線方向D、切割磁力線66.通電導(dǎo)體在磁場(chǎng)中受力的方向，可用()定則來(lái)確定。A、右手B、左手C、右手螺旋D、左手螺旋67.用左手定則時(shí)，四指指向()方向。A、電流B、磁力線C、電磁力D、磁極68.焊接中使用的弧焊變壓器是根據(jù)()原理制成的。A、電磁感應(yīng)B、安培定則C、歐姆定律D、楞次定律69.磁場(chǎng)強(qiáng)度用()來(lái)表示。A、磁感應(yīng)強(qiáng)度B、磁勢(shì)C、磁通D、磁阻70.在磁性線圈中放入()后，線圈內(nèi)的磁場(chǎng)就大大增強(qiáng)。A、銅B、鐵C、鋁D、木材71.穿過(guò)磁場(chǎng)中某一單位面積內(nèi)的磁力線數(shù)目，稱()。A、磁勢(shì)B、磁阻C、磁感應(yīng)強(qiáng)度D、磁通72.變壓器是利用交流電的()來(lái)制造的。A、磁化B、對(duì)稱性C、自感現(xiàn)象D、互感原理73.變壓器的輸出電壓取決于()。A、原邊繞組的匝數(shù)B、副邊繞組的匝數(shù)C、原邊繞組與副邊繞組的匝數(shù)之比D、原邊電流74.對(duì)弧焊變壓器的要求不正確的是()。A、空載電壓應(yīng)低B、短路電流不能太大C、焊接電流應(yīng)具有可調(diào)性D、負(fù)載電流應(yīng)低75.我國(guó)日常生活用220V交流電的頻率為()。A、50HzB、100HzC、120HzD、200Hz76.50Hz的交流電，其周期為()。A、50msB、20msC、12msD、120ms77.在交流電路中，在電感性負(fù)載兩端并聯(lián)適當(dāng)?shù)碾娙莺螅瑒t()。A、功率因數(shù)提高B、損耗加大C、功率因數(shù)不變D、功率因數(shù)減小78.使用磁電系電流表和電壓表測(cè)量()電流和電壓時(shí)，應(yīng)注意電表極性。A、直流B、交流C、正弦交流D、三相交流79.萬(wàn)用表采用串接方式可測(cè)得的參數(shù)是()。A、電阻B、電壓C、電流D、電動(dòng)勢(shì)80.擴(kuò)大電流表量程時(shí)，應(yīng)采取的措施是()。A、與電流表串聯(lián)一個(gè)低值電阻B、與電流表并聯(lián)一個(gè)低值電阻C、與電流表串聯(lián)一個(gè)高值電阻D、與電流表并聯(lián)一個(gè)高值電阻81.萬(wàn)用表測(cè)電壓時(shí)最忌插錯(cuò)的擋位有()個(gè)。A、一B、兩C、三D、四82.我國(guó)規(guī)定，在干燥環(huán)境下，安全電壓是()。A、380VB、220VC、36VD、110V83.我國(guó)規(guī)定，在潮濕環(huán)境下，安全電壓是()。A、110VB、36VC、60VD、12V84.在焊接過(guò)程中操作正確，不會(huì)引發(fā)觸電、漏電事故的是()。A、水下焊接時(shí)，采用28V電壓B、干燥環(huán)境下，使用36V的電壓照明C、電焊機(jī)使用時(shí)不用接地D、用鐵絲代替保險(xiǎn)絲85.氧氣瓶?jī)?nèi)有水被凍結(jié)時(shí)，應(yīng)關(guān)閉閥門(mén)，()。A、用火焰烘烤使之解凍B、用熱水或熱蒸汽緩慢加熱使之解凍C、對(duì)使用無(wú)影響D、自然解凍86.關(guān)于氧氣閥的壓緊螺母周?chē)獾漠a(chǎn)生原因，說(shuō)法不正確的是()。A、壓緊螺母未壓緊B、密封墊圈破裂C、螺母規(guī)格偏大D、閥桿方形磨損87.有關(guān)氧氣瓶使用說(shuō)法中正確的是()。A、氧氣瓶的外表為白色B、氧氣瓶?jī)?nèi)的氧氣使用后應(yīng)全部放凈C、氧氣瓶應(yīng)傾斜放置D、氧氣瓶閥處應(yīng)嚴(yán)禁沾染油脂88.QD—1型氧氣減壓閥工作時(shí)，當(dāng)瓶?jī)?nèi)氧氣壓力逐漸降低時(shí)，在高壓室中促使減壓活門(mén)的作用力()。A、逐漸增加B、逐漸減小C、不變化D、不規(guī)則變化89.等壓式焊炬具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、回火可能性小的優(yōu)點(diǎn)，但它需要()。A、高壓乙炔B、中壓乙炔C、低壓乙炔D、常壓乙炔90.氣焊焊炬在點(diǎn)火時(shí)，應(yīng)()。A、先旋開(kāi)氧氣調(diào)節(jié)閥，然后打開(kāi)乙炔調(diào)節(jié)閥B、先旋開(kāi)乙炔調(diào)節(jié)閥，然后打開(kāi)氧氣調(diào)節(jié)閥C、氧氣調(diào)節(jié)閥和乙炔調(diào)節(jié)閥同時(shí)打開(kāi)D、只打開(kāi)乙炔調(diào)節(jié)閥91.導(dǎo)致乙炔壓力低、火焰調(diào)節(jié)不大的原因的說(shuō)法中，不正確的是()。A、噴嘴未擰緊B、導(dǎo)管被擠壓或堵塞C、焊炬被堵塞D、乙炔手輪打滑92.檢查安全閥是否漏氣可使用()。A、蒸餾水B、肥皂水C、汽油D、鹽水93.乙炔瓶?jī)?nèi)有微孔填料布滿其中，在微孔填料中浸滿丙酮的作用是()。A、增加壓力B、減小壓力C、溶解乙炔D、保護(hù)瓶體94.一氧氣瓶的容積是40L，當(dāng)瓶?jī)?nèi)壓力是15MPa表壓時(shí)，該瓶?jī)?nèi)的氧氣儲(chǔ)存量是()。A、60LB、600LC、6000LD、60000L95.氣割用的氧氣瓶屬于()。A、壓縮氣瓶B、溶解氣瓶C、液化氣瓶D、低溫氣瓶96.對(duì)于減壓器的安全使用，敘述不正確的是()。A、減壓器發(fā)生凍結(jié)時(shí)，應(yīng)用熱水或蒸汽解凍B、每個(gè)減壓器只能用于一種氣體，不得相互換用C、減壓器上的油脂并不妨礙減壓器的使用D、減壓器必須定期檢查、定期校驗(yàn)97.對(duì)于減壓器的安全使用，敘述不正確的是()。A、乙炔減壓器和瓶閥的連接必須可靠嚴(yán)密，嚴(yán)禁在漏氣時(shí)使用B、氧氣表和乙炔表不能交換使用C、減壓器能準(zhǔn)確地顯示瓶?jī)?nèi)壓力，但不能顯示工作壓力的高低D、使用溶解乙炔瓶需配備專用乙炔減壓器，以便調(diào)整乙炔的使用壓力98.對(duì)于H01－6型焊炬，敘述正確的是()。A、可用于焊接1～6mm厚的鋼板B、可用于切割厚鋼板C、屬于等壓式焊炬D、只能由乙炔瓶供氣99.焊炬有射吸式和等壓式兩種，有關(guān)這兩種焊炬，敘述不正確的是()。A、等壓式焊炬需要中壓乙炔B、等壓式焊炬不易發(fā)生回火C、射吸式焊炬只適用于低壓乙炔D、目前國(guó)產(chǎn)的焊炬均為射吸式100.GD1－30型割炬()。A、用于切割2～30mm厚的鋼板B、是一種等壓式割炬C、可用于焊接2～30mm厚的鋼板D、只能用乙炔瓶供氣101.割炬有射吸式和等壓式兩種，有關(guān)這兩種割炬，敘述不正確的是()。A、GD1—30型割炬屬于射吸式割炬B、等壓式割炬不易回火C、GD1—100型割炬屬于射吸式割炬D、等壓式割炬適用于中壓乙炔發(fā)生器102.與中壓乙炔發(fā)生器配用的回火保險(xiǎn)器有()兩種。A、中壓水封式和高壓水封式B、干式和高壓水封式C、中壓水封式和干式D、低壓水封式和干式103.氣焊過(guò)程中合金元素?cái)U(kuò)散主要發(fā)生在()。A、熔池尚未凝固時(shí)B、熔池凝固后C、焊縫金屬冷卻至常溫后D、焊縫金屬處于紅熱狀態(tài)時(shí)104.有關(guān)錳元素的作用，敘述不正確的是()。A、可提高焊縫金屬的強(qiáng)度B、具有好的脫氧能力C、可消除熱脆性D、可大大降低焊縫金屬的機(jī)械性能105.焊縫金屬中碳含量過(guò)低，則()。A、強(qiáng)度顯著提高B、硬度降低C、韌性顯著提高D、耐磨性提高106.有關(guān)硫?qū)缚p金屬的影響，敘述正確的是()。A、提高金屬的耐蝕性B、易發(fā)生熱脆現(xiàn)象C、易發(fā)生冷脆現(xiàn)象D、提高焊縫強(qiáng)度107.焊接熔池的結(jié)晶最容易在()開(kāi)始。A、熔池邊緣處B、熔池中心C、熔池前端D、熔池的上表面108.在一個(gè)晶粒內(nèi)部和晶粒之間的化學(xué)成分不均勻的現(xiàn)象稱為()。A、區(qū)域偏析B、層狀偏析C、顯微偏析D、弧坑偏析109.低碳鋼二次結(jié)晶后的組織主要是()。A、奧氏體+滲碳體B、鐵素體+少量珠光體C、鐵素體+滲碳體D、奧氏體+少量珠光體110.有關(guān)氧對(duì)焊縫金屬的影響，敘述不正確的是()。A、易形成氣孔B、可能會(huì)造成晶界氧化C、可能會(huì)降低焊縫金屬的強(qiáng)度D、使材料的塑性提高111.有關(guān)焊接區(qū)的氧的來(lái)源，敘述不正確的是()。A、氣體火焰中自由氧侵入熔池B、空氣中的氧侵入熔池C、是乙炔氣體分解的產(chǎn)物D、金屬表面的油脂氧化物分解而成112.焊縫金屬的時(shí)效脆化是由于()引起的。A、氫B、氧C、氮D、硅113.有關(guān)氮對(duì)焊縫金屬的影響，敘述不正確的是()。A、易形成氣孔B、降低焊縫強(qiáng)度C、降低焊縫塑性D、引起時(shí)效脆化114.有關(guān)氮對(duì)焊縫金屬的影響，敘述正確的是()。A、提高焊縫強(qiáng)度，降低塑性和韌性B、提高焊縫強(qiáng)度、塑性和韌性C、降低焊縫強(qiáng)度，提高塑性和韌性D、降低焊縫強(qiáng)度、塑性和韌性115.焊縫中含有()易產(chǎn)生白點(diǎn)。A、氮B、氫C、氧D、一氧化碳116.氫致裂紋的形成過(guò)程是()。A、溶解，擴(kuò)散，聚集，產(chǎn)生應(yīng)力，形成裂紋B、擴(kuò)散，溶解，產(chǎn)生應(yīng)力，聚集，形成裂紋C、溶解，聚集，擴(kuò)散，形成裂紋，產(chǎn)生應(yīng)力D、擴(kuò)散，溶解，聚集，形成裂紋，產(chǎn)生應(yīng)力117.焊接時(shí)氫的危害是()。A、易造成大量的飛濺B、易發(fā)生時(shí)效脆化C、易形成延遲裂紋D、使合金元素大量燒損118.()焊接時(shí)，應(yīng)采用大的火焰能率。A、導(dǎo)熱性差的材料B、熔點(diǎn)高的材料C、薄板D、小工件119.對(duì)于厚度大和熔點(diǎn)高的材料，焊接時(shí)應(yīng)()。A、采用慢的速度B、采用小的焊嘴傾角C、采用小的火焰能率D、采用氧化焰120.焊絲選擇正確的是()。A、打底比蓋面粗B、立焊比橫焊粗C、左焊法比右焊法粗D、厚板比薄板粗121.焊接薄板時(shí)應(yīng)()。A、速度慢，采用焊嘴傾角小B、速度快，采用焊嘴傾角小C、速度慢，采用焊嘴傾角大D、速度快，采用焊嘴傾角大122.對(duì)焊接接頭的性能沒(méi)有影響的因素是()。A、加熱速度B、最高加熱溫度C、高溫停留時(shí)間D、加熱方法123.焊后將焊件保溫緩冷稱為()。A、焊后熱處理B、后熱C、回火D、消氫處理124.關(guān)于焊后冷卻速度敘述錯(cuò)誤的是()。A、角焊縫比對(duì)接焊縫的冷卻速度快B、導(dǎo)熱性好的比導(dǎo)熱性差的材料冷卻速度快C、焊接速度慢的比焊接速度快的冷卻速度快D、板厚增大時(shí)，冷卻速度加快125.焊接熱影響區(qū)的組織主要取決于()。A、材料成分、加熱溫度和加熱速度B、材料成分、加熱溫度和冷卻速度C、材料成分、加熱速度和冷卻速度D、冷卻速度、加熱溫度和加熱速度126.焊件熱影響區(qū)的尺寸大小不受()的影響。A、焊接方法B、板厚C、線能量D、焊接材料127.焊接熱影響區(qū)的各個(gè)區(qū)域中，溫度最高的是()。A、熔合區(qū)B、過(guò)熱區(qū)C、重結(jié)晶區(qū)D、不完全重結(jié)晶區(qū)128.關(guān)于焊接熱輸入對(duì)焊縫性能的影響的描述，錯(cuò)誤的是()。A、采用小的熱輸入可以得到細(xì)小的組織B、大的熱輸入容易得到粗大的過(guò)熱組織C、小的熱輸入使得焊縫中的偏析小而分散D、熱輸入越大，晶粒越細(xì)小129.有關(guān)焊前預(yù)熱作用的說(shuō)法，錯(cuò)誤的是()。A、可以降低焊接接頭上各個(gè)部分的溫度差B、使焊接時(shí)熱量分布比較均勻C、加快焊接冷卻速度D、改善焊接接頭的金相組織130.隨著焊縫金屬層間溫度的增加，()。A、焊縫金屬的硬度增加B、屈服點(diǎn)上升C、抗拉強(qiáng)度降低D、焊縫金屬的韌性降低131.不易淬火鋼熱影響區(qū)中，正火區(qū)的特點(diǎn)是()。A、焊接時(shí)加熱速度慢B、高溫停留時(shí)間長(zhǎng)C、晶粒較細(xì)D、塑性較差132.不易淬火鋼焊接接頭中性能最好的區(qū)域是()。A、正火區(qū)B、熔合區(qū)C、過(guò)熱區(qū)D、再結(jié)晶區(qū)133.低碳鋼氣焊接頭熱影響區(qū)中，寬度最大的是()。A、熔合區(qū)B、正火區(qū)C、不完全重結(jié)晶區(qū)D、過(guò)熱區(qū)134.對(duì)于不易淬火鋼，焊接接頭中性能最差的是()。A、熔合區(qū)B、正火區(qū)C、再結(jié)晶區(qū)D、過(guò)熱區(qū)135.中碳鋼焊接時(shí)，淬火區(qū)易產(chǎn)生馬氏體組織，性能下降，還容易產(chǎn)生()。A、冷裂紋B、熱裂紋C、氣孔D、夾渣136.45#鋼焊接時(shí)，熱影響區(qū)中性能最好的是（）。A、淬火區(qū)B、部分淬火區(qū)C、回火區(qū)D、475℃脆性區(qū)137.中碳鋼焊接時(shí)，如冷卻速度快，則部分淬火區(qū)形成的組織是()。A、馬氏體+奧氏體B、馬氏體+鐵素體C、馬氏體+貝氏體D、貝氏體+鐵素體138.鐵素體不銹鋼Cr25Ni13冷卻后，在過(guò)熱區(qū)易形成()，使該區(qū)的塑性和韌性大大降低。A、馬氏體B、粗大鐵素體C、粗大珠光體D、粗大奧氏體139.1Cr18Ni9Ti焊接時(shí)，如果高溫時(shí)間較長(zhǎng)，則過(guò)熱區(qū)形成()，使該區(qū)的塑性和韌性大大降低。A、粗大奧氏體B、粗大馬氏體C、馬氏體+鐵素體D、粗大魏氏體140.不銹鋼的475℃脆性是指在()范圍內(nèi)，硬度上升，韌性下降的現(xiàn)象。A、400～800℃B、450～850℃C、100～450℃D、400～600℃141.對(duì)于焊后熱處理的主要目的描述中不正確的是()。A、消除焊接接頭的內(nèi)應(yīng)力B、改善焊接接頭的組織C、改善焊接接頭的性能D、增大開(kāi)裂傾向142.經(jīng)過(guò)調(diào)質(zhì)處理后，焊接接頭可以得到()。A、奧氏體組織B、回火索氏體組織C、鐵素體組織D、馬氏體組織143.焊后消除內(nèi)應(yīng)力退火的一般加熱溫度為()。A、300～400℃B、550～650℃C、750～950℃D、1100～1300℃144.CG1—30型氣割機(jī)可以切割厚度為()的鋼板。A、1～3mmB、3～5mmC、5～60mmD、80～100mm145.機(jī)械氣割與手工氣割相比，具有()的優(yōu)點(diǎn)。A、勞動(dòng)強(qiáng)度高B、氣割質(zhì)量差C、批量生產(chǎn)效率高D、批量生產(chǎn)成本高146.使用CG1—30型氣割機(jī)結(jié)束時(shí)，閥門(mén)的關(guān)閉順序是()。A、切割氧氣閥—壓力開(kāi)關(guān)閥—氧氣、乙炔B、氧氣、乙炔—切割氧氣閥—壓力開(kāi)關(guān)閥C、切割氧氣閥—氧氣、乙炔—壓力開(kāi)關(guān)閥D、氧氣、乙炔—壓力開(kāi)關(guān)閥—切割氧氣閥147.采用CG1—30型氣割機(jī)切割圓周的直徑是()。A、100～200mmB、200～500mmC、10～1000mmD、200～2000mm148.CG2—150型仿形切割機(jī)的精度可達(dá)()。A、±2mmB、±5mmC、±10mmD、±0.5mm149.有關(guān)CG2—150型仿形切割機(jī)的說(shuō)法中，不正確的是()。A、切割機(jī)應(yīng)放在通風(fēng)干燥處，避免受潮B、它可以切割厚度為100mm以上的鋼板C、它是一種高效率的半自動(dòng)氣割機(jī)D、下雨天不能在露天使用切割機(jī)150.CG2—150型仿形切割機(jī)可以切割()厚的鋼板。A、2～150mmB、5～150mmC、1～100mmD、5～60mm151.在某一切割表面上標(biāo)有G1C2，它表示()A、表面粗糙度1級(jí)，垂直度2級(jí)B、垂直度1級(jí)，表面粗糙度2級(jí)C、平面度1級(jí)，垂直度2級(jí)D、垂直度1級(jí)，平面度2級(jí)152.氣割速度太快時(shí)，會(huì)出現(xiàn)()現(xiàn)象。A、薄件變形B、粘渣不易清除C、浪費(fèi)氧氣D、割不透153.切割氧壓力過(guò)小時(shí)，()。A、切口過(guò)寬B、表面粗糙C、薄件易變形D、切口的熔渣不易清除154.不銹鋼氣割時(shí)的主要困難是切口表面易生成()。A、高熔點(diǎn)的氧化鐵B、高熔點(diǎn)的氧化鉻C、晶粒腐蝕坑D、熱裂紋155.有關(guān)振動(dòng)氣割不銹鋼的操作方法中，不正確的是()。A、采用普通氧乙炔焰的射吸式割炬B、采用中性火焰C、氣割時(shí)，首先用火焰加熱工件邊緣D、割嘴頭擺動(dòng)的頻率為每分鐘180次左右156.不銹鋼氣割時(shí)切口表面生成高熔點(diǎn)的氧化鉻，阻礙切割的連續(xù)性，因此必須采用一些特殊的工藝措施，下列措施中不正確的是()。A、采用氧熔劑氣割法B、采用加鐵絲氣割法C、采用碳化焰氣割法D、采用振動(dòng)氣割法157.振動(dòng)氣割不銹鋼時(shí)，嘴頭擺動(dòng)的頻率和振幅分別為()。A、80min-1，10～15mm B、180min-1，10～15minC、10min-1，40～50mm D、20min-1，45～50min-1158.有關(guān)鑄鐵的振動(dòng)氣割，說(shuō)法正確的是()。A、采用碳化焰在中間進(jìn)行預(yù)熱B、氣割后的表面質(zhì)量不高，割斷的縫隙也比較寬C、氣割時(shí)，割嘴的振動(dòng)頻率與氣割不銹鋼時(shí)相同D、氣割時(shí)割嘴的振幅為45～50mm159.鑄鐵的振動(dòng)氣割的操作方法基本上和不銹鋼的振動(dòng)氣割相同，有關(guān)這兩種方法，下列說(shuō)法中正確的是()。A、兩者切口表面都易生成高熔點(diǎn)的氧化鉻B、兩者振動(dòng)頻率相同C、兩者都采用中性火焰并在起割處進(jìn)行預(yù)熱D、不銹鋼振動(dòng)氣割比鑄鐵的振動(dòng)氣割更易出現(xiàn)裂縫160.鑄鐵的振動(dòng)氣割與不銹鋼的振動(dòng)氣割相比，說(shuō)法正確的是()。A、兩者采用的火焰不同，鑄鐵采用中性焰，不銹鋼采用碳化焰B、鑄鐵振動(dòng)氣割質(zhì)量很好C、鑄鐵振動(dòng)氣割效率高，機(jī)械化程度高，但工藝比較復(fù)雜D、鑄鐵振動(dòng)氣割割嘴振動(dòng)的頻率要比振動(dòng)氣割不銹鋼時(shí)低161.清理焊根氣割的割炬改裝后，()。A、增大了切割氣流的噴射速度，達(dá)到表面清根的目的B、增大了乙炔的噴射速度，達(dá)到表面清根的目的C、使切割氣流相應(yīng)增大，使得切割寬度增加，因而提高了切割效率D、使切割氣流減小，達(dá)到清理焊根的目的162.表面切割時(shí)，應(yīng)采用()預(yù)熱。A、短而鈍B、中性焰C、強(qiáng)碳化焰D、弱碳化焰163.在表面氣割的操作方法中，不正確的是()。A、先對(duì)焊縫根部進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱時(shí)割嘴傾角一般為30°～50°B、清根切割時(shí)，應(yīng)采用中性焰預(yù)熱C、清根切割時(shí)，火焰能率比一般切割要大一些D、在清根過(guò)程中，要確保切割氧氣閥門(mén)一直打開(kāi)164.清根切割時(shí)應(yīng)采用()。A、碳化焰，火焰能率比一般切割要大一些B、中性焰，火焰能率比一般切割要小一些C、中性焰，火焰能率比一般切割要大一些D、碳化焰，火焰能率比一般切割要小一些165.對(duì)氣割切口表面的要求為()。A、表面掛渣較多B、切口表面光滑C、切割縫隙較寬D、割縫寬窄有些差距166.切割的表面粗糙度是指()之間的距離。A、波峰與波谷B、波峰與平均值C、波谷與平均值D、波峰與基準(zhǔn)線167.對(duì)表面粗糙度的檢查應(yīng)采用()的方法。A、直尺測(cè)量B、用焊口檢測(cè)器檢查C、標(biāo)準(zhǔn)樣板對(duì)比D、長(zhǎng)度測(cè)量計(jì)算168.從強(qiáng)度角度來(lái)看，()接頭是焊件較理想的接頭形式。A、對(duì)接B、搭接C、角接D、T形169.關(guān)于焊縫強(qiáng)度，說(shuō)法不正確的是()。A、焊縫金屬在單位面積上所能承受的最大應(yīng)力叫焊縫強(qiáng)度B、常用金屬材料焊接結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)都采用等強(qiáng)度匹配原則C、如果焊接接頭強(qiáng)度比母材強(qiáng)度高，則會(huì)降低整個(gè)結(jié)構(gòu)的承載能力D、焊縫強(qiáng)度是評(píng)定焊縫承載能力的一項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)170.焊縫金屬在單位面積上所承受的最大()，叫焊縫強(qiáng)度。A、應(yīng)變B、應(yīng)力C、變形D、剪切力171.關(guān)于工作焊縫，下列說(shuō)法中不正確的是()。A、一般在設(shè)計(jì)時(shí)，只計(jì)算工作焊縫的強(qiáng)度B、對(duì)于雙重性焊縫，不只計(jì)算工作應(yīng)力，還要考慮聯(lián)系應(yīng)力C、工作焊縫承擔(dān)著傳遞全部載荷的作用D、工作焊縫一旦斷裂，結(jié)構(gòu)立即失效172.關(guān)于聯(lián)系焊縫說(shuō)法中不正確的是()。A、聯(lián)系焊縫與被連接的元件是并聯(lián)的B、聯(lián)系焊縫平行于受力方向C、聯(lián)系焊縫主要起元件間相互連接的作用D、聯(lián)系焊縫一旦斷裂，結(jié)構(gòu)立即失效173.對(duì)接接頭的應(yīng)力集中主要是由于()引起的。A、母材的寬度B、焊縫金屬的余高C、對(duì)口間隙D、母材的厚度174.對(duì)搭接接頭工作應(yīng)力分布的敘述，正確的是()。A、側(cè)面角焊縫的長(zhǎng)度對(duì)接頭的應(yīng)力集中無(wú)明顯影響B(tài)、改變正面角焊縫接頭的外形和尺寸，可以改變焊趾處的應(yīng)力集中程度C、正面角焊縫接頭的應(yīng)力集中比側(cè)面角焊縫接頭的應(yīng)力集中更為嚴(yán)重D、改變正面角焊縫兩個(gè)焊腳尺寸的比值，應(yīng)力集中系數(shù)不變175.對(duì)電阻焊接頭工作應(yīng)力分布的敘述，不正確的是()。A、點(diǎn)焊接頭的工作應(yīng)力分布很不均勻，應(yīng)力集中系數(shù)很高B、點(diǎn)焊接頭中焊點(diǎn)主要承受切應(yīng)力C、在多排點(diǎn)焊接頭中，拉應(yīng)力較大D、縫焊接頭的工作應(yīng)力分布要比點(diǎn)焊接頭均勻176.焊接接頭的4種基本形式不包括()。A、對(duì)接接頭B、卷邊接頭C、搭接接頭D、角接接頭177.在焊接結(jié)構(gòu)中采用最多的一種接頭形式為()接頭。A、對(duì)接B、卷邊C、角接D、搭接178.不易淬火鋼焊接接頭不包括()。A、焊縫B、熔合區(qū)C、熱影響區(qū)D、退火區(qū)179.應(yīng)力集中的程度通常用()來(lái)表示。A、最大應(yīng)力值B、最小應(yīng)力值C、平均應(yīng)力值D、應(yīng)力集中系數(shù)180.為防止和減少焊接結(jié)構(gòu)的脆性斷裂，應(yīng)盡量采用應(yīng)力集中系數(shù)小的()。A、對(duì)接接頭B、搭接接頭C、角接接頭D、端接接頭181.有關(guān)應(yīng)力集中的原因，不正確的是()。A、焊縫中的工藝缺陷B、不合理的焊縫外形C、設(shè)計(jì)不合理的焊接接頭D、母材本身的原因182.在各種形式的焊接接頭中，()能承受較高的疲勞強(qiáng)度。A、對(duì)接接頭B、T形接頭C、搭接接頭D、角接接頭183.對(duì)接接頭的()主要是由于焊縫金屬的余高引起的。A、母材的寬度B、應(yīng)力集中C、對(duì)口間隙D、母材的厚度184.一般情況下，對(duì)接接頭由余高引起的應(yīng)力集中系數(shù)不大于()。A、1B、2C、3D、4185.開(kāi)坡口并焊透的T形接頭與未開(kāi)坡口相比，其應(yīng)力集中程度()。A、高B、低C、一樣D、近似186.對(duì)焊接接頭工作應(yīng)力分布的敘述，不正確的是()。A、T形接頭應(yīng)力分布均勻B、T形接頭應(yīng)力集中小C、T形接頭焊趾處的應(yīng)力集中最小D、T形接頭焊根處的應(yīng)力集中很大187.焊接接頭抗拉強(qiáng)度的計(jì)算公式為()。A、≤ B、≤ C、≤ D、≥188.焊縫剪應(yīng)力的計(jì)算公式為()。A、 B、 C、 D、189.在焊接接頭的強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，如果力的單位是牛頓（N），面積的單位是平方毫米（mm2），則應(yīng)力的單位是（）。A、MPaB、PaC、kg/mm2 D、g/mm2190.氧乙炔噴焊是一種()過(guò)程。A、表面淬火B(yǎng)、化學(xué)滲碳滲氮C、化學(xué)熱處理D、固態(tài)金屬被液態(tài)合金所熔解而相互結(jié)合191.關(guān)于噴焊作用的說(shuō)法中不正確的是()。A、修復(fù)磨損B、連接C、裝飾D、易導(dǎo)致金屬氧化192.氧乙炔火焰噴焊的粉末中通常含有()元素，它在噴焊過(guò)程中還可還原氧化物，保護(hù)金屬不被空氣中的氧所氧化。A、FB、B、SiC、H、ND、NaF193.氧乙炔火焰噴焊的粉末中通常含有B、Si元素，它在噴焊過(guò)程中形成()熔渣，它浮于合金表面形成保護(hù)膜，保護(hù)金屬不被空氣中的氧所氧化。A、低熔點(diǎn)的BS和SiPB、高熔點(diǎn)的BCl和SiClC、低熔點(diǎn)的硼硅酸鹽類D、高熔點(diǎn)的SiO2194.國(guó)產(chǎn)氧乙炔火焰噴焊用的合金粉末主要有()四大類。A、鎳基、鈷基、鐵基、銅基B、鎳基、鈷基、鋁基、錳基C、鐵基、銅基、鋁基、錳基D、鐵基、鋁基、鈉基、鋅基195.國(guó)產(chǎn)氧乙炔火焰噴焊用的()合金粉末具有良好的耐磨、耐蝕、耐熱和抗氧化性能，應(yīng)用最多。A、鋅基B、鋁基C、鎳基D、錳基196.為了保證氧乙炔火焰噴焊的質(zhì)量，應(yīng)選擇()的合金粉末。A、熔點(diǎn)比母材高B、粉末呈球形并有合適的粒度C、延展性越大越好D、鋁基和鋅基等耐磨、耐蝕、耐熱197.噴焊自熔性合金粉末應(yīng)呈球形顆粒，具有良好的固態(tài)流動(dòng)性，一般粒度為()目。A、100～150B、150～180C、180～250D、250～300198.對(duì)于噴焊炬的基本功能，敘述不正確的是()。A、使火焰能穩(wěn)定地燃燒B、不易回火C、提供能量較小的火焰D、送粉裝置開(kāi)閉靈敏、可靠199.噴焊炬根據(jù)火焰能量的大小、用途、工藝特點(diǎn)及不同的應(yīng)用場(chǎng)合可分為三大類，不包括在其中的一項(xiàng)是()。A、由氣粉混合送絲B、由火焰外面送粉C、在火焰中心由氧流或其他氣體送粉D、預(yù)先均勻地撒在工件上200.對(duì)氧乙炔火焰噴焊用的噴焊炬的要求是()。A、與普通焊炬結(jié)構(gòu)完全一樣B、同等壓式噴焊炬C、不能用瓶裝乙炔D、火焰能率要小201.不適于用氧乙炔噴焊的金屬材料是()。A、紫銅B、18—8型不銹鋼C、鋁及鋁合金D、灰口鑄鐵202.用氧乙炔噴焊性能較好的金屬材料是()。A、球墨鑄鐵B、青銅C、鋁及鋁合金D、鎂及鎂合金203.在氧乙炔噴焊后，需要等溫退火的材料是()。A、灰口鑄鐵B、Cr含量≥11%的鉻馬氏體不銹鋼C、紫銅D、18—8型不銹鋼204.對(duì)于18—8型奧氏體不銹鋼，在氧乙炔火焰噴焊后，為了防止產(chǎn)生晶間腐蝕，要在()中作穩(wěn)定化處理。A、冷水B、自然冷卻C、鹽水D、850～900℃電爐或保護(hù)氣氛爐205.對(duì)于易淬火材料的工件，在氧乙炔火焰噴焊后，要進(jìn)行()處理。A、在鹽水中冷卻B、表面淬火C、等溫退火處理D、自然冷卻到室溫206.氧乙炔火焰噴焊有一步法和二步法兩種工藝，下列說(shuō)法中正確的是()。A、一步法工藝中噴焊層不需進(jìn)行重熔處理B、一步法所用合金粉末的顆粒粗而集中C、二步法所有工序均采用同一熱源D、二步法工藝的噴敷合金粉末與重熔工序是分開(kāi)進(jìn)行的207.采用一步噴焊法時(shí)，合金粉末顆粒應(yīng)細(xì)而分散，粒度為0.056mm（250目）的粉末占()以上。A、10%B、20%C、30%D、50%208.關(guān)于噴焊層質(zhì)量的說(shuō)法中，錯(cuò)誤的是()。A、噴焊過(guò)程中采用預(yù)保護(hù)法，可減少工件表面的氧化B、噴焊層中的缺陷不可修復(fù)C、由于噴焊層與基體材料的線膨脹系數(shù)不同，噴焊層可能發(fā)生裂紋D、基體材料的金相組織和組織分布對(duì)噴焊層也有一定的影響209.對(duì)于基體材料與母材線膨脹系數(shù)相差較大的噴焊應(yīng)采用()。A、工件的預(yù)熱和噴焊后緩冷B、加快冷卻速度C、加熱工件溫度至自熔性粉末的熔點(diǎn)D、降低基體材料的溫度210.氧乙炔火焰噴涂是將金屬粉末加熱至()狀態(tài)后，將其噴射并沉積到處理過(guò)的工件表面，從而形成牢固結(jié)合涂層的一種表面處理方法。A、熔融B、熔化或塑性C、液體D、沸騰211.噴涂涂層與基體材料結(jié)合形式中，不正確的是()。A、機(jī)械結(jié)合B、微焊接C、金屬鍵結(jié)合D、離子鍵結(jié)合212.有關(guān)噴涂特點(diǎn)的描述，不正確的是()。A、涂層耐磨性好B、設(shè)備復(fù)雜C、操作簡(jiǎn)便D、工藝靈活213.噴涂由火焰燃燒系統(tǒng)和()系統(tǒng)兩部分組成A、供氣B、供電C、粉末供給D、供水214.對(duì)噴涂槍的要求，不正確的是()。A、火焰燃燒系統(tǒng)不易回火B(yǎng)、粉末供給系統(tǒng)吸收粉末能力強(qiáng)C、送粉裝置開(kāi)關(guān)靈活D、送粉量能均勻調(diào)節(jié)215.在噴涂作業(yè)前，為防止粉末通路的堵塞，應(yīng)使用()目篩子篩送A、100B、150C、200D、300216.氧乙炔火焰噴涂前，應(yīng)該用噴焊炬對(duì)工件進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度約為()。A、1300℃B、1000℃C、800℃D、100℃217.有關(guān)氧乙炔噴涂說(shuō)法中不正確的是()。A、過(guò)渡層粉末是放熱型的B、噴涂前工件表面不需處理C、過(guò)層時(shí)采用中性焰D、工作層粉末不是放熱型的218.在氧乙炔噴涂前，對(duì)工件表面去油污后，還要進(jìn)行再加工，不能采用的是()。A、車(chē)削B、磨削C、噴砂D、鉆削219.氧乙炔噴涂用的合金粉末中，不是工作層合金粉末的是()。A、Ni80A120B、粉111C、粉112D、粉314220.氧乙炔噴涂時(shí)，過(guò)渡層采用鎳鋁包復(fù)粉時(shí)，在一定溫度下能發(fā)生反應(yīng)，反應(yīng)式正確的是()。A、Ni+Al=NiAl-Q（熱力學(xué)能）B、Ni+Al=NiAl+QC、Ni+3Al=NiAl3-QD、Ni+3Al=NiAl3+Q221.氧乙炔噴涂時(shí)，過(guò)渡層采用鎳鋁包復(fù)粉，有關(guān)這種粉末說(shuō)法不正確的是()。A、鎳鋁包復(fù)粉在一定條件下能發(fā)生放熱反應(yīng)B、粉末Ni80A120屬于鎳包鋁復(fù)合粉C、鎳包鋁復(fù)合粉的外層為鎳，芯子為鋁D、Ni90A10屬于鋁包鎳復(fù)合粉222.為減小焊接應(yīng)力，使先焊的焊縫收縮時(shí)受到的阻力比較小，應(yīng)該()。A、先焊焊件中收縮量最大的焊縫B、先焊收縮量小的焊縫C、從兩邊向中間焊D、先焊剛性大的焊縫223.焊接平面上的交叉焊縫時(shí)，應(yīng)()。A、先焊焊件收縮量最小的焊縫B、選擇剛性拘束較小的焊接順序C、增加焊件的剛度D、從兩邊向中間焊224.為了減少焊接應(yīng)力，在多塊鋼板拼接時(shí)，應(yīng)該()。A、先焊長(zhǎng)焊縫，后焊短焊縫B、從兩邊向中間焊C、先焊短焊縫，并從中間向外焊D、先焊長(zhǎng)焊縫，并從中間向外焊225.為消除焊接殘余應(yīng)力常采用整體高溫回火的方法，采用該方法時(shí)加熱溫度主要取決于()。A、構(gòu)件的大小B、焊件的材料C、加熱場(chǎng)地D、焊件的截面積226.對(duì)焊件采用()，起不到消除焊接殘余應(yīng)力的作用。A、整體淬火B(yǎng)、振動(dòng)法C、局部高溫回火D、溫差拉伸法227.對(duì)低碳鋼焊件進(jìn)行整體高溫回火消除焊接殘余應(yīng)力時(shí)，一般加熱溫度為()。A、100～200℃B、900～1050℃C、150～250℃D、600～650℃228.長(zhǎng)焊縫焊接時(shí)，()焊接方法變形最小。A、直通焊B、從中段向兩端施焊C、從中段向兩端逐步退焊D、逐步跳焊229.焊接不對(duì)稱的細(xì)長(zhǎng)桿件采用()法克服彎曲變形。A、適當(dāng)?shù)木€能量B、反變形C、剛性固定D、自重230.在焊接法蘭盤(pán)時(shí)，為減少角變形可采用()。A、散熱法B、反變形法C、剛性固定法D、自重法231.偏離于構(gòu)件截面中性軸的縱向焊縫，不但會(huì)引起構(gòu)件的縱向收縮，還會(huì)引起構(gòu)件的()。A、彎曲變形B、角變形C、扭曲變形D、波浪變形232.對(duì)接接頭橫向收縮量隨焊縫金屬截面積的增加而()。A、增加B、減小C、不變D、不規(guī)則變化233.如果焊縫角變形沿長(zhǎng)度上的分布不均勻或焊件的縱向有錯(cuò)邊，則往往會(huì)產(chǎn)生()變形。A、彎曲B、扭曲C、錯(cuò)邊D、角234.銅合金釬焊時(shí)應(yīng)采用()。A、氧化焰B、輕微氧化焰C、碳化焰D、中性焰或輕微碳化焰235.關(guān)于銅合金的釬焊的說(shuō)法，正確的是()。A、用火焰加熱釬料棒使其熔化B、釬焊加熱時(shí)間應(yīng)盡量長(zhǎng)C、零件焊后應(yīng)盡快擺動(dòng)D、由于銅的導(dǎo)熱性好，因此要用較大的焊嘴加熱236.銅合金釬焊時(shí)，涂抹釬劑后，若有地方發(fā)黑，則說(shuō)明()。A、釬劑失效B、氧化皮沒(méi)有清除C、加熱溫度低D、釬劑太多237.對(duì)大型銅合金零件進(jìn)行釬焊時(shí)，預(yù)熱溫度為()。A、100～150℃B、300～450℃C、450～600℃D、700～800℃238.鋁合金釬焊時(shí)，預(yù)熱溫度一般為()。A、200℃B、300℃C、450℃D、550℃239.鋁及鋁合金進(jìn)行火焰釬焊時(shí)，說(shuō)法正確的是()。A、工件的厚度不同時(shí)，火焰應(yīng)指向較厚的工件B、用火焰直接加熱，釬焊使其熔化C、釬劑應(yīng)提前放在工件表面上D、釬劑與水調(diào)成膏狀使用240.關(guān)于鋁及鋁合金的釬焊，說(shuō)法正確的是()。A、若熔化的釬料發(fā)粘，不潤(rùn)濕母材，則說(shuō)明母材加熱溫度不夠B、應(yīng)將母材加熱到使釬料放在母材上后，很快熔化潤(rùn)濕才行C、釬料成粉狀使用，不能用水調(diào)成膏狀使用D、釬焊時(shí)，用火焰直接加熱釬焊到熔化241.異種金屬進(jìn)行火焰釬焊時(shí)，()。A、直接釬焊時(shí)應(yīng)將熔點(diǎn)高、導(dǎo)熱性好的材料，套入另一種材料內(nèi)B、所用釬劑應(yīng)能同時(shí)清除兩種母材表面的氧化物C、火焰應(yīng)偏向?qū)嵯禂?shù)較小的零件進(jìn)行加熱D、對(duì)導(dǎo)熱系數(shù)小的零件進(jìn)行預(yù)熱242.異種金屬進(jìn)行火焰釬焊時(shí)，如采用套接，一般應(yīng)將()的材料套在內(nèi)部A、熔點(diǎn)高、導(dǎo)熱性差B、熔點(diǎn)高、導(dǎo)熱性好C、熔點(diǎn)低、導(dǎo)熱性差D、熔點(diǎn)低、導(dǎo)熱性好243.有關(guān)異種金屬火焰釬焊的描述，不正確的是()。A、異種金屬釬焊時(shí)，兩種材料的導(dǎo)熱系數(shù)是不同的B、若采用套接，一般將熔點(diǎn)高、導(dǎo)熱性好的材料套在里面C、應(yīng)將釬焊的火焰偏向?qū)崧蚀蟮牧慵﨑、若采用套接接頭，被套入的零件的線膨脹系數(shù)大于外套零件，則應(yīng)當(dāng)適當(dāng)增加其預(yù)留間隙244.關(guān)于釬焊的接頭缺陷的說(shuō)法，錯(cuò)誤的是()。A、釬焊缺陷會(huì)導(dǎo)致接頭強(qiáng)度的降低B、釬焊缺陷對(duì)接頭的氣密性、水密性無(wú)不良影響C、焊接過(guò)程的不均勻急冷易造成裂紋的產(chǎn)生D、由于釬焊過(guò)程中，母材金屬向液態(tài)釬料過(guò)渡溶解，會(huì)在焊件表面出現(xiàn)凹陷等溶蝕缺陷245.關(guān)于釬縫成形不良的描述中，不正確的是()。A、釬料漫流性不好B、釬劑數(shù)量不足C、焊件加熱不均勻D、釬劑密度太大246.有關(guān)釬焊過(guò)程中裂紋的產(chǎn)生原因，描述不正確的是()。A、釬料凝固時(shí)，零件移動(dòng)B、釬料結(jié)晶間隔大C、釬料與母材金屬的熱膨脹系數(shù)相差較大D、釬劑數(shù)量不足247.異種金屬焊接時(shí)，當(dāng)被焊金屬的電磁性能相差很大時(shí)，焊縫()。A、成形不良B、夾渣增多C、力學(xué)性能變差D、外觀缺陷明顯248.當(dāng)兩種被焊金屬的導(dǎo)熱性能和比熱容不同時(shí)，會(huì)改變焊接時(shí)的()的分布。A、化學(xué)成分B、溫度場(chǎng)C、電流D、電壓249.當(dāng)兩種被焊金屬的線膨脹系數(shù)相差很大時(shí)，焊接過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生很大的()。A、氣孔B、裂紋C、熱應(yīng)力D、夾渣250.異種金屬焊接應(yīng)用較多的是()方法。A、熔焊B、壓焊C、釬焊D、擴(kuò)散焊251.在常用的異種鋼焊接方法中，勞動(dòng)條件較好的是()。A、焊條電弧焊B、氣體保護(hù)焊C、埋弧焊D、氣焊252.異種鋼焊接時(shí)，選擇工藝參數(shù)主要考慮的原則是()。A、減小熔合比B、增大熔合比C、焊接效率高D、焊接成本低253.低碳鋼與普通低合金鋼焊接時(shí)，要求焊縫金屬的()。A、強(qiáng)度不低于低碳鋼，塑性和韌性不低于普通低合金鋼B、強(qiáng)度低于低碳鋼，塑性和韌性低于普通低合金鋼C、強(qiáng)度低于低碳鋼，塑性和韌性不低于普通低合金鋼D、強(qiáng)度大于低碳鋼，塑性和韌性低于普通低合金鋼254.低碳鋼與普通低合金鋼焊接時(shí)，焊接材料選擇的原則是()。A、強(qiáng)度低于低碳鋼B、塑性高于普通低合金鋼C、韌性不低于被焊鋼種的最低值D、強(qiáng)度、塑性和韌性均不低于被焊鋼種的最低值255.珠光體耐熱鋼與低碳鋼焊接時(shí)，采用低碳鋼焊接材料，焊后經(jīng)過(guò)熱處理，焊接接頭具有較高的()。A、沖擊韌性B、強(qiáng)度C、硬度D、耐腐蝕性256.奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，采用最多的焊接方法是()。A、焊條電弧焊B、CO2氣體保護(hù)焊C、鎢極氬弧焊D、氣焊257.奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)應(yīng)選擇()型的焊接材料。A、珠光體耐熱鋼B、含Ni量小于12%的奧氏體不銹鋼C、含Ni量大于12%的奧氏體不銹鋼D、低碳鋼258.奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，熔合比()。A、應(yīng)適當(dāng)增大B、不影響焊接質(zhì)量C、應(yīng)盡量小D、應(yīng)盡量大259.不能用火焰矯正方法矯正焊接變形的材料是()。A、低碳鋼B、15MnTiC、16MnD、不銹鋼260.能用火焰矯正方法矯正焊接變形的材料是()。A、高碳鋼B、1Cr18Ni9TiC、15MnTiD、馬氏體不銹鋼261.對(duì)焊接結(jié)構(gòu)的焊接變形進(jìn)行火焰矯正時(shí)，首要的是定出正確的()，否則不但不能矯正變形，還可能會(huì)加大原來(lái)的變形。A、加熱位置B、矯正場(chǎng)地C、變形量D、加熱時(shí)間262.對(duì)于利用火焰加熱后性能有所下降的材料，如()，其變形不能采用火焰矯正。A、低碳鋼B、不銹鋼C、16MnD、15MnTi263.對(duì)焊接變形進(jìn)行火焰矯正時(shí)，應(yīng)對(duì)變形量進(jìn)行檢測(cè)，對(duì)彎曲變形一般可用()來(lái)進(jìn)行檢測(cè)。A、圓規(guī)B、量角器C、拉鋼絲D、直規(guī)264.T形梁焊接發(fā)生了彎曲變形和角變形時(shí)，應(yīng)該()。A、先矯正彎曲變形B、先矯正角變形C、同時(shí)矯正兩種變形D、彎曲變形、角變形循環(huán)矯正265.對(duì)扭曲變形中變形量的測(cè)量，一般將構(gòu)件放在平臺(tái)上進(jìn)行，利用()進(jìn)行檢測(cè)。A、圓規(guī)B、量角器C、直規(guī)D、直角尺266.火焰矯正焊接變形時(shí)，可采用線狀加熱方式加熱，不屬于線狀加熱方式的是()。A、直線加熱B、三角形加熱C、鏈狀加熱D、帶狀加熱267.對(duì)于焊件變形的火焰矯正，下列說(shuō)法中不正確的是()。A、確定正確的加熱位置是關(guān)鍵B、16Mn鋼可用火焰矯正C、加熱方式主要有點(diǎn)狀、線狀、三角形加熱D、火焰矯正時(shí)不能加外力268.利用火焰矯正焊接變形時(shí)，可采用點(diǎn)狀加熱方式加熱矯正，有關(guān)點(diǎn)狀加熱，以下說(shuō)法中不正確的是()。A、矯正薄鋼板時(shí)，常采用梅花式點(diǎn)狀加熱B、適用于板厚在8mm以上的鋼板C、可加熱一點(diǎn)或數(shù)點(diǎn)D、加熱完每一點(diǎn)后，可立即用木錘敲打加熱點(diǎn)269.采用三角形加熱法進(jìn)行火焰矯正焊接變形時(shí)，下列說(shuō)法中不正確的是()。A、加熱區(qū)為三角形B、多用于矯正彎曲變形C、加熱面積大，但收縮量很小D、可用兩個(gè)或多個(gè)焊炬同時(shí)加熱270.對(duì)加熱厚度超過(guò)5mm的焊件進(jìn)行火焰矯正時(shí)，最好采用()。A、碳化焰B、強(qiáng)氧化焰C、中性焰D、弱氧化焰271.在對(duì)焊件進(jìn)行水火矯正焊接變形時(shí)，下列說(shuō)法中不正確的是()。A、淬火傾向大的鋼材不能用此方法B、加熱溫度應(yīng)很高C、厚度超過(guò)8mm的重要結(jié)構(gòu)不能用此方法D、加熱溫度在200~300℃時(shí)，鋼材產(chǎn)生藍(lán)脆性272.對(duì)焊接變形進(jìn)行火焰矯正時(shí)，加熱溫度主要取決于()。A、材料的機(jī)械性能B、矯正場(chǎng)地C、矯正時(shí)間D、構(gòu)件的變形和截面積的大小273.不符合優(yōu)質(zhì)工程標(biāo)準(zhǔn)的是()。A、提前完工B、施工場(chǎng)地整潔C、發(fā)生傷亡事故D、節(jié)約原材料274.焊接生產(chǎn)中，搞好班組設(shè)備管理應(yīng)()。A、使用無(wú)效設(shè)備B、不遵守工藝規(guī)程C、嚴(yán)禁無(wú)證人員使用電氣焊設(shè)備D、將廢棄物隨地丟放275.為了搞好班組工藝管理所采取的做法中不正確的是()。A、定期進(jìn)行工序質(zhì)量分析B、涂改焊接工藝卡C、認(rèn)真分析工藝技術(shù)文件D、按工藝技術(shù)文件施工276.進(jìn)行管對(duì)接考試時(shí)，一般要求錯(cuò)邊量不超過(guò)壁厚的()。A、10%B、20%C、30%D、40%277.焊工獲得1項(xiàng)ASME合格證，如()個(gè)月停焊即自動(dòng)失去資格。A、1B、3C、6D、12278.論文寫(xiě)作時(shí)，論述中的確定性意見(jiàn)及支持意見(jiàn)的理由稱()。A、論據(jù)B、論證C、論點(diǎn)