頁目錄HYPERLINK平面圖圖HYPERLINK"file:///D:\\PINMINGCSC2015OutPut板模板盤扣式縱向剖面圖.dwg"板模板盤扣式縱向向剖面圖.ddwg"縱縱向剖面圖HYPERLINK"file:///D:\\PINMINGCSC2015OutPut板模板盤扣式橫向剖面圖.dwg"板模板盤扣式橫向向剖面圖.ddwg"橫橫向剖面圖四、面板驗算面板類型塑料模板厚度t(mm)15抗彎強度設計值ff(N/mmm2)16.83彈性模量E(N//mm2)9000計算方式簡支梁按簡支梁，取1mm單位寬度計計算。計算簡簡圖如下：W=btt2/6＝1000××152/6＝375000mm3I=btt3/12＝1000××153/12＝2812550mm4承載能力極限狀態態q1=γγGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..1)+1..4×1×33=7.3332kN/mmq1靜==γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..1)=3..132kNN/m正常使用極限狀態態q=γGGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×11×(0.11+(24++1.1)×0.1))+1×1××3=5.661kN/mm1、強度驗算算Mmaxx=0.1225q1l2=0.1225×7.3332×0..42=0.1447kN·mmσ=Mmax/W==0.1477×106/375000=3.992N/mmm2≤[f]=116.83NN/mm2滿足要求！2、撓度驗算算νmaxx＝5ql4/(3844EI)=55×5.611×40044/(3844×90000×2812250)=00.739mmmνmaxx=0.7339mm≤min{4400/1550，10}=22.667mmm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質及類型矩形鋼管截面類型□60×40×4截面慣性矩I(ccm4)30.99截面抵抗矩W(ccm3)10.33抗彎強度設計值ff(N/mmm2)205彈性模量E(N//mm2)206000計算方式二等跨梁承載能力極限狀態態q1=γγGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.22×0.4××(0.3++(24+11.1)××0.1)++1.4×00.4×3==3.0299kN/m正常使用極限狀態態q=γGGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×00.4×(00.3+(224+1.11)×0..1)+1××0.4×33=2.3224kN/mm按二等跨梁連續梁梁計算，又因因小梁較大懸懸挑長度為1150mm，因因此需進行最最不利組合，計計算簡圖如下下：1、強度驗算算σ=Mmax/W==0.5288×106/103330=51..113N//mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求！2、抗剪驗算算Vmaxx＝2.23kkNVmaxx/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.223×10000×[400×602-(40--8)×5222]/(8××3099000×8)＝＝6.4622N/mm22≤[τ]=1255N/mm22滿足要求！3、撓度驗算算νmaxx=0.3887mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]=88mm滿足要求！4、支座反力力承載能力極限狀態態R1=11.861kkNR2=44.46kNNR3=11.861kkN正常使用極限狀態態R1ˊ==1.4255kNR2ˊ==3.4155kNR3ˊ==1.4255kN六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管截面類型Φ48×2.75截面慣性矩I(ccm4)10.04截面抵抗矩W(ccm3)4.18抗彎強度設計值ff(N/mmm2)205彈性模量E(N//mm2)206000抗剪強度設計值ffv(N/mmm2)125計算方式四等跨梁取上面計算中的小小梁最大支座座反力承載能力極限狀態態R=maax[R1,R2,R3]/2=mmax[1..861,44.46,11.861]]/2=2..23kN正常使用極限狀態態Rˊ=mmax[R11ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=mmax[1..425,33.415,,1.4255]/2=11.70755kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算算σ=Mmax/W==0.7811×106/41800=186..842N//mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求！2、抗剪驗算算Vmaxx＝3.6244kN2Vmaax/A=22×3.6224×10000/3911＝18.5337N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22滿足要求！3、撓度驗算算νmaxx=1.7556mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]==8mm滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型(mm))Φ48×2.75回轉半徑i(mmm)16抗壓強度設計值[[f](N//mm2)200立柱截面面積(mmm2)391立柱截面抵抗矩((cm3)4.18支架立桿計算長度度修正系數ηη1.2懸臂端計算長度折折減系數k0.71、長細比驗驗算l01==hˊ+2ka==1000++2×0.77×150==1210mmml02==ηh=1.22×18000=21600mm取兩值中的大值ll0=21600mmλ=l00/i=21160/166=135≤[λ]=1500長細比滿足要求??！2、立柱穩定定性驗算不考慮風荷載頂部立桿段：λλ1=l01/i=11210/116=75..625查表得，φ=0..672N1=[γG(G1k+(G2k++G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.1)++1.4×33]×1.22×1.2==11.2449kNf=N1/(φ11A)＝11.2449×1033/(0.6672×3991)=422.812NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！非頂部立桿段：λλ2=l02/i=22160/116=1355查表得，φ=0..28N2=[γG(G1kk+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.1))+1.4××3]×1..2×1.22=12.22kNf=N22/(φ2A)＝12.2××103/(0.228×3911)=1111.436NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！考慮風荷載Mw=ψψc×γQωklah2/10=00.9×1..4×0.2225×1..2×1.882/10=00.11kNN·m頂部立桿段：N1w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.1)++0.9×11.4×3]]×1.2××1.2+00.11/11.2=100.736kkNf=N1w/(φφ1A)+Mw/W=100.736××103/(0.6672×3991)+0..11×1006/41800=67.1176N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！非頂部立桿段：N2w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.1))+0.9××1.4×33]×1.22×1.2++0.11//1.2=111.6877kNf=N2w/(φφ2A)+Mw/W=111.687××103/(0.228×3911)+0.111×1066/41800=133..066N//mm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！八、可調托座驗算算可調托座內主梁根根數2可調托承載力容許許值[N]((kN)40按上節計算可知，可可調托座受力力N=111.2499kN≤[N]=440kN滿足要求！九、抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾傾覆力矩主要要由風荷載產產生，抗傾覆覆力矩主要由由模板及支架架自重產生MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLLah1)=0.99×1.4××(0.2225×6.66×2.9××6+0.555×6.66×4)=550.8522kN.mMR=γGG1kLaLb2//2=1.335×1.005×6.66×3.622/2=600.624kkN.mMT=550.8522kN.m≤MR=60.6624kN..m滿足要求！混凝土澆筑時，傾傾覆力矩主要要由泵送、傾傾倒混凝土等等因素產生的的水平荷載產產生，抗傾覆覆力矩主要由由鋼筋、混凝凝土、模板及及支架自重產產生MT=ψψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.99×1.4××(0.255×6.6××2.9+00.55×66.6×4))=24.3324kN..mMR=γG[G1k+(G22k+G3k)h0]LaLb2/2=1..35×[11.05+((24+1..1)×0..1]×6..6×3.662/2=2005.5433kN.mMT=224.3244kN.m≤MR=205..543kNN.m滿足要求！十、立桿支承面承承載力驗算支撐層樓板厚度hh(mm)100混凝土強度等級C30立桿底座長a(mmm)200立桿底座寬b(mmm)100F1=NN=11.6687kN1、受沖切切承載力計算算根據《混凝土結構構設計規范》GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft++0.25σσpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或或集中反力設設計值βh截面高度影響系數數：當h≤800mmm時，取βh=1.0；當當h≥2000mmm時，取βh=0.9；中中間線性插入入取用。ft混凝土軸心抗拉強強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個個方向混凝土土有效預壓應應力按長度的的加權平均值值，其值控制制在1.0--3.5N//㎜2范圍內um臨界截面周長：距距離局部荷載載或集中反力力作用面積周周邊h0//2處板垂直直截面的最不不利周長。h0截面有效高度，取取兩個配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷載或集中反反力作用面積積形狀的影響響系數η2臨界截面周長與板板截面有效高高度之比的影影響系數βs局部荷載或集中反反力作用面積積為矩形時的的長邊與短邊邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影影響系數：對對中柱，取aas=40，對邊邊柱，取as=30：對角角柱，取as=20說明在本工程計算中為為了安全和簡簡化計算起見見，不考慮上上式中σpc,m之值，將將其取為0，作為板承承載能力安全全儲備?？傻茫害耯=1，ft=1.433N/mm22，η=1，h0=h-200=80mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=9220mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×1..43+0..25×0))×1×9220×80//1000==73.6774kN≥F1=11.6687kN滿足要求！2、局部受受壓承載力計計算根據《混凝土結構構設計規范》GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受壓面上作用用的局部荷載載或局部壓力力設計值fc混凝土軸心抗壓強強度設計值；；可按本規范范表4.1..4-1取值βc混凝土強度影響系系數，按本規規范第6.33.1條的規規定取用βl混凝土局部受壓時時的強度提高高系數Aln混凝土局部受壓凈凈面積βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受壓面面積Ab局部受壓的計算底底面積，按本本規范第6..6.2條確確定可得：fc=144.3N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(4400)×((300)//(200××100)]]1/2=2..449，Aln=ab==200000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×22.449××14.3××200000/10000=945..748kNN≥F1=11.6687kN滿足要求！梁模板（碗扣式）計計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱KL9(1)新澆混凝土梁計算算跨度(m)2.3混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)200×400新澆混凝土結構層層高(m)2.9梁側樓板厚度(mmm)100二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時QQ1k(kN/m2)1對水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.3非自定義:0.1156風壓高度變化系數數μz0.65風荷載體型系數μμs0.8三、模板體系設計計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁板板立柱不共用用A梁跨度方向立柱間間距la(mm)1200梁底兩側立柱間距距lb(mm)1200步距h(mm)1800立桿伸出頂層水平平桿長度a((mm)200斜桿或剪刀撐設置置剪刀撐符合《規范范》JGJ1166-20008設置要要求新澆混凝土樓板立立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)1200、12000混凝土梁居梁底兩兩側立柱中的的位置居中梁底左側立柱距梁梁中心線距離離(mm)600板底左側立柱距梁梁中心線距離離s1(mm)600板底右側立柱距梁梁中心線距離離s2(mm)600梁底增加立柱根數數2梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁寬均均分梁底增加立柱依次次距梁底左側側立柱距離((mm)567,633梁底支撐小梁根數數2梁底支撐小梁最大大懸挑長度((mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：HYPERLINK"file:///D:\\PINMINGCSC2015OutPut梁模板(碗扣式)_平面圖.dwg"梁模板(碗扣式))_平面圖.dwwg"平面面圖HYPERLINK"file:///D:\\PINMINGCSC2015OutPut梁模板(碗扣式)_立面圖.dwg"梁模板(碗扣式))_立面圖.dwwg"立面面圖四、面板驗算面板類型塑料模板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)15面板彈性模量E((N/mm22)9000取單位寬度10000mm，按按簡支梁計算算，計算簡圖圖如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝γγ0×max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×0.4))+1.4××2，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.4)+11.4×0..7×2]××1＝14.2779kN/mmq2＝[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝[0.1++(24+11.5)×00.4]×11＝10.3kkN/m1、強度驗驗算Mmaxx＝0.1255q1l2＝0.1255×14.2279×0..22＝0.0711kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0711×106/375000＝1.9044N/mm22≤[f]＝15N/mmm2滿足要求！2、撓度驗驗算νmaxx＝5q2L4/(3844EI)=55×10.33×20044/(3844×90000×2812250)＝0.0855mm≤[ν]＝l/2500＝200/2250＝0.8mmm滿足要求！3、支座反反力計算設計值(承載能力力極限狀態))R1=RR2=0.5qq1l=0.55×14.2279×0..2＝1.4288kN標準值(正常使用用極限狀態))R1'=R2'=0.55q2l=0.55×10.33×0.2＝＝1.03kkN五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁材料規格(mmm)□60×40×4小梁抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)205小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125小梁彈性模量E((N/mm22)206000小梁截面抵抗矩WW(cm3)10.33小梁截面慣性矩II(cm4)30.99驗算方式三等跨連續梁為簡化計算，按三三等跨連續梁梁和懸臂梁分分別計算，如如下圖：q1＝11.428++0.9×11.35×[[(0.3--0.1)××0.2/22+0.5××(0.4--0.1)]]+0.9××max[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.11)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.1)+11.4×0..7×2]××max[00.6-0..2/2，0.6-00.2/2]]/2×1==3.0777kN/mq2＝11.03+((0.3-00.1)×00.2/2++0.5×((0.4-00.1)+((0.5+((24+1..1)×0..1)×maax[0.66-0.2//2，0.6-00.2/2]]/2×1＝＝1.9533kN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[00.1q1l12，0.5q1l22]＝max[00.1×3..077×11.22，0.5×33.077××0.12]＝0.4433kN·mσ＝Mmmax/W＝0.4433×106/103330＝42.8995N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[00.6q1l1，q1l2]＝max[00.6×3..077×11.2，3.0777×0.1]]＝2.2166kNτmaxx＝Vmax/(88Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.2216×10000×[440×6022-(40--8)×5222]/(8××3099000×8)＝＝6.42NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求！3、撓度驗驗算ν1＝00.677qq2l14/(1000EI)＝0.6777×1.9553×120004/(1000×2060000×3009900))＝0.4299mm≤[ν]＝l1/250＝1200//250＝4.8mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝1.9533×10044/(8×22060000×3099900)＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×1000/250＝＝0.8mmm滿足要求！4、支座反反力計算梁頭處(即梁底支支撐主梁懸挑挑段根部)承載能力極限狀態態Rmaxx＝max[11.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[11.1×3..077×11.2，0.4×33.077××1.2+33.077××0.1]＝＝4.0622kN同理可得，梁底支支撐小梁所受受最大支座反反力依次為RR1＝R2＝4.0622kN正常使用極限狀態態R'maax＝max[11.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[11.1×1..953×11.2，0.4×11.953××1.2+11.953××0.1]＝＝2.5777kN同理可得，梁底支支撐小梁所受受最大支座反反力依次為RR'1＝R'2＝2.5777kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mmm)Φ48×2.75可調托座內主梁根根數2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)205主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)10.04主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.18主梁自重忽略不計計，因主梁22根合并，則則抗彎、抗剪剪、撓度驗算算荷載值取半半，計算簡圖圖如下：1、抗彎驗驗算主梁彎矩圖(kNN·m)σ＝Mmmax/W＝0.0966×106/41800＝22.977N/mm22≤[f]=2205N/mmm2滿足要求！2、抗剪驗驗算主梁剪力圖(kNN)Vmaxx＝1.9611kNτmaxx＝2Vmax/A==2×1.9961×10000/3991＝10.0229N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求！3、撓度驗驗算主梁變形圖(mmm)νmaxx＝0.0233mm≤[ν]＝l/2500＝567/2250＝2.2688mm滿足要求！4、支座反反力計算承載能力極限狀態態支座反力依次為RR1=0.1441kN，R2=3.9221kN，R3=3.9221kN，R4=0.1441kN七、可調托座驗算算荷載傳遞至立桿方方式可調托座可調托座內主梁根根數2可調托座承載力容容許值[N]](kN)30可