一、C60高強砼：1、梁、柱、墻標號不一致時澆筑方法:置設置固定的篩網（5×5）,級砼。40C40梁、板梁、板柱頭施工縫加強養護、并進行鑿毛處理臨時支檔側模、先澆60，后澆梁板砼2、高強C60砼的配比要求：高強砼是通過摻入高效減水劑等化學外加劑和優質礦物摻合料,采用低水膠比配制而成，微觀結構致密，抗滲性好、體積穩定，對水灰比及各種材料要求嚴格：⑴、低水膠比：水膠比宜控制在0.35~0。38⑵、水泥：宜選用PO425高(35002/g0.0802﹪;水泥用量不大于450/m3550/m3。0.8﹪～1。2﹪⑷、摻入含碳量低（2﹪10m5﹪，面積大于水泥）30﹪。⑸、宜選用細度模數為2.6~3.0的中粗沙、含泥量不超過2﹪，泥塊含量不大于0。5﹪，砂率宜為35﹪~40﹪[610～20255﹪～7﹪，8﹪,0.8﹪0.2﹪3、高強砼防裂措施：高強砼由于膠凝材料含量大，水膠比低，塑性收縮和自縮是裂縫產生的主要原因：⑴、澆筑過成盡早安排多道抹面，最好在30min內抹光.⑵、要十分注重和加強早期養護，澆筑后立即用塑料薄膜覆蓋。覆蓋時，使薄膜緊貼砼表面，初凝后掀開塑料薄膜，用木抹子搓平表面,至少搓兩遍。搓完后繼續覆蓋，待終凝后立即澆水養護.⑶、對樓板等水平構件,可采用覆蓋草簾或麻袋濕養護，也可蓄水養護；對墻、膜內包裹物潮濕。7d，14d二、基礎承臺大體積砼控制措施：2。00m,C40積砼內聚集的水泥水化熱升溫很高，容易因內外溫差過大產生溫度裂縫,從而影工控制的重點，應從以下幾方面加以控制：1、混凝土配合比控制：①采用中低發熱量的PO32.5硅酸鹽水泥中等粒度；②使用大摻量Ⅰ級粉煤灰，取代量約占水泥量20%。③采用微膨脹－減水－緩凝EA-2型復合外加劑,摻加水泥量8～10％；④坍落度：160~180mm。⑤混凝土的初凝時間2、混凝土澆筑與抹面：⑴、在承臺處采用“薄層澆筑，循序推進，逐層到頂"的方法進行澆搗.每層混50cmZH—501.8mm，200Hz.保證混凝土密實。承臺混凝土澆筑前用木抹子抹平，壓實,以閉合收水裂縫，在初凝后終凝前，應再用木抹子搓一遍，以解決初凝后出現的細微裂縫。3、砼養護：3坑側面的回填土，以防止長期暴露。4、溫度檢測：⑴、測溫布設：對砼內溫度情況進行監測，控制砼表面與內部的溫度差不超過中部、上部部長三個測溫點.測量時，用熱電阻傳感器或用砼溫度測定記錄儀進行施工全過程的跟蹤和監測，以便隨時采取措施，保證工程質量。⑵、測溫要求：①、指定專人負責大體積混凝土澆筑后的養護、測溫工作,發現控制溫差值超過指標,及時反饋到項目技術部，并采取措施,降低混凝土溫升和溫降的梯度，降低混凝土中心溫度和表面混凝土溫度差，降低混凝土表面溫度和大氣環境溫度差。724148152520℃8℃～18℃時,拆除養護措施.三、厚大墻體模板的加固措施：1、地下室墻體采用G-70中型組合鋼模,其加固措施如下圖示:模板采用600mm寬系列與100㎜寬打眼模板配合使用，次龍骨采用φ48×3。5但鋼管水平布置，間距500mm；主龍骨采用φ48×3.5雙鋼管，豎向設置,間距700mm；采用φ14對拉螺栓，間距500mm×700mm2、模板加固：墻模采用G—70中型組合鋼模，加固的重點在于：⑴、主、次龍骨、對拉螺栓的設置要通過設計計算確定。設置間距。⑶、保證主、次龍骨的設置間距不超過設計標準值。⑷、模板拼接接縫處的“U”形卡（或楔形銷)要滿布，不可間斷卡接。3、加固細部處理：模板亦可采用相同或不同寬度系列，不設打眼模板,其對拉加固如下圖示：陰角模(b)角模(鋼）用法(a)90°轉角處（b）丁字轉角處陰角模陰角模連接角鋼 穿墻扁拉桿 穿陰角模陰角模墻扁拉桿(a) (b)角模用法(a)90°轉角處（b）4、模板設計計算:4。1、墻模板基本參數墻模面板采用G-70組合鋼模內楞采用圓鋼管48×3。5，每道1根鋼管，間距700mm.外楞采用圓鋼管48×3。5，每道2根鋼管,間距500mm.穿墻螺栓水平距離700mm，穿墻螺栓豎向距離500mm，直徑14mm。墻模板組裝示意圖4。2、墻模板荷載標準值計算考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力為下兩式中的較小值：F0.22

tc 1

F hVcV其中 -—混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，由于高強砼初凝時間較短取3。000h；V——混凝土的澆筑速度,取2.500m/h；1—-1.200;H—-1—-1.200;2-—混凝土坍落度影響修正系數，取1.150.根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=34。560kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=34。560kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4.000kN/m2-—混凝土坍落度影響修正系數，取1.150.4。3、墻模板內外楞的計算,48×3。5的三跨連續梁計算.IW分別為：W=5。08cm3；I=12.19cm4；32.95kN/mA32.95kN/mAB500 500 500內楞計算簡圖①、內楞抗彎強度計算f=M/W<［f］其中f內楞抗彎強度計算值（N/mm2；M內楞的最大彎距(N.m；W-—內楞的凈截面抵抗矩；[f］——內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。M=ql2/10其中q=(1.2×34。56+1.4×4.00）×0。70=32。95kN/m；l——內楞計算跨度（外楞間距）,l=500mm;內楞抗彎強度設計值［f]=205。000N/mm2;162.158N/mm2；內楞的抗彎強度驗算<[，滿足要求！②、內楞的撓度計算v= 0.677ql4/100EI〈[v］l/400其中E-—內楞的彈性模量,E=210000。00N/mm2；內楞的最大允許撓度值，[v］=1.250mm；內楞的最大撓度計算值，v=0.400mm；內楞的撓度驗算v<[v],滿足要求！IW分別為:W=5.08cm3； I=12.19cm4；AB700 700 70016.48kN16.48k16.48kNAB700 700 70016.48kN外楞計算簡圖①、外楞抗彎強度計算f=M/W〈［f］M=0.175Pl其中P=(1。2×34。56+1.4×4。00)×0.70×0.50=16.48kN；l—-外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距)，l=700mm；外楞抗彎強度設計值[f]=205。000N/mm2;經計算得到，外楞的抗彎強度計算值198。643N/mm2;外楞的抗彎強度驗算〈[f］,滿足要求！②、外楞的撓度計算v= 1。146Pl3/100EI〈[v］=l/400其中E——外楞的彈性模量,E=210000。00N/mm2；外楞的最大允許撓度值,[v]=1.750mm；外楞的最大撓度計算值，v=0。929mm；外楞的撓度驗算v〈[v]，滿足要求!4.4、穿墻螺栓的計算計算公式：N〈[N]fA其中N-—穿墻螺栓所受的拉力；A——穿墻螺栓有效面積(mm2)；f——穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿墻螺栓的直徑:14mm;有效直徑：12mm有效面積：A=105.000mm2；最大容許拉力值：[N]=17。850kN穿墻螺栓所受的最大拉力:N=12.096kN。強度驗算滿足要求!四、后澆帶施工：1、本工程后澆帶施工的構造措施。雙層雙向鋼筋,后澆帶位置的鋼筋密集,且須設止水鋼板（或止水帶）澆帶的處理比較復雜。60cm、40cmC40、P860cmC60、P815cm、25cmC40、P873m，條曲折貫通的后澆帶；橫向寬約57m,沿橫向設置了一條曲折貫通的后澆帶。后800mm。2、后澆帶施工應注意的問題：實,達不到設計強度等級。地下室底板還易產生滲水現象。踩彎鋼筋、鋼筋雜亂、建筑垃圾較多，不易清理的現象。⑶、后澆帶澆注混凝土前必須將整個截面按照施工縫的要求進行處理,清除雜物、水泥薄膜、表面松動的砂石和軟弱混凝土層,并將兩側混凝土鑿毛，24隨拌隨澆,嚴重影響了工程質量現象地發生。⑸、后澆帶跨內的梁、板在后澆帶混凝土澆注前，兩側結構長期處于懸臂受力狀態，施工期間,本跨內的模板和支撐不能拆除，必須待后澆混凝土強度達到設計強度值的75％以上后，方可按由上向下順序拆除。杜絕提前拆除后澆帶跨內的模板和支撐，造成板邊開裂，使結構承載能力下降。［6]、因后澆帶砼一次澆筑量小而采用現場攪拌砼時，砼應采用提高一個強度等級、早強、補償收縮的混凝土。施工前單獨申請混凝土配合比，施工中提前做好水泥、砂、石和外加劑及摻合料的進場檢驗和試驗工作,及時申請混凝土配合比.澆筑時認真計量,在混凝土澆筑時按規定留置標養試件和同條件養護試件,用以檢驗和證明后澆帶混凝土的強度.混凝土澆筑后應重視其養護工作以提高混凝土的密實度和抗滲性.3、后澆帶施工的技術措施：⑴、底板后澆帶構造措施①、底板后澆帶摸板支撐：底板厚度為Ф18后澆帶設置鋼網作側模支護，綁扎在鋼筋骨架上.豎向立筋采用Ф18＠600。為模板位置和幾何尺寸的準確。筏板鋼筋網片筏板鋼筋網片1筏板鋼筋網片筏板鋼筋網片2 后 2澆帶1 ?18鋼筋@800，與垂直于后澆1 8@80焊接帶方向的筏板上下網片筋綁扎止水帶Ф18?18鋼筋5厚小目鋼板網，用扎1--1剖面 絲與網片鋼筋繞綁5厚小目鋼板網，用扎絲與網片鋼筋繞綁1--1剖面1筏板鋼筋網片

?18鋼筋@800，與垂直于后澆帶方向的筏板上下網片筋焊接筏板鋼筋筏板鋼筋對撐桿止水帶Ф18網片骨架鋼筋5厚小目鋼板網，用扎絲與網片鋼筋繞綁2--2剖面120mm60mm⑵、混凝土墻的后澆帶的構造處理：地狹小,必須回填土方、