課程設計計劃任務 船型、用途與航 規范與............................................................................................................................載重量與艙 船舶主尺度的限 航速與續航 總體的其他性 貨艙與貨口 船員................................................................................................................................主、輔機及輔鍋 其他設 新船主要要素的初步確 主尺度的估 排水量△估 船長 船寬 吃水 型深 排水量的確 綜 重量校 船體鋼料重量WH估算 船體舾裝重量WO估算 機電設備重量WM估算 新船重量校核 載重量估算 總布置和艙容校 總布置情況的初步設 所需艙容估 艙容布置的構 艙容布 調整后的各艙室容 燃油艙布 壓載水艙布 淡水艙和滑油 貨艙容積校 主要性能計 初穩性計 橫搖周期計 最小干舷計 基本干 L>100m的B型船舶干舷修正 方形系數對干舷的修正 型深對干舷的修正 有效上層建筑和凸形甲板對基本干舷的修 舷弧對基本干舷的修 阻力性 航速估 靜水力性能計 重心和浮態計 重心位 滿載出港重心位 滿載到 空載出 空載到 浮態計 課程設計計劃任務船型、用設計應滿足下列規范和載重量與船舶主尺7.5229m，型寬和滿載吃水盡可能7.5航速與續CSR15%時，服務航速14.5kn；續航力24000總體的其載重線：本船應滿際載重線公約關于“B—60”船的有關要求行安全的“駕駛室可視范圍”貨艙與貨7個。貨艙和貨艙口的設置應考慮盡可能有利于提高貨物的裝本船為28人，其中船員11人，普通船員15人，其他2人（船1人主、輔機其他設本船舾裝設備和其他機電設備按規范、和一般常規要求配備新船主要要素的初步確主尺度的

DW

△式中：DW統計公式：按散貨船載重量系數統計公式來算《船舶設計原理》P71

DW0

則新船初估排水量為：90000/0.8632=104267.84船長船寬吃水從航速考慮，方形系數可以用公式CBC其中：Fn為數，表達式為：CBd??吃水可依據母型船排水量估算：d=d0??0

型深依據母型船換算公式估算，從吃水和干舷的角度進行考慮：D=△=1.025*1.006*230.95*34.26*21*0.855=105334.4綜總長 239垂線間長 型寬 34.26

d=21排水量105334.490000重量校船體鋼料重量WH估算WHCH1L(BWHCH212353.29t。船體舾裝重量WO估算

1096.98t。機電設備重量WM估算C采用系數法 可知，母型船系數C=622.15PC

型最大持續功率轉速耗油率重量7S50MC-WM

(P/0.7355)0995.28t. 計算排水量 計算載重量與初估的設計排水量有一定差別105334.4-重量按照平均每人65kg。本船船員28人，則可以估算如下：與行李重量=65×28=1.82t新船設計續航力為24000mlie，服務航速為14.5kn，則自持力為69d。本船設計為無限200kg計算，則估算重量如下：=4.5×28×69200×28×69386.211WFg1

Ptk其中：tR/VS24000/14.51655.2g01.15×174備品重量=0.008×14996.75=120t85452t總布置和總布置情況的初步750mm800mm870mm。#0肋位設置在舵桿中心269檔肋位。為#0~#269。貨艙部分考慮到母型船的貨艙雙層底的高度為1710mm，且不小于規定的最小雙層底高1800mm。參考母型船，設置尾部~#7肋位之間為尾尖艙。肋位~艙長度比母型船多一個肋距，參照母型船，即選取#11~#37#37~#257為貨艙段VCWCC/積載因數μC0.015LBP。I/D（螺旋槳軸線至水線距離/螺旋槳直徑）60%，船舶尾傾應不超0.015LBP0.03LBP8m兩者中之小者。本船螺旋槳槳直徑先取0.015LBP的要求 CBB(B

Vi

i392.09m3小于母型船提供的459.64m3，所以淡水艙可以直接沿用母型船的設計。艙容布調整后的各艙室容1.3m處增設一道內舷側后，頂邊艙的的艙容有所減少。由于型深比體積體積縱向中心坐標NO.1頂邊艙NO.1頂邊艙NO.2頂邊艙NO.2頂邊艙NO.3頂邊艙NO.3頂邊艙NO.4頂邊艙NO.4頂邊艙NO.5頂邊艙NO.5頂邊艙NO.6頂邊艙NO.6頂邊艙NO.7頂邊艙NO.7頂邊艙NO.7側邊艙NO.7側邊艙燃油艙要盡量布置在靠后的地方。經計算，NO3,4,5,6,7,頂邊艙可用作燃油艙的體積體積NO.3頂邊艙NO.3頂邊艙NO.4頂邊艙NO.4頂邊艙NO.5頂邊艙NO.5頂邊艙NO.6頂邊艙NO.6頂邊艙NO.7頂邊艙NO.7頂邊艙NO.4NO.4>NO.2頂邊艙NO.2頂邊艙NO.3頂邊艙NO.3頂邊艙NO.4NO.2頂邊艙NO.2頂邊艙NO.3頂邊艙NO.3頂邊艙NO.4頂邊艙NO.4頂邊艙NO.5頂邊艙NO.5頂邊艙NO.6頂邊艙NO.6頂邊艙NO.7頂邊艙NO.7頂邊艙>NO.1NO.2舷側（第七貨艙37294.43m336387.25m3000newvolumeNO.1cargo0NO.2cargo0NO.3cargo0NO.4cargo0NO.5cargo0NO.6cargo0NO.7cargo00主要性能計初穩性計GM

d

B2/da35..3..43a1

a2

B2B24KGT0.58其中f≈10.07(BD2.5),T?最小干舷基本干舷B-60L=230.95m，查表得f0B＝3742.29mm。Af0A=2875.88mm,B-60L>100mB型船舶干舷修正值方形系數對干舷的修正值f(ff)(CB0.68

f2=414.65mm.型深對干舷的修正值f3=(D1?L/15)RR={L/0.48(L<250(L≥f3有效上層建筑和凸形甲板對基本干舷的修正4f4=44式中：f′LB型船舶，0.07L=16.17mf4=0。4舷弧對基本干舷的修正f(SFSAS)(0.75l l為位于船長L（SS=0。1241030300010000100331d＝15.1mD＝21m5.9m5.18m，所以該阻力性用Freeship算出船的阻力性e-航速估將船舶數據輸入freeship后，可以得到計算數PropellercharacteristicsD=5.872 Kt CalculationofpropelleroncavitationbyamethodofPapmehl:nkr=161.7391/minn<0.9*nkr==>OK!Propellerisnot根據計算得到的螺旋槳數據，用freeship得到螺旋槳敞水曲靜水力性Freeship吃排水濕表面mtmmFreeship重心和浮重心位111.42m，重心高度為：10.24m。滿載出港重心位重量NO.1cargoNO.2cargoNO.3cargoNO.4cargoNO.5cargoNO.6cargoNO.7cargoNO.4NO.4NO.7NO.6