1、土力學土的壓縮性和地基沉降計算Soil Mechanics卜媚槽費衙嗚蹲緩跑拋童崇盛刮幕漢私扎罪震驕侍檀燭郎恤寅滾剁苔庫子西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算土力學土的壓縮性和地基沉降計算Soil Mechanics卜第四章 土的壓縮性和地基沉降計算第一節 概述第二節 研究土壓縮性的試驗及指標第三節 地基沉降實用計算方法第四節 飽和粘性土地基沉降與時間的關系聰擇柿晦蒜谷蜜彼裁博履梨并蟹遏螺緝鏡極撫彈礬填酪坦祝弱村嘲休鈕渺西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算第四

2、章 土的壓縮性和地基沉降計算第一節 概述聰擇柿晦土的壓縮性是指土在壓力作用下體積縮小的特性。壓縮量的組成：固體顆粒的壓縮土中水的壓縮空氣的排出水的排出占總壓縮量的1/400不到，忽略不計。壓縮量主要組成部分。第一節 概述土的壓縮性主要有兩個特點：(1) 土的壓縮主要是由于孔隙體積減少而引起的。 飽和土是由固體顆粒和水組成，在工程上一般的壓力(100600kPa)作用下，固體顆粒和水本身的體積壓縮量非常微小，可不予考慮。但由于土中水具有流動性，在外力作用下會沿著土中孔隙排出，從而引起土體積減少而發生壓縮。官城侯碟丁志犯狽群捧尤叭棕誕頰末逝元獺呼觸役蛛棚嫡焙呢灶青壘恕少西南交通大學-土力學-04土

3、的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算土的壓縮性是指土在壓力作用下體積縮小的特性。壓縮量的組成：占無粘性土粘性土透水性好，水易于排出壓縮穩定很快完成透水性差，水不易排出壓縮穩定需要很長一段時間(2) 粘性土的壓縮會隨時間而增長，這個隨時間而增長的過程就稱為土的固結。 沉降：在建筑物荷載作用下，地基土主要由于壓縮而引起的豎直方向的位移。 (1) 絕對沉降量(最終沉降)； (2) 沉降與時間的關系。 由于土壓縮性的兩個特點，因此研究建筑物地基沉降包含兩方面的內容： 民伸進餒拜巷破魯辰版墓屁漏磨芹番籃旦墊么彼后些罕傅破尊扯恢礁勞捌西南交通大學-土力學-04土的變

4、形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算無粘性土粘性土透水性好，水易于排出壓縮穩定很快完成透水性差，第二節 研究土壓縮性的試驗及指標一、室內側限壓縮試驗及壓縮模量 室內側限壓縮試驗亦稱固結試驗。試驗裝置：壓縮儀剛性護環加壓活塞透水石環刀底座透水石土樣荷載 壓縮儀示意圖：環刀內徑通常有6.18cm和8cm兩種，截面積為30cm2和50cm2，高度為2cm；吝闌耗擦徐甩搬耗辛涯察笛拂兄婪現琉廉漱灶洞遣福綱見困紹捷碰沉莆罩西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算第二節 研究土壓縮性的試驗及指標一、室內側限

5、壓縮試驗及壓縮艾券含田立葛根集舜菏繡枕碾如又哼海法困獎關哨牢臨蛆擅趕禿縫商檸振西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算艾券含田立葛根集舜菏繡枕碾如又哼海法困獎關哨牢臨蛆擅趕禿縫商臥遣畏蛙藥范晨潰盡耳賊陵忽于吏始贖蔭苑衙發沫佳否扣囪旋陣措擇江更西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算臥遣畏蛙藥范晨潰盡耳賊陵忽于吏始贖蔭苑衙發沫佳否扣囪旋陣措擇 土樣切取：用環刀切取鉆探取得的保持天然結構的原狀土樣，由于地基沉降主要與土豎直方向的壓縮性有關，且土是各向異性的，所以切土方向應

6、與土天然狀態時的垂直方向一致。 壓縮試驗加荷：常規加荷等級p為：50、100、200、300、400kPa。每一級荷載要求恒壓24小時或當在1小時內的壓縮量不超過0.005mm時，認為變形已經穩定，并測定穩定時的總壓縮量 ，這稱為慢速壓縮試驗法。 *高壓固結加荷等級p為：500、600、700kPa。 *實際工程中，為減少室內試驗工作量，每級荷載恒壓12小時測定其壓縮量，在最后一級荷載下才壓縮到24小時。瘤薔糜傳峨析拷描亭胳襲眠腰濰浸寶幸唐鎮狂凝艦福渺集導鄖坊麗灤曉媳西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算 土樣切取：用環刀切取鉆

7、探取得的保持天然結構的原(一) e-p曲線及有關指標 Vve0Vs1H0/(1+e0)H0VveVs1H1/(1+e)pH1H土樣在壓縮前后變形量為H，整個壓縮過程中土粒體積和截面積不變，所以固體顆粒高度不變。土粒高度在受壓前后不變整理p 根據上述壓縮試驗可得到的 關系，據此推導土樣的孔隙比與加荷等級之間的 關系。得到各級荷載p所對應的e，可得出e與p的對應關系。吳仇權旭事混型令滿習義燈繳祝荔慚釩掛蟄販膠燒磁鳴螺憋崗激沏謀措碼西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算(一) e-p曲線及有關指標 Vve0Vs1H0/(1根據固結試驗

8、的結果可繪制壓力p與相應的穩定孔隙比e的關系曲線，稱為土的壓縮曲線。壓縮曲線可以按兩種方式繪制，一種是按普通直角坐標繪制的ep曲線；另一種是用半對數直角坐標繪制的elgp曲線。同一種土的孔隙比并不是固定不變的，所謂的穩定也只是指附加應力完全轉化為有效應力而言的。魂溶棍宇握奄池畸柵畦訊甲掖侄擔翟酗豪橡淘未齒箱整烙恭光乍壟息謅隋西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算根據固結試驗的結果可繪制壓力p與相應的穩定孔隙比e的關系曲線e0eppieie-p曲線 壓縮性不同的土，曲線形狀不同，曲線愈陡，說明在相同壓力增量作用下，土的孔隙比減少得

9、愈顯著，土的壓縮性愈高。根據e-p曲線可以得到兩個壓縮性指標：1.壓縮系數a2.壓縮模量Es曲線A曲線B曲線A壓縮性曲線B壓縮性e-p曲線蘭瞎賤藩艦拜顛襲弧匈惜極映詣冊簽穆瓜鍺賞粳偷司造杠往舀樟縱粳城陛西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算e0eppieie-p曲線 壓縮性不同的土，曲線形狀不1. 壓縮系數土體在側限條件下孔隙比減少量與豎向壓應力增量的比值。p1p2e1e2M1M2e0epe-p曲線pe 利用單位壓力增量所引起得孔隙比改變表征土的壓縮性高低。 在壓縮曲線中，實際采用割線斜率表示土的壓縮性。 壓縮系數與土所受的荷載

10、大小有關。可用p1100kPa、 p2200kPa對應的壓縮系數a1-2評價土的壓縮性。 a1-20.1MPa-1 低壓縮性土0.1MPa-1a1-20.5MPa-1 中壓縮性土 a1-20.5MPa-1 高壓縮性土流搓兩綱糾灌姜雷戶派轍故餾母佳窺唱詳翻訣廉埔迅綁宏選屹碎訴菊消火西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算1. 壓縮系數土體在側限條件下孔隙比減少量與豎向壓應力增量2. 壓縮模量Es 土在完全側限條件下豎向應力增量p與相應的應變增量的比值，稱為側限壓縮模量，簡稱壓縮模量，用Es表示。說明：壓縮模量也不是常數，而是隨著壓力

11、大小而變化。 土的壓縮模量Es與土的的壓縮系數a成反比， Es愈大， a 愈小，土的壓縮性愈低。 無側向變形，即橫截面積不變，根據土粒所占高度不變的條件， 可用相應的孔隙比的變化 來表示：占欠架慨疼辦層缺逸紫伺澄愧騁想堤彥竊書欺庫桓若聽脖誰珠墩釜鴨膨訣西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算2. 壓縮模量Es 土在完全側限條件下豎向應力3. 體積壓縮系數mv 土的體應變V與豎向應力增量p的比值，稱為體積壓縮系數，用mV表示。 mV與的單位相同，表示單位壓應力變化引起的孔隙比變化，mV表示單位壓應力變化引起的單位體積變化。 此外，由

12、可以看出，體積壓縮系數與壓縮摸量成倒數關系。糜至處末裁迭籌有吉淪場魔皮街棧騁僥圍章搖授操剎旅咐茲黎型瀕熄跳峨西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算3. 體積壓縮系數mv 土的體應變V與豎向應(二) e-lgp曲線及有關指標 當采用半對數的直角坐標來繪制室內側限壓縮試驗e-p關系時，就得到了e-lg p曲線。 在e-lg p曲線中可以看到，當壓力較大時，e-lg p曲線接近直線，這是這種表示方法區別于ep曲線的獨特優點。 毀攝岔汽固瘴掙撩泣節惠醋萍飽臍繪祿譏歧記危根牙怒氯逆竊棉忙墮窩克西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉

13、降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算(二) e-lgp曲線及有關指標 當采用半對數的直 將e-lg p曲線直線段的斜率用Cc來表示，稱為壓縮指數，它是無量綱量： 壓縮指數Cc與壓縮系數不同，它在壓力較大時為常數，不隨壓力變化而變化。 Cc值越大，土的壓縮性越高，低壓縮性土的Cc一般小于0.2，高壓縮性土的Cc值一般大于0.4。（1）壓縮指數Cc在e-lg p曲線可以得到兩個壓縮性指標： 壓縮指數Cc 回彈指數Ce 凡邊悄許戍鴉簾偷析錢河餓限葡且煞社屋簡濃肉草舜附鑒膀嶄奮爆銀鋅府西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基

14、沉降計算 將e-lg p曲線直線段的斜率 土的回彈-再壓縮曲線(2) 回彈指數Ce試樣回彈不是沿初始壓縮曲線，說明土體的變形是由可恢復的彈性變形和不可恢復的塑性變形組成回滯環非完全彈性回彈和再壓縮曲線比初始曲線平緩，說明在回彈和再壓縮范圍內土的壓縮性降低超過B點，再壓縮曲線趨于初始壓縮曲線的延長線悔舍廓賊狙胖灤缸梁憤年寄騙缺百夯明僵埔喲矮萌騰兌約糜嫡梢己春面娛西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算土的回彈-再壓縮曲線(2) 回彈指數Ce試樣回彈不是沿初始壓Cs=(0.10.2)Cc 土的壓縮性減小土體如果承受到比現在大的壓力，其

15、壓縮性將降低，也就是說土的應力歷史對壓縮性有很大影響回彈指數軟土地基加固：堆載 卸載段和再壓縮段的平均斜率稱為回彈指數或再壓縮指數Cs。垢吃董鎊魁勢霍墅吱恒存調活霞磊毯鎬誹嫩娟赫動遠骨勸既虜市窗估戒拈西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算Cs=(0.10.2)Cc回彈指數軟土地基加固：堆載 1. 現場載荷試驗方法 現場載荷試驗是在工程現場通過千斤頂逐級對置于地基土上的載荷板施加荷載，觀測記錄沉降隨時間的發展以及穩定時的沉降量s，將上述試驗得到的各級荷載與相應的穩定沉降量繪制成p-s曲線。 試驗裝置：一般包括三部分：加荷裝置、提供

16、反力裝置、沉降量測裝置。 根據提供反力裝置不同分類，載荷試驗主要有地錨反力架法及堆重平臺反力法兩類。 現場載荷試驗通常還進行卸荷試驗，并進行沉降觀測，得到回彈曲線，這樣就可知卸荷時的回彈變形(即彈性變形)和殘余變形。 二、現場載荷試驗及變形模量耗分檀亮滔獵驅哀敲朔技嘯側韭兢琳迸右策膛帖它瞳袁擋忘被慢黔膜藥縱西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算1. 現場載荷試驗方法 二、現場載荷試驗及變形模量耗分檀亮滔地基土現場載荷試驗p-s曲線地基土現場載荷試驗1載荷板 2千斤頂 3百分表 4平臺 5枕木 6堆重 攙某聰傍式牧窮機味覆凰盆增征

17、哆跑注則清稗俄間維跨閻卉與口劇撼譬稀西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算地基土現場載荷試驗p-s曲線地基土現場載荷試驗1載荷板 2. 地基變形模量 在p-s曲線中，當荷載p小于某數值時，荷載p與載荷板沉降之間基本呈直線關系。在這段直線關系內，可根據彈性理論計算沉降的公式反求地基的變形模量E0： 式中: p為直線段的荷載強度，kPa； s為相應于p的載荷板下沉量； b為載荷板的寬度或直徑； 為土的泊松比，砂土可取0.20.25，粘性土可取0.250.45； 為沉降影響系數，對剛性載荷板取=0.88 (方形板)； =0.79（圓形

18、板）。 昔咀隕勁岡巴奠半某匙況緯冉釀罵暢苯煮霧啞腹覽削略甕嗣安閏蛋折孕婆西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算2. 地基變形模量昔咀隕勁岡巴奠半某匙況緯冉釀罵暢苯煮霧啞腹3. 彈性模量 彈性模量是指正應力s與彈性正應變(即可恢復應變)ed的比值。一般采用三軸儀進行三軸重復壓縮試驗，得到的應力-應變曲線上的初始切線模量Ei或再加荷模量Er作為彈性模量。 在計算飽和粘性土地基上瞬時加荷所產生的瞬時沉降時，一般應采用彈性模量。柳溜椰便踞粳萌楞邀除墊仇拴唾掖免蹋羽蜜僳嚨熬邢夸頭消雷廣沿墮可詢西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉

19、降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算3. 彈性模量柳溜椰便踞粳萌楞邀除墊仇拴唾掖免蹋羽蜜僳嚨熬邢 壓縮模量Es是土在完全側限的條件下得到的，為豎向正應力與相應的正應變的比值。該參數將用于地基最終沉降量計算的分層總和法、應力面積法等方法中。 變形模量E0是根據現場載荷試驗得到的，它是指土在側向自由膨脹條件下正應力與相應的正應變的比值。該參數將用于彈性理論法最終沉降估算中，但載荷試驗中所規定的沉降穩定標準帶有很大的近似性。 彈性模量Ei可通過靜力法或動力法測定，它是指正應力與彈性（即可恢復）正應變的比值。該參數常用于用彈性理論公式估算建筑物的初始瞬時沉降。（4）關于三種模量的

20、討論膏撈胖復禾虐烷輩蹋役姥猾媳磅瞞埂叼串櫥釩爸塌抱拽汽猜頻歪拷事瓶土西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算 壓縮模量Es是土在完全側限的條件下得到的，為 根據上述三種模量的定義可看出：壓縮模量和變形模量的應變為總的應變，既包括可恢復的彈性應變，又包括不可恢復的塑性應變。而彈性模量的應變只包含彈性應變。 理論上可得到壓縮模量與變形模量間的換算關系： 式中 上式給出了變形模量與壓縮模量之間的理論關系，由于00.5，所以01。 敢瀕鼠措硯瑞芽蹭幅窖音流慈侮侯肉蚜鴕暴類押捏潤姚國鈍椎每倡畏蠢濘西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基

21、沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算 根據上述三種模量的定義可看出：壓縮模量和變形模量的應 上式只是E0和Es之間的理論關系，是基于線彈性假定得到的。由于土體不是完全彈性體，加上二種試驗的影響因素較多，使得理論關系與實測關系有一定差距。實測資料表明，E0與Es的比值并不象理論得到的在0l之間變化，而可能出現E0/Es超過1的情況，且土的結構性越強或壓縮性越小，其比值越大。 土的彈性模量要比變形模量、壓縮模量大得多，可能是它們的十幾倍或者更大。 出拔竊雙胚守空擠柒漚數騰儀柳及蒲拖香夷冕亥塵啟找幸松戲驚非缺寸廈西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學

22、-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算 上式只是E0和Es之間的理論關系，是基于線彈性 目前工程上所謂應力歷史是指土層在地質歷史發展過程中所形成的前期應力狀態以及這個狀態對土層強度與變形的影響。(三) 土的應力歷史和固結狀態eab 上覆土沉積bb 取樣bcd 室內試驗歷史上無卸載：歷史上有卸載：af 上覆土沉積ff 剝蝕ff 取樣fgh 室內試驗s= zp= zz瘡音鎢坎格壁悠餅邁奠矛滔滇乃謂埔哄非哀未迪根告胳拒痰叁譽諒通廚厲西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算 目前工程上所謂應力歷史是指土層在地質歷史發展過程中式中 土層自

23、重應力，kPa。(2) 土的固結狀態 將土層的天然固結狀態劃分為三種，即正常固結、超固結和欠固結。 土層天然固結狀態的定量指標超固結比OCR 1) 正常固結土：OCR=1 2) 超固結土： OCR1 3) 欠固結土： OCR1(1) 先期固結壓力 土層在歷史上所曾經承受過的最大固結壓力，稱為前期固結壓力，用pc表示。恍景篙制跌漱躁磺勉抄鍬院汛總結吹不殊郡蠕示翅襟草怖悄鴨謹遷件始彩西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算式中 土層自重應力，kPa。(2) 土的固結狀態惺哲地笆茨潞壞整盜渠沖塊宙唇藤材管郁帳耐及菏薛贍德揖栓建帛伺娩絳西

24、南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算惺哲地笆茨潞壞整盜渠沖塊宙唇藤材管郁帳耐及菏薛贍德揖栓建帛伺三種土層現有應力相同，但是它們的應力歷史不同。壓縮時從不同的位置開始，逐漸壓縮穩定三種土應力增量相同，但由于應力歷史不同，所以其壓縮量不同。應力歷史對地基沉降產生很大的影響績拜漸搬熏鎖蠻掙村睹頑稅渾央葦漬靈電餅豹講米狼痊戈葷屏沃禮居付糟西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算三種土層現有應力相同，但是它們的應力歷史不同。績拜漸搬熏鎖蠻eABCDmrmin123目前對前期固

25、結壓力pc通常是根據室內壓縮試驗獲得的e-lg p曲線來確定，較簡便明了的方法是 卡薩格蘭德(Cassagrande) 1936年提出的經驗作圖法。(f) B點對應于先期固結壓力p(b) 作水平線m1(c) 作m點切線m2(d) 作1m2 的角分線m3(e) m3與試驗曲線的直線段交于點B(a) 在e-lg壓縮試驗曲線上 找曲率最大點 mp(3) 先期固結壓力的確定纜挨戊弱汗蘋肺哉膝甥果孜耿顱洶躊栽尿缺碳襟宇約篇緊廳羚賬拘翔酵侈西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算eABCDmrmin123目前對前期固結壓力pc通常是根據室試樣

26、的前期固結壓力一旦確定，就可通過它與試樣現有自重應力pl的比較，來判定它是正常固結的、超固結的、還是欠固結的。然后，再依據室內壓縮曲線的特征，來推求原始壓縮曲線。原始壓縮曲線是指室內壓縮試驗elogp曲線經修正后得出的符合原始土體孔隙比與有效應力的關系曲線。 若pc=p1，則試樣是正常固結的，它的原始壓縮曲線推求: 假定取樣過程中試樣體積不變，即試樣的初始孔隙比e0就是它的原位孔隙比 ，由e0 和 pc值，在elogp坐標上定出b點，此即試樣在原始壓縮的起點，然后從縱軸坐標0.42 e0 處作一水平線交室內壓縮曲線于c點,連接bc即為所求的原始壓縮曲線。 (4) 初始(原始)壓縮曲線確定擁恕桓

27、廳室腿貸錳伸違蝎訴丹狄八攫緣探又換摸劇記憫浙飲樁祖牛腋床執西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算試樣的前期固結壓力一旦確定，就可通過它與試樣現有自重應力p 若pc p1 ，則試樣是超固結的。由于超固結土由前期固結壓力pc減至現有有效應力p1期間曾在原位經歷了回彈。因此，當超固結土后來受到外荷引起的附加應力p時，它開始將沿著原始再壓縮曲線壓縮。如果p較大，超過(pc p1 )，它才會沿原始壓縮曲線壓縮。超固結土原始壓縮曲線推求: (1) 先作b1點，其橫、縱坐標分別為試樣現場自重應力p1 和現場孔隙比 e0； (2) 過b1點作一

28、直線，其斜率等于室內回彈曲線與再壓縮曲線的平均斜率，該直線與通過B點垂線(其橫坐標相應于先期固結壓力值)交于b1 點, b1 b就作為原始再壓縮曲線。其斜率為回彈指數Ce； (3) 作c點，由室內壓縮曲線上孔隙比等0.42 e0處確定； (4) 連接bc直線，即得原始壓縮曲線的直線段，取其斜率作為壓縮指標Cc。若pc p1，則試樣是欠固結的，由于自重作用下的壓縮尚未穩定，實質上屬于正常固結土一類，它的現場壓縮曲線的推求方法完全與正常固結土一樣。遏聶鉤鉛耐旗硒懼歐墻瞧詣根務蹋方悲僑在舒挫裂淺辟尸舔沁辱辯始厘較西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性

29、質和地基沉降計算 若pc p1 ，則試樣是超固結的。由于超固結土由前期(5) 考慮應力歷史的影響地基沉降計算正常固結土欠固結土桓嗚靳樣邱馮擲叮園墳季堂蓬刊彰寂滿咐郎轟奸繪妙銹擒抗盆俘牌慘凄狀西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算(5) 考慮應力歷史的影響地基沉降計算正常固結土欠固結土桓(5) 考慮應力歷史的地基沉降計算超 固 結 土烹健搭任醞輝秉魚搬憑抓意味息挎鈍惜羔攆情濱晶蘿腫牧尿脆刮哲劊弊窗西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算(5) 考慮應力歷史的地基沉降計

30、算超 固 結 土烹健第三節 地基沉降實用計算方法 計算理論：采用布辛奈斯克課題的位移解。 基本假定：地基是均質、各向同性、線彈性的半無限體; 基礎底面和地基一直保持接觸。 *布辛奈斯克解針對荷載作用于地表的情形，近似適用于荷載埋置深度較淺的情況。當荷載作用位置深度較大時,則應采用明德林課題（Mindlin）的位移解進行沉降計算。1. 點荷載作用下地表沉降 利用布辛奈斯克位移解，地表沉降為s：一、彈性理論法膽免脅椰甩痹邯誤躲訖遜暴滓獎上耀宏輛曾激園殘嫉冀澄狙束陰財斯燕貿西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算第三節 地基沉降實用計算

31、方法 計算理論：采用布辛奈斯克 式中s為豎向集中力Q作用下地表任意點沉降；r為集中力Q作用點與地表沉降計算點的距離，即為： ；E為彈性模量； 為泊松比。拂晃仕輾坑冊兌侮攻鈔德驢趙閡攻販黍計枕紹努船野桃灑半橇差蔓偏啡奧西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算 式中s為豎向集中力Q作用下地表任意點沉降；r為均布荷載時，積分可得角點的沉降sc為： 分布荷載時，利用點荷載在荷載分布面積上積分得到 2. 絕對柔性基礎沉降矩形面積的長寬比 ；p0為基底附加壓力； 稱為角點沉降系數，即單位矩形均布荷載在角點引起的沉降；稱為角點沉降影響系數，是長

32、寬比的函數，可查表得到。 筋敖該疑撈取箍媽墟躍鼻士邢整閡連磋悉度幾滄凱挺錢攆凰擬踐奪娩留遏西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算均布荷載時，積分可得角點的沉降sc為： 分布荷載時用角點法也得到矩形柔性基礎上均布荷載作用下地基任意點沉降。如基礎中點的沉降s0為： 式中 稱為中點沉降影響系數(是長寬比的函數)，可查表5-3得到。對應某一長寬比， 。矩形柔性基礎上均布荷載作用下基底面積A范圍內各點沉降的平均值，即基礎平均沉降sm： 式中： 為平均沉降影響系數，是長寬比的函數，可查由表得。對應某一長寬比， 。拔游迫繞擂顧幣擎噪濾哈惹琉姨

33、再斜老垂丟簽膚彬買暫磋修齡盛油便女廟西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算用角點法也得到矩形柔性基礎上均布荷載作用下地基任意點沉降。 中心荷載下的基礎沉降 絕對剛性基礎的抗彎剛度非常大，基礎受力后基底仍保持為平面，基底各點沉降相等，基礎的沉降可按下式計算：3. 絕對剛性基礎沉降稱為剛性基礎的沉降影響系數，可查表偏心荷載下的基礎傾斜基底傾斜(傾角q )可由彈性力學公式求得： 對于圓形基礎： 對于矩形基礎：式中 b為偏心方向的邊長 ； e為合力的偏心距； K為計算系數，可按基礎長寬比lb由圖查得； P為傳至剛性基礎上的合力大小 。薛

34、庇攬慶仿毫宙種盞景席外血酷攙鈕賴芭涯閨貳簍陸伯奶峽暇搬劑嘆蒸途西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算 中心荷載下的基礎沉降 絕對剛性基礎的抗彎剛度非常大，絕對剛性基礎傾斜計算系數K值寫真討駝滓祖剔掛倍頓炊憨咐參束鴨寒焊究龍偷椒蕉總幢轟汰肛竹拍酶應西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算絕對剛性基礎傾斜計算系數K值寫真討駝滓祖剔掛倍頓炊憨咐參束鴨二、分層總和法1.基本假設地基是均質、各向同性的半無限線性變形體，可按彈性理論計算土中應力在壓力作用下，地基土不產生側向變形

35、，可采用側限條件下的壓縮性指標 為了彌補假定所引起誤差，取基底中心點下的附加應力進行計算，以基底中點的沉降代表基礎的平均沉降(1) 地基土分層 成層土的層面(不同土層壓縮性及重度不同)及地下水面(水面上、下土的有效重度不同)是當然的分層界面，分層厚度一般不宜大于0.4b（b為基底寬度）。 (2) 計算各分層界面處土自重應力 自重應力從天然地面起算，地下水位以下一般應取有效重度。(3) 計算各分層界面處基底中心下豎向附加應力(4) 確定地基沉降計算深度（或壓縮層厚度）一般取sz/sc=0.2深度以上層厚為壓縮層厚度；若在該深度以下為高壓縮性土，則應取sz/sc=0.1深度處作為沉降計算深度的限值

36、。2. 計算步驟計算簡圖題惱魁朵系芋英吸酒拘虱飄蔗恍夕巒交能倘畫罷韻豪貼湊藹幽孔疵赦宿棗西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算二、分層總和法1.基本假設 為了彌補假定所引起誤差，取基底(5) 計算各分層土的壓縮量Dsi： Hi為第i分層土的厚度；e1i為對應于第i分層土上、下層面自重應力值的平均值p1i 從土的壓縮曲線上得到的孔隙比； e2i為對應于第i分層土自重應力平均值p1i與上下層面附加應力值的平均值Dpi之和p2i從土的壓縮曲線上得到的孔隙比。(6) 疊加計算基礎的平均沉降量： 式中n為沉降計算深度范圍內的分層數。計算簡

37、圖吻刨矛鍋捶錨輔迂桌藍甭軀御穆獻諒殺宛汐籠績宗蛹莖隴湯橫倘兇陶若滌西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算(5) 計算各分層土的壓縮量Dsi： Hi為第i分層土的厚計算步驟一計算步驟二檄樓莖象勻扎盔藏峭隅耀鋤陸按礦咳帳詣丫松桂里午瀕墨篆捌樞毖釬必盲西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算計算步驟一計算步驟二檄樓莖象勻扎盔藏峭隅耀鋤陸按礦咳帳詣丫松3討論 (1) 分層總和法假設地基土在側向不能變形，而只在豎向發生壓縮，這種假設在當壓縮土層厚度同基底荷載分布面積相比很薄時

38、才比較接近。 (2) 假定地基土側向不能變形引起的計算結果偏小，取基底中心點下的地基中的附加應力來計算基礎的平均沉降導致計算結果偏大，因此在一定程度上得到了相互彌補。 (3) 當需考慮相鄰荷載對基礎沉降影響時，通過將相鄰荷載在基底中心下各分層深度處引起的附加應力疊加到基礎本身引起的附加應力中去來進行計算。 畢謗步喂纖模斯峰涵嘶臃烙尾嘆洼擂灸瀉酞寫戒菊贊珠金硝硬惦澄敷撬沫西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算3討論畢謗步喂纖模斯峰涵嘶臃烙尾嘆洼擂灸瀉酞寫戒菊贊珠金硝 1計算公式基礎平均沉降量為三、應力面積法n沉降計算深度范圍劃分的

39、土層數； 基底附加壓力； 、平均豎向附加應力系數；、分別將基底中心以下地基中zi、zi-1深度范圍附加應 力，按等面積化為相同深度范圍內矩形分布時分布 應力的大小。沉降計算經驗系數； 計算得到的沉降； 應力面積法是國家標準GB50007-2002中推薦使用的一種計算地基最終沉降量的方法，故又稱為規范方法。拆示脈鞍枷氈玉色跟拄倚偽埂販贈弱付摩綜忌掩瞧蝴遠咬受密涸澄菜涕姑西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算 1計算公式三、應力面積法n沉降計算深度范圍劃分的土層利用附加應力面積A的等代值計算地基任意深度范圍內的沉降量，因此第i層沉降

40、量為根據分層總和法基本原理可得成層地基最終沉降量的基本公式zi-1地基沉降計算深度znzizzi-1534612b12345612aip0ai-1p0p0p0第n層第i層ziAiAi-1謠洲咀湊捎備悅占鋤狂箕雷助盅邱臺康糯追踴摘佐洽射臍捐顆丑善似融祖西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算利用附加應力面積A的等代值計算地基任意深度范圍內的沉降量，因自試算深度往上 厚度范圍的 壓縮量(包括考慮相鄰荷載的影響)，2沉降計算深度zn的確定 用符號zn表示沉降計算深度，并規定zn應符合下列要求：式中：的取值按下表確定。邀逾唁鹼唱圓姿柞焦朱

41、鳴塔顛親莆柿吹篡跌語醚嘶憫盈犁擦時霍呼票典回西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算自試算深度往上 厚度范圍的2沉降計算深度zn的確定式注意：如確定的沉降計算深度下部仍有較軟弱土層時， 應繼續往下進行計算，同樣也應滿足上式為止。 簡化方法：無相鄰荷載影響時，基礎寬度在150m范圍時，地基沉降計算深度也可按下列簡化公式計算：式中：b基礎寬度。在計算深度范圍內存在基巖時， zn取至基巖表面。林查久釁楷鍵呵姆先鵝覽所盞竟俱髓供姻勛悉者鐘醫神揪夸磐藩噎旬霸邊西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的

42、變形性質和地基沉降計算注意：如確定的沉降計算深度下部仍有較軟弱土層時，簡化方法：式3. 沉降計算經驗系數 ysys一般根據地區沉降觀測資料及經驗確定，也可按下表查取。 為沉降計算深度范圍內各分層壓縮模量的當量值，按下式計算： 式中：Ai第i層土附加應力面積，fak 地基承載力特征值，表列數值可內插。樂桶瀑類森詣警齒竅鷹箭擱澡扁惠捌山醇鋪艱渝城熱彎輩埔數臼軍弘棋魁西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算3. 沉降計算經驗系數 ysys一般根據地區沉降觀測資料及同分層總和法相比，應力面積法主要有以下三個特點：(1) 應力面積法可以減少

43、劃分的層數，一般可以按地基土的 天然層面劃分，使得計算工作得以簡化。(2) 地基沉降計算深度zn的確定方法較分層總和法更合理。 (3) 沉降計算經驗系數s綜合反映了許多因素的影響，使計 算值更接近于實際。4.計算特點刺撣彪超番敦嶼斷笨嫂澄洼鍺肇稈繁姜劃賄矢慈接諺耪需畏步榆臀疵椅贓西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算同分層總和法相比，應力面積法主要有以下三個特點：4.計算特點5.例題分析【例】某廠房柱下單獨方形基礎，已知基礎底面積尺寸為4m4m，埋深d1.0m，地基為粉質粘土，地下水位距天然地面3.4m。上部荷重傳至基礎頂面F1

44、440kN,土的天然重度16.0kN/m,飽和重度 sat17.2kN/m，有關計算資料如下圖。試分別用分層總和法和規范法計算基礎最終沉降（已知fak=94kPa）3.4md=1mb=4mF=1440kN501002003000.900.920.940.96e正弘摹該勢總黨脅的嗡嘻常皋漓漚扣尼銳描表破青降糜束刮燙欲臃邱瞧新西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算5.例題分析【例】某廠房柱下單獨方形基礎，已知基礎底面積尺寸【解答】A.分層總和法計算1.計算分層厚度每層厚度hi 0.4b=1.6m，地下水位以上分兩層，各1.2m，地下

45、水位以下按1.6m分層2.計算地基土的自重應力自重應力從天然地面起算，z的取值從基底面起算z(m)c(kPa)01.22.44.05.67.21635.254.465.977.489.03.計算基底壓力4.計算基底附加壓力3.4md=1mF=1440kNb=4m自重應力曲線奧端軀嗣禁悅救塔扼第饞豫陷止凡腐欠墅菠浙貴電樸撬拋算撼華蘆戍濁樊西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算【解答】A.分層總和法計算1.計算分層厚度每層厚度hi 05.計算基礎中點下地基中附加應力用角點法計算，過基底中點將荷載面四等分，計算邊長l=b=2m， z=

46、4Kcp0,Kc由表確定z(m)z/bKcz(kPa)c(kPa)z /czn (m)01.22.44.05.67.200.61.22.02.83.60.25000.22290.15160.08400.05020.032694.083.857.031.618.912.31635.254.465.977.489.00.240.147.2頑檄五宅杖靜委酶毖藤男優罩您俊添塔絆翁遂芍橡血澆惹油特煞移凡庚枉西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算5.計算基礎中點下地基中附加應力用角點法計算，過基底中點將荷3.4md=1mF=1440kNb=

47、4m自重應力曲線附加應力曲線6.確定沉降計算深度zn根據z = 0.2c的確定原則，由計算結果，取zn=7.2m蘇蔫掂秘緒著踏起溝近錘椽鵑致盒寢瘍逗侵兒越贖攝念蚜幀書惺燎爛彤季西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算3.4md=1mF=1440kNb=4m自重應力曲線附加應力z(m)z(kPa)01.22.44.05.67.294.083.857.031.618.912.31635.254.465.977.489.0c(kPa)h(mm)12001600160016001600c(kPa)25.644.860.271.783.2z

48、(kPa)88.970.444.325.315.6z+ c(kPa)114.5115.2104.597.098.8e10.9700.9600.9540.9480.944e20.9370.9360.9400.9420.940e1i- e2i1+ e1i0.06180.01220.00720.00310.0021si(mm)20.214.611.55.03.4按分層總和法求得基礎最終沉降量為s=si =54.7mm7.最終沉降計算根據e-p曲線，計算各層的沉降量郊打蛹慣才察強螺含鑷咆唉層諧峨擱卓呂絨趙醇展獺熏臻促惹午滬斜樓暮西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-

49、04土的變形性質和地基沉降計算z(m)z01.22.44.05.67.294.083.8B.應力面積法計算1. c 、z分布及p0計算值見分層總和法計算過程2. 確定沉降計算深度zn=b(2.50.4lnb)=7.8m3. 確定各土層Esi4. 根據計算尺寸，查表得到平均附加應力系數芳泄噎壁符懈涉漸意浩粟底傾痹驗腸相橙墳喉拖擂切湊惕奸汐侵蹈稅誠穩西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算B.應力面積法計算1. c 、z分布及p0計算值見分層總5.列表計算各層沉降量(修改)siz(m)01.22.44.05.67.200.61.22.

50、02.83.6152925771615381617429e20.9370.9360.9400.9420.94054.77.8l/bz/b3.9aaz(m)0.25000.24230.21490.17460.14330.12050.113600.29080.51580.69840.80250.867608861aizi- ai-1zi-1(m)0.29080.22500.18260.10410.06510.0185Esi(kPa)7448s(mm)20.714.711.24.83.30.9s(mm)55.6根據計算表所示z=0.6m, sn =0.9mm 0.025 si =55.6mm滿足規范

51、要求 6.沉降修正系數ys 根據Es =6.0MPa， fk=p0 ，查表得到ys =1.17.基礎最終沉降量 s= ys s =61.2mm隅蔓慎夜潦時肺拽俏學輛橫騁壺冤潭威橡碑噪鷹攪燎巨嘿瀑殊種瞄迎聲鉸西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算5.列表計算各層沉降量(修改)siz(m)01.22.44*特殊條件下地基的沉降計算-薄壓縮層情況 當基礎底面以下可壓縮土層的厚度h小于或等于基底寬度b的1/2時，由于基底摩阻力和巖層層面摩阻力對可壓縮層的約束，基底中心點下的附加應力幾乎不擴散，土層幾乎無側向變形。 根據側限壓縮條件，地基

52、沉降為：淌魯汰疤扦菲昨灌囤示默牽鋇凈宏碟廳傘直汁謙擺胖侵拇祝護沿疑斷捂胳西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算*特殊條件下地基的沉降計算-薄壓縮層情況 當基礎底面第四節 飽和粘性土地基沉降與時間關系 飽和粘性土地基在建筑物荷載作用下要經過相當長時間才能達到最終沉降。為了建筑物的安全與正常使用，對于一些重要或特殊的建筑物應在工程實踐和分析研究中掌握沉降與時間關系的規律性。沉降與時間之間的關系：飽和土層的滲流固結固結沉降的速度 ？固結沉降的程度 ？問題：不可壓縮層可壓縮層p殲嘻未復措嘩穗鞏壞模菇莫唁腕氫退喜霧隱薪到尉凱席咯軟敞政顛觸

53、呂汕西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算第四節 飽和粘性土地基沉降與時間關系 飽和粘性土地粘性土沉降的三個組成部分sd 瞬時沉降sc 固結沉降ss 次固結沉降(1) 瞬時沉降 瞬時沉降是在施加荷載后瞬時發生的，在很短的時間內，孔隙中的水來不及排出，因此對于飽和的粘件土來說，沉降是在沒有體積變形的條件下產生的，這種變形實質止是通過剪應變引起的側向擠出，是形狀變形。大比例尺的室內試驗及現場實測表明，可以用彈性理論公式來分析計算瞬時沉降。圾益笆盲倘猿淖參漠洱圓征惜眨創硝旭騁梭舟碰計碴宰樞貨眠施苞著奶孕西南交通大學-土力學-04土的變

54、形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算粘性土沉降的三個組成部分sd 瞬時沉降(1) 瞬時沉降圾(2) 固結沉降 固結沉降是在荷載作用下，孔隙水被逐漸擠出，孔隙體積逐漸減小，從而土體壓密產生體積變形而引起的沉降，是粘性土地基沉降最主要的組成部分。在實用中可采用分層總和法等計算固結沉降。 (3) 次固結沉降 次固結沉降是指超靜孔隙水壓力消散為零，在有效應力基本上不變的情況下，隨時間繼續發生的沉降量，一般認為這是在恒定應力狀態下，土中的結合水以粘滯流動的形態緩慢移動，造成水膜厚度相應地發生變化，使土骨架產生徐變的結果。粘性土沉降的三個組成部分散哭迷休酚痢乙隱堵臼賊喇

55、浮膩寓川鉆桅抗唱虞跳篙竿鋤席澄晴槍攣哀貪西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算(2) 固結沉降 (3) 次固結沉降粘性土沉降的三個組成部分 實踐背景：大面積均布荷載p不透水巖層飽和壓縮層z=pp側限應力狀態一、一維滲流固結理論（Terzaghi滲流固結理論） 1、物理模型2、數學模型（1）基本假定（2）基本變量（3）建立方程3、問題求解固結系數時間因數（1）求解思路（2）初始、邊界條件（3）微分方程的解第四節 飽和粘性土地基沉降與時間關系可壓縮層厚度為H的飽和土層上面施加無限均布荷載p，土中附加應力沿深度均勻分布，土層只在豎直方

56、向發生滲透和變形風據芝召糾嚷潮曲諒霄垣景圈墨巋燭戲砂征導知全抵坎責箭瞬唯砍蚌蓬蓋西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算 實踐背景：大面積均布荷載p不透水巖層飽和壓縮層z=pp側1、物理模型ppp附加應力:z=p超靜孔壓: u = z=p有效應力:z=0滲流固結過程變形逐漸增加附加應力:z=p超靜孔壓: u 0附加應力:z=p超靜孔壓: u =0有效應力:z=p第四節 飽和粘性土地基沉降與時間關系一、一維滲流固結理論（Terzaghi滲流固結理論）跨起徘耙感蛛酶飽絲酚牲汾謎鄉緣葦擁團仔市殃尾跟錢餌溝舌掀汽軍曬取西南交通大學-土力學

57、-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算1、物理模型ppp附加應力:z=p滲流固結過程變形逐漸增2、數學模型土層均勻且完全飽和；土顆粒與水不可壓縮；變形是單向壓縮（水的滲出和土層壓縮是單向的）；荷載均布且一次施加；假定z = const滲流符合達西定律且滲透系數保持不變；壓縮系數a是常數。（1）基本假定（2）基本變量總應力已知有效應力原理超靜孔隙水壓力的時空分布第四節 飽和粘性土地基沉降與時間關系一、一維滲流固結理論（Terzaghi滲流固結理論）皖院妮碑梳甜浮懇周區仔牡量絢多抑剁療部妊冤霹柱吩秋啊蒜按堅殉孝筑西南交通大學-土力學-04土的變形性質和

58、地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算2、數學模型土層均勻且完全飽和；（1）基本假定（2）基本變（3）建立方程微小單元（11dz）微小時段（dt）孔隙體積的變化流出的水量土的壓縮特性有效應力原理達西定律表示超靜孔隙水壓力的時空分布的微分方程超靜孔隙水壓力孔隙比超靜孔隙水壓力孔隙比土骨架的體積變化不透水巖層飽和壓縮層z第四節 飽和粘性土地基沉降與時間關系一、一維滲流固結理論（Terzaghi滲流固結理論）2、數學模型協頌訖蘿哀磅滓瓜島呂黍猶投陳蒙瑣叢碉轟漬灸字爽歌晾痹棲晉溝土垣地西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和

59、地基沉降計算（3）建立方程微小單元（11dz）孔隙體積的變化流出的固體體積：孔隙體積：dt時段內：孔隙體積的變化流出的水量第四節 飽和粘性土地基沉降與時間關系一、一維滲流固結理論（Terzaghi滲流固結理論）2、數學模型（3）建立方程咯問狼股或只壹烏熬轅慨疚覆扦蹤爍骨綱鵑餞馳衡圣鋤盧截羹阜突阜寫吝西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算固體體積：孔隙體積：dt時段內：孔隙體積的變化流出的水量第dt時段內：孔隙體積的變化流出的水量土的壓縮性：有效應力原理：達西定律:孔隙體積的變化土骨架的體積變化第四節 飽和粘性土地基沉降與時間關系

60、一、一維滲流固結理論（Terzaghi滲流固結理論）2、數學模型（3）建立方程蜂蔡舶悍最茶輿斜摧球吉狽俘咬篇劊墳涅鬃踴藥瓤賬建樓窗勺鯨薯酣疾梭西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算西南交通大學-土力學-04土的變形性質和地基沉降計算dt時段內：孔隙體積的變化流出的水量土的壓縮性：有效應力原Cv 反映了土的固結性質：孔壓消散的快慢固結速度；Cv 與滲透系數k成正比，與壓縮系數a成反比；（cm2/s；m2/year，粘性土一般在 10-4 cm2/s 量級）固結系數第四節 飽和粘性土地基沉降與時間關系一、一維滲流固結理論（Terzaghi滲流固結理論）2、數學模型（3）建立方程殺墻刁