1、鋼框架鋼筋混凝土核心筒結構總則鋼框架鋼筋混凝土核心筒結構的設計，應祖訓現行國家標準建設抗震設計規范GB50011的有關規定。鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構有雙重體系和單重體系之分，取決于框架部分的剪力分擔率。二者有不同的設計要求，適用范圍，最大適用高度和抗震設計等級，設計時應分別符合有關規定。鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構有不同的形式，其框架部分采用鋼框架外，必要時也可采用鋼管混凝土柱（或鋼骨混凝土柱）和鋼梁的組合框架；鋼框架必要時可下部樓層用鋼骨混凝土柱和尚不六層用鋼柱，混凝土核心筒必要時可作為鋼骨混凝土結構。此外，周邊鋼框架必要時可設置鋼支撐加強，使鋼框架成為具有較高側向承載力的支撐框架。鋼框

2、架-鋼筋混凝土核心筒結構為雙重體系時，其最大適用高度不宜超過現行國家規范建筑結構抗震設計規范BG50011 對鋼筋混凝土框架-核心筒（抗震墻）結構最大適用高度和鋼框架-支撐結構最大適用高度二者的平均值。單重體系時，不宜超過GB50011對抗震墻結構規定的最大適用高度。鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構的抗震設計等級，鋼框架部分和混凝土核心筒部分應分別符合現行國家標準建筑抗震設計規范 GB50011的表6.1.2和表8.1.3的規定。框架下部采用鋼骨混凝土柱上部采用鋼柱時，應設置過渡層防止剛度突變。過渡層的柱剛度宜為上下樓層柱剛度之和的一半。雙重體系和單重體系9.2.1 鋼框架鋼筋混凝土核心筒結構宜作

3、為雙重體系。鋼框架部分按剛度分配的最大樓層地震剪力，不應小于結構總剪力的10%；框架部分按剛度分配計算得到的地震層剪力應乘以的的增大系數，達到不小于結構底部地震剪力的20%和最大樓層剪力1.5倍二者較小值，且不小于結構底部地震剪力的15%。【說明】在地震作用下，由于鋼筋混凝土核心筒側向剛度較鋼框架大很多，因而承擔了絕大部分地震力。但鋼筋混凝土剪力墻的彈性極限變形很小，約為1/3000，在達到極限變形時，鋼筋混凝土剪力墻已開裂，而此時鋼框架尚處于彈性階段，地震作用在剪力墻和鋼框架之間會實行再分配，鋼框架承受的地震力會增加，而且鋼鋼架是重要構件，它的破壞和豎向承載力的降低，將危及房屋的安全，因而有

4、必要對鋼框架承受的地震力作更嚴格的要求，使其能適應強震時的大變形且保有一定的安全度。9.2.2 當鋼框架部分按剛度計算分配逇最大樓層地震剪力小于10%時，鋼框架-鋼筋混凝土核心筒為單重體系。單重體系的混凝土核心筒的墻體應承擔100%的結構總剪力，鋼框架部分按剛度計算分配的剪力不宜小于結構總剪力的4%。【說明】非雙重體系的結構在美國稱為房屋框架，是廣泛采用的結構形式之一，有施工方便的優點，我國有廣大的非地震區和6度設防區，而鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構是目前應用較多的一種結構形式，對100m以下高度的房屋可適當降低設計要求，但此時框架部分仍宜用一定的承載儲備。9.2.3 鋼框架-混凝土核心筒結構

5、雙重體系設計時，可采取下列一項或多項措施，以提高鋼框架的剪力分擔率：1）框架柱的間距不宜過大，混凝土核心筒尺寸應合理；2）采用鋼骨混凝土或鋼管混凝土柱的組合框架；3）周邊被剛框架用支撐加強。【說明】為了滿足雙重體系的設計要求，鋼框架的柱距不宜過大。設計表明，當框架柱距不大于6m左右時，雙重體系要求不難滿足。結構布置鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構建筑平面的外形宜簡單規則，宜采用方形、矩形等規則對稱平面，并盡量使結構的抗側力中心與水平合力中心重合。建筑的開間、進深宜統一。鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構，當高度超過150m時，宜設置伸臂架，必要時尚可在周邊框架角部設置巨形SRC柱，與伸臂架相連。【說明】

6、對于高度較大的超高層建筑，周邊鋼架增設巨形柱時提高框架部分剪力擔率的有效方法。通過與伸臂架相連，能有效地提高部分的剪力分擔率。鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構設置地下室時，框架柱應至少延伸至地下室一層，框架柱豎向荷載應直接傳至基礎。剛框架部分采用支撐時，二級及以上抗震等級宜采用偏心支撐和耗能支撐。支撐在豎向應連續布置，在地下部分應延伸至基礎。鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構中，混凝土核心筒為主要抗側結構，應根據具體情況采取有效措施，保證核心筒的延性。鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構的樓蓋，應具有良好的剛度和整體性。跨度大的樓面梁不宜支承在核心筒連梁上。結構分析和計算高層建筑剛框架-鋼筋混凝土核心筒結構在風

7、荷和多遇地震作用下的內力和位移應按彈性方法計算。鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構彈性分析的荷載和荷載效應組合，應按下列規定執行: 1 豎向荷載應按現行國家標準建筑結構荷載規范GB50009規定取值。當露面活荷載大于4Kn/m2時應考慮其不利分布。 2 風荷載應按現行國家標準建筑結構荷載規定GB50009規定采用。對于特別重要的，承載力計算時基本風壓應按100重現期的風壓值采用；位移計算時，基本風壓可按50年重現期的風壓值采用。 3 當房屋高度大于200m時，或當房屋高度大于150m且有下列情況之一時，宜進行風洞實驗；1）平面形狀不規則或立面形狀復雜；2）立面開洞或連體建筑；3）周圍地形和環境復雜；

8、4）當多棟建筑間距較近，又沒有可提供參考的類似資料以了解其群體效應的互相影響。 4 在單向地震作用下應考慮偶然偏心的影響，每層樓面質心沿垂直于地震作用方向的附加偏心距可按下式計算: 式中第i層質心偏心距，各樓偏移方向相同； 第i層垂直于地震作用方向的建筑物總長度。鋼框架鋼筋混凝土核心筒結構抗震計算時，機構的阻尼比不應大于0.045，也可按鋼筋混凝土核心筒體（墻體）部分和鋼框架部分在結構總變形中多占的比例折算為等效阻尼比。鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構在地震作用下的內力和位移計算所采用的結構自振周期，應考慮非結構構件的影響予以修正。修正時要考慮非結構構件的材料、數量及其與主題結構的連接方式，修正系

9、數可取0.81.0.在行進彈性階段的結構整體內力和變形分析時，鋼骨混凝土構件及鋼管混凝土柱的剛度可按下列方法確定； 1 鋼骨混凝土梁，柱及鋼管混凝土柱截面的軸向剛度、抗彎度和抗剪剛度，才可采取鋼骨或鋼管部分的剛度與鋼筋混凝土部分的剛度之和，即： 式中 鋼筋混泥土部分的軸向剛度； 鋼骨（或鋼管）部分的軸向剛度； 鋼筋混凝土部分的抗彎剛度； 鋼骨（或鋼管）部分的抗彎度 鋼筋混泥土部分的抗剪剛度，只計入與受力方向平行的腹板部分面積； 鋼骨（或鋼管）部分的抗剪剛度，只計入腹板部分面積。無端柱鋼骨混凝土剪力墻可按相同截面的鋼筋混凝土剪力墻計算軸向、抗彎、抗剪剛度。有端柱鋼骨混凝土剪力墻，可按工形截面混凝

10、土墻計算軸向和抗彎剛度，端柱中的鋼骨可折算為等效混凝土面積后，計入工形截面的翼緣面積。墻的抗剪剛度可只計入腹板混凝土面積。考慮混凝土的開裂及徐變影響時，以及對于結構受力較大部分，在進行結構變形計算時，宜適當降低鋼筋混凝土部分的抗彎剛度，降低系數可取0.60.8，但不得小于相同截面尺寸的鋼筋混凝土的抗彎剛度。不明確當沒有地下室或地下室頂板處不能作為嵌固端，而鋼柱又采用埋入式柱腳時，鋼柱的嵌固端取在基礎定面向下1.5倍柱截面高度處。高度超過100m的鋼框架鋼筋混凝土核心筒結構，宜進行模擬施工過程計算。當部分結構先施工時，應考慮其獨立承受外部荷載的能力并確保其穩定，或視其承載能力確定允許現行施工的樓

11、層數。 高度超過100m的鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構，宜進考慮混凝土后期徐變、收縮和不同材料構件壓縮變形差的影響，并應采取相應措施進行措施進行調整。 【說明】超高層鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構安裝時，應對每節鋼柱上端標高進行調整，可采用設置填片或調整焊縫高度的方法，其數值可參考中國工程建設協會標準高層建筑鋼-混凝土混合結構設計規程CECS230:2008第9章的條文說明。鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構層間位移限值，可采用鋼筋混凝土結構的限值。9.5 構件設計9.5.1 二級及以上的鋼框架梁柱連接，應采用考慮塑性鉸外移的加強型連接。加強型連接可采用梁翼局部加寬式、翼緣板式、蓋板等形式。9.5.2

12、 采用鋼骨混凝土柱和鋼梁組成的框架時，柱骨與鋼梁咋受彎平面的剛度比，宜符合傳力要求。9.5.3 圓形鋼管混凝土柱和矩形鋼管混凝土柱的軸向受壓承載力應符合下列規定：無地震作用組合時 CFT柱條文需與新規程核對有地震作用組合時 式中 N 軸壓力設計值； 鋼管混凝土柱的軸向受壓承載力； 軸向受壓承載力抗震調整系數，取0.8【說明】建筑抗震設計規范規定，承載力抗震調整系數對混凝土柱，當軸壓比小于0.15時為0.75，軸壓比不小于0.75時為0.80；對鋼柱當強度破壞時為0.75，屈曲失穩時為0.80.鋼管混凝土柱以前對此作出規定，據此，建議對鋼管混凝土柱取0.80.9.5.4 圓形鋼管混凝土柱的軸向受

13、壓承載力應按下公式計算； 當時 當時 式中 鋼管混凝土短柱的軸心受壓承載力 鋼管混凝土套箍系數與混凝土強度等級有關的系數，混凝土強度等級不大于C50時可取2.00，混凝土強度等于大于C50時可取1.80；與混凝土強度等級有關的系數，混凝土強度等級不大于C50可取1.00，混凝土強度等于大于C50時可取1.56.鋼管材料的抗拉、抗壓強度設計值；鋼管內混凝土的軸心抗壓強度設計值；鋼管的橫截面面積；鋼管內混凝土的橫截面的面積；考慮長細比影響的軸必受承載力折減系數，按表9.5.4采用；考慮偏心影響的軸心受壓承載力減折系數，按9.5.5條的規定計算。表9.5.4 圓形鋼管混凝土柱考慮長細比影響的軸心受壓

14、承載力折減系數78.510.5121415.51719201.000.980.950.920.870.810.750.700.68圓形鋼管混凝土柱考慮偏心影響的軸心手壓承載力折減系數，可按下式計算； 當時 當時 式中偏心距； 鋼管內橫截面的半徑； 柱端彎矩設計值得較大者 柱軸壓力設計值圓形鋼管混凝土柱的受剪承載力應符合下列規定：無地震作用組合時 有地震作用組合時 式中剪力設計值；鋼管混凝土柱的受剪承載力；受剪承載力抗震調整系數，取0.8.連接計算和構造措施9.6.1 樓面梁與鋼框架柱可采用剛性連接，與混凝土核心筒體應采用鉸連接。混凝土墻體與鋼梁連接部位宜設置構造型鋼。構造型鋼應通長設置，不計入

15、剪力墻承載力計算。當墻體為鋼骨混凝土墻時，墻的鋼骨可兼做構造型鋼。樓面梁與構造型鋼或鋼骨柱的連接應采用鉸接。【說明】 鋼框架應力較高，剪力墻應較低，二者模量不同，且混凝土存在收縮和徐變效應，鋼框架與墻體之間存在沉降差異。為了減少此變形差異引起的內力，國外樓面梁兩端采用鉸接，我國習慣做法是樓面與框架剛接，目的只是減少位移，對其影響未做論證，只是允許采用；從減小附加應力考慮，兩端鉸接較合理。樓面梁與構造型鋼（簡稱小鋼柱）或鋼骨柱的連接應采用鉸接，不宜采用剛接，這是因為鋼骨在剪力墻中的面積比例很小，不足以消除鋼框架與墻體的豎向變形差異。夠造型剛通長連續設置有利于梁的定位。鋼骨混凝土構件應符合下列構造

16、措施： 1 柱鋼骨應采用實腹式，不得采用空腹式。中間柱鋼骨宜采用十字形，角柱和邊柱宜采用L行和T行， 2 柱主筋宜在鋼骨四角通過，避免在鋼骨上穿孔。 3邊柱的外側面和梁的外側面位于同一平面時，應考慮偏心影響，對柱進行有限元分析。9.6.3 對鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構，伸臂桁架的構造要求如下: 1 伸臂桁架宜貫穿混凝土核心筒，并宜在與伸臂桁架連接部位的混泥土墻內設置豎向鋼骨。伸臂桁架的上、下弦與框架可以采用鉸接連接，但也宜在柱內設置鋼骨。 2 加強層及其上下各一層的外框架，當采用鋼骨混凝土柱時，應沿柱全高加密箍筋；鋼柱的板件厚度比限值應按設防烈度提高一度的要求確定。 3 應適當增強加強層上、

17、下板的剛度，樓板厚度不宜小于150mm，且不宜開較大洞口，樓板混泥土強度等級不宜小于C30，且應配置雙向雙排鋼筋。9.6.4 采用壓型鋼板組合樓板的組合梁設計，宜符合下列要求： 1 組合梁不適用于承受多次反復荷載作用或重大沖擊的荷載作用引起的對疲勞強度有影響的作用力。 2計算組合梁翼板有效寬度時，鋼與混凝土彈性模量之比一般可取15。 3 計算栓連接件的受剪承載力時，在900N/以下時取500N/，900N/以上時取900N/. 4 栓釘的常用直徑是1322mm。栓釘在梁軸線方向的最小釘距應為7.5d，最大釘距為600mm；列距應為5d以上。 5 栓釘到混凝土樓板邊緣的距離應不小于40mm。 6

18、 栓釘釘頭上部鋼筋以上的混凝土保護層厚度不應小于3cm，這是從防火要求考慮的。【說明】本條以上各款參考日本組合梁設計指南列入，我國鋼結構設計規范采用的栓釘受剪承載力計算公式，源于美國J.W.Fisher采用的等厚實心混凝土板所作的栓釘推出試驗，與國際上通常采用的公式一致，僅換算為混凝土強度設計值后對系數稍作修改，并將式中的改為，（為我國的混凝土強度設計值），對根號中的數值乘積影響不大，國外試驗表明，小于5000kg/c的試驗數據幾乎沒有，大于9000kg/c時栓釘的受剪承載力幾乎不增加。 最小釘距的建議大于GB500112003中規定的5d，是因為日本組合梁設計指南的規定指出，當栓釘釘距較小時

19、，在栓釘連線上出現了裂紋，此時單個栓釘承載力降低。當栓釘型號有所減小后，混凝土的稱壓力范圍重合，承載力也降低。栓釘釘距，列距和受剪承載力的關系，系統的試驗資料幾乎沒有，但栓釘直徑為19mm和釘距大于150mm的試驗表明，實心等候混凝土板推出試驗得出的栓釘受剪承協力公式是適用的。壓型鋼板與框架連接處，宜符合下列規定： 1 壓型鋼板波槽與鋼梁垂直時，應在通過梁翼緣處切斷， 將板支承在梁翼緣上，板端設置防混凝土流出的擋板，栓釘直接焊在板端之間的梁翼緣上。 2 壓型鋼板波槽與鋼梁平行時，原則上應將翼緣切斷。此種形式的栓釘兩側，有壓型鋼板防止混凝土流出，混凝土與梁翼緣直接接觸，因此也可以按實心等厚砼板時

20、的栓釘承載力公式計算。【說明】研究表明，此時可以保證混凝土樓板和鋼梁的組合作用，栓釘可采用實心等厚砼板時的承載力公式計算，日本采用此種形式較多，若壓型板不切斷，連續通過鋼梁上部，在板槽中焊接栓釘時，混凝土板與鋼梁之間隔了一層壓型板，不是直接接觸，在組合作用下栓釘有傾轉傾向，導致板槽內混凝開裂，其上方混凝土表明有裂紋，美國采用此種形式較多，此時需按另行規定的公式計算栓釘的受剪承載力。日本組合梁規程認為，當壓型鋼板與鋼梁焊接牢固時，板槽部分的混凝土可以起到栓釘的作用，這已得到試驗證明。目前雖未考慮此效應，但希望壓型鋼板應盡可能與梁焊接牢固，壓型鋼板貫通焊可滿足此要求。壓型鋼板貫通焊時壓型鋼板厚度不應大于1.