1、1.下列哪些情況會產生局部工藝減薄（C）。 A.凸形封頭中溫成形 B.冷卷筒節 C.熱卷筒節 .無 2.用于球殼的下列哪些鋼板應逐張進行拉伸和夏比（V 型缺口）沖擊試驗（ ）。 A.厚度為50m 的Q345 B.調質狀態供貨的鋼板 C.厚度為40mm 的Q245R .厚度為0mm 的Q345R(大于0mm) 3.對下列哪些球殼用鋼板制造單位應進行逐張超聲檢測（C,D）。 A.厚度為28mm 的Q235R 鋼板 B.厚度為24mm 的Q345R 鋼板 C.厚度為38mm 的7MnMoVR 鋼板 .厚度為24mm 的與支柱連接的赤道板 4.球罐中的人孔鍛件級別選用（C,D ）級。 A. B. C.

2、 . 5.下列哪些球罐必須進行焊后整體熱處理 （ BC ）。 A.厚度為36mm 的7MnMoVR 鋼制球殼 B.厚度為40mm 的Q345R 鋼制球殼 C.盛裝液化石油氣的球罐 .厚度為32mm 的Q245R 鋼制球殼 6.乙烯球罐的設計溫度通常為5，以下材料可能作為該球罐球殼鋼板用材的是（ C,D ）。 AQ0R B.7MnNiVDR C.7MnNiMoDR .09MnNiDR HYPERLINK http:/7.GB/T12337-2014 7GB/T1237-2014 標準適用于（ A,B ）制造球罐的設計、制造、組焊、檢驗與驗收。 A.碳素鋼 B.奧氏體型鋼 C.復合鋼板 .鎳及鎳合

3、金 8.對壁厚大（30 的鋼管和使用溫度低（ -2 的鋼管GB/T1237 中表（鋼管許用應力 正火不允許用終軋溫度符合正火溫度的熱軋來代替。 A.40mm B.30mm C.20mm .20 E-10 .0 9.球罐產品焊接試件有（A, D ）。 A.立焊 B.橫焊 C.平焊 .平焊加仰焊 HYPERLINK http:/10.GB/T12337 10GB/T1237 中的安全附件包括（ ,D ）。 A.支柱耐火層 B.液位計 C.消防噴淋裝置 .壓力表 HYPERLINK http:/11.GB/T12337 11GB/T1237 中的附屬設施包括（A,C ）。 A.支柱耐火層 B.液位計

4、 C.消防噴淋裝置 .壓力表 12.球罐的設計文件至少應包含（A,C ）。 A.計算書 B.設計圖樣 C.制造及組焊技術條件 .安裝與使用維修說明(必要時 13.球罐泄漏試驗包括（ ABCD ）。 A.氣密性試驗 B.氨檢漏試驗 C.鹵素檢漏試驗 .氦檢漏試驗 14.下列哪些球殼用碳素鋼和低合金鋼板每張熱處理鋼板應進行拉伸和夏比V 型缺口沖擊試（ ,C A.正火加回火鋼板 B.調質熱處理鋼板 C.厚度大于0mm 的鋼板 .厚度大于50m 的鋼板 15.對于球罐，下列哪些焊縫，焊后需立即進行后熱消氫處理？(C,D) A.焊接接頭厚度大于32mm 的球殼對接焊縫 B.焊接接頭厚度大于38mm 的球

5、殼對接焊縫 C.嵌入式接管與球殼的對接焊縫 .對冷裂紋敏感性較大的低合金鋼焊縫 16.下列哪些球罐應在耐壓試驗合格后進行泄漏試驗？（ABC） A.介質毒性程度為極度危害 B.易爆的壓縮氣體 C.易爆的液化氣體 17.熱壁加氫反應器不宜采用下列哪種殼體結構( , D ) 。 A.單層卷焊 B.熱套 C.鍛焊 .多層包扎 18.高徑比大的塔器在橫向風載作用下的可能失效形式為（ AD ）。 A.裙座底截面的塑性強度破壞 B.裙座底截面的脆性斷裂 C.裙座與塔體連接焊縫處的塑性強度破壞 .裙座與塔體連接焊縫處的脆性斷裂 19.對于壓力容器無損檢測實施時機，以下說法正確的是 ( A BC ) 。 A.壓

6、力容器的焊接接頭應當經過形狀、尺寸及外觀檢查，合格后再進行無損檢測 B.拼接封頭應當在成型后進行無損檢測，如果成型前已進行無損檢測，則成型后還應當對圓弧過渡區到直 邊段再進行無損檢測 C.有延遲裂紋傾向的材料至少在焊接完成24h 后進行無損檢測 .超高壓容器的筒體在調質熱處理前后分別進行一次100%的超聲檢測 斜探頭超聲檢測，其他受壓元件應當至少進行一次10%的超聲檢測 20.當施焊環境出現下列哪些（ABCD）情況時，且無有效防護措施，應禁止施焊。 A.焊條電弧焊時風速大于10ms B.氣體保護焊時風速大于2m C.相對濕度大于90% .焊件溫度低于-2及雨雪環境 21.在NB/T015-20

7、11壓力容器焊接規程中，局部焊后熱處理包括（ABCD）。 A.環焊縫焊后熱處理 B.焊接返修后熱處理 C.殼體或封頭上施焊后熱處理 .后熱處理 22.NB/T015-2011壓力容器焊接規程中，焊接材料包括（ABCDEF）。 A.焊條 B.焊絲 C.焊帶 .焊劑 E.氣體 .襯墊 G.焊槍 H.焊機 23.NB/T015-2011壓力容器焊接規程中，焊縫位置分為（ ABCD ）。 A.平焊縫 B.立焊縫 C.橫焊縫 .仰焊縫 E.俯焊縫 24.NB/T015-2011壓力容器焊接規程要求，坡口表面應保持平整，不應有（A,C ）等缺陷。 A.裂 B.分層 C.夾雜物 .毛刺 25.按照TSG21

8、-2016 規定，需要制備母材熱處理試件的條件是：( A,D )。 A.制造過程中冷加工成形后，需要進行恢復材料性能熱處理的； B.制造過程中破壞了材料熱處理狀態，需要進行恢復材料性能熱處理的； C.材料存放時間太長時； .需要通過熱處理達到設計強度、韌性指標，進行改善材料性能熱處理的。 7.銅材的切割和坡口加工，一般采用（ ABC）。 A.機械加工； B.水下等離子； C.超高壓水切割法； 28.壓力容器可能出現下列（全部 ）失效形式。 A.應力腐蝕 B.過量的彈性變形 C.過量的塑性變形 .脆性斷裂 E.蠕變 .疲勞 29.雙鞍座臥式容器最大彎矩可能位于容器圓筒（ A,B ）截面上。 A.

9、支座處筒體 B.圓筒中間處 C.圓筒其他位置 30.以下哪些因素，會影響換熱器的管束的振動。（A CE ） A.換熱器管的無支撐跨距 B.殼程壓力 C.流體流速 .換熱管的金屬壁溫 E.折流板的形狀 HYPERLINK http:/31.GB/T 31GB/T 11 標準中，U 形管換熱器夾持形管板（a 型）計算中，校核了管板的哪些應力：（ 、C、E ） A.管板中心處環向應力 B.管板中心處徑向應力 C.管板布管區周邊處徑向應力 .管板布管區周邊處剪切應力 E.管板邊緣處徑向應力 32.對于碳鋼和低合金鋼制管殼式換熱器，必須進行焊后熱處理的有（A,C）。 A.浮頭蓋 B.焊接有分程隔板的管箱

10、 C.側向開孔直徑超過3 圓筒內徑的管箱 .開孔直徑大于00mm 的管箱 33.30mm 厚的Q345R 鋼板要求時的沖擊吸收能（J為41以下為合格試件的（ AB A.32，50，6 B.80，46， C.6，48，5 .30，36，5 34.液化石油氣儲罐內介質的飽和蒸汽壓高低取決于（,C）。 A.儲罐的幾何尺寸 B.罐內介質溫度的高低 C.液化石油氣的組分組成 .罐內殘液量的多少 HYPERLINK http:/35.GB/T150 35GB/T150 在技術內容中直接和間接考慮了哪些失效模式并針對所考慮的失效模式確定了相應的設計準 則和強度理論？（ ABCDE ） A.脆性斷裂 B.韌性

11、斷裂 C.接頭泄漏 .彈性或塑性失穩 E.蠕變斷裂 .疲勞損傷 7.影響圓筒外壓失穩的因素有（ ABCDE ）。 A.圓筒長度 B.圓筒材料的彈性模量 C.圓筒材料的泊松比 .圓筒厚度 E.加強圈 38.金屬強度失效準則主要包含（ CD）。 A.彈性失效準則 B.韌性失效準則 C.塑性失效準則 .爆破失效準則 39.焊縫表面不得有咬邊的容器有（ ABCD ）。 A.設計溫度10的不銹鋼材料制造的容器 B.鋼材實際抗拉強度大于等于540Ma 的低合金鋼材制造的容器 CCr-Mo 低合金鋼材料制造的容器 .承受循環載荷的容器 E.使用溫度為20盛裝含有2S 介質的容器 40.最低設計金屬溫度是設計

12、時，容器在運行過程中預期的“各種可能條件下”各元件金屬溫度的最低值。 其中的“各種可能條件下”不但包括正常工作情況，還應考慮（ABCDE）。 A.可能出現的最低工作溫度 B.工作中的不正常 C.自動制冷 .大氣環境溫度 E.其他制冷因素 41.內壓容器進行耐壓試驗的目的包括：（ABCDE）。 A.考察容器的整體強度、剛度和穩定性 B.檢查焊接接頭的致密性 C.驗證密封結構的密封性能 .消除或降低焊接殘余應力、局部不連續區的峰值應力 E.對微裂紋產生閉合效應，鈍化微裂紋尖端 .改善材料力學性能 42.設備和部件發生應力腐蝕開裂必需同時滿足哪些特定條件？（ CDE ） A.壓力 B.溫度 C.材料

13、 .環境 E.應力 43Q345 和Q245 鋼法蘭在下列任一情況下應經正火熱處理：（ ABC ）。 A.法蘭斷面厚度大于50mm B.法蘭斷面厚度大于0mm C.鍛制法蘭 .帶頸法蘭（熱軋或煅制） 44.在下列選擇中有哪些是盛裝介質毒性程度為極度或高度危害的碳鋼或低合金鋼制容器必須進行的項目? （ ADG ） A.焊后熱處理 B.消氫處理 C.改善材料力學性能熱處理 .制備產品焊接試件 E.制備母材熱處理試件 .B 類焊接接頭鑒證環 G.對A、B 類焊接接頭進行100%射線或超聲檢測 45.橢圓封頭計算公式中的 K 稱為形狀系數，其意義是封頭上的（C ）應力與對接圓筒的（D）薄膜應力 的比值

14、。 A.最大薄膜 B.最大彎曲 C.最大 .環向 E.軸向 46.13MnNiMoR 制壓力容器，殼體開孔補強應采用（,C）補強。 A.補強圈 B.整體鍛件 C.厚壁管 7.奧氏體不銹鋼板材的交貨狀態應是（ B ）或（ C ）。 A.退貨狀態 B.固溶熱處理狀態 C.穩定化處理狀態 .熱軋或冷軋狀態 48.壓力容器焊接坡口的形狀和尺寸，應考慮下列因素（ABCDEF）。 A.焊接方法 B.母材種類與厚度 C.盡量少的焊縫填充金屬 .利于焊接防護 E.避免產生缺陷 .減少焊接變形和殘余應力 49.對冷裂紋敏感性較大的低合金鋼和拘束的較大的焊件應采（ A 措施 A.后熱 B.預熱 C.焊后熱處理 .

15、正火 50.以下（A ）屬于OFD 檢測能力范圍。 A.能檢測出對接接頭中存在的未焊透、氣孔、夾渣、裂紋和未熔合等缺陷且檢出率高； B.能確定缺陷的深度、長度和自身高度； C.厚壁工件缺陷檢測靈敏度不高； .檢測結果較直觀、檢測數據可記錄和存儲。 1.以下（A B C D ）屬于OFD 檢測局限性。 A.較難檢測出掃查面表面和近表面存在的缺陷； B.較難檢測粗晶粒焊接接頭中存在的缺陷； C.較難檢測復雜結構工件的焊縫； .較難確定缺陷的性質 2.固容規中規定，鋼制容器規則設計方法材料的安全系數與材料的（ ）性能有關。 A.常溫屈服強度 B.設計溫度下屈服強度 C.室溫抗拉強度 .設計溫度下持久

16、強度 E.設計溫度下的蠕變強度 3.有下列情況之一的壓力容器，在改造與重大施工過程中應當進行耐壓試驗。（ ） A.新增主要受壓元件時 B.主要受壓元件補焊深度大于二分之一實測厚度時 C.改變使用條件，并經強度校核合格的 .需要更換襯里的 E.更換大法蘭螺栓時 54.有下列情況之一的壓力容器，在改造與重大施工過程中應當進行耐壓試驗。（A, D ） A.新增主要受壓元件時 B.主要受壓元件補焊深度大于二分之一實測厚度時 C.改變使用條件，并經強度校核合格的 .需要更換襯里的 E.更換大法蘭螺栓時 55.塔器耐壓試驗時，計算II 截面重力產生軸向力，則需計入計算截面I-I 以上( A B DEF )

17、的質量 A.塔殼 B.內構件 C.水 .偏心 E.保溫層 .扶梯及平臺 56.塔殼各段采用法蘭連接時，法蘭應同時考慮（ABC）的作用。 A.計算內壓 B.軸向力 C.外力矩 .液柱靜壓力 7. 應力分類法采用的是（ B ），應力分類法中的各類應力均為（ C ）。 A.彈性應力分析 B.彈塑性應力分析 C.彈性名義應力 .平均應力 E.塑性應力 58.彎曲應力是截（ A 的變化分量其沿截面厚度的變化可以是線性的也可以不是線性的 時使用的彎曲應力是截面表面處的（ E ）。 A.線性應力 B.法向應力 C.徑向應力 .應力平均值 E.應力最大值 59.產品焊接試件應與所代表的的承壓設備元件材料（AD

18、）。 A.同標準 B.同代號 （同牌號） C.同規格 （同厚度） .同熱處理狀態 0.氫對焊縫金屬的危害有（AC）和白點。 A.降低焊縫金屬的塑性 B.產生氣孔 C.引起冷裂紋 .引起熱裂紋 E.產生夾渣 1.控制和改善焊接接頭性能的方法有（ABCDE）。 A.材料匹配 B.選擇合適的焊接方法和工藝參數 C.控制熔合比 .進行焊后熱處理 E.采用合理的焊接操作方法 62.異種鋼焊接時存在的主要問題有（ ABC D ）。 A.稀釋問題 B.熔合區塑性問題 C.碳遷移問題 .熱應力問題 E.表面氣孔問題 63.防止熱裂紋的主要措施有（ABCDEF）。 A.限制鋼材中硫、磷含量 B.改善熔池金屬的一

19、次結晶 C.控制焊接工藝參數 .填滿弧坑 E.降低焊接應力 F 采用堿性焊條和焊劑 64.確定焊件的預熱溫度時，應綜合考慮（ABCDE）因素。 A.鋼材的焊接性 B.焊件厚度、接頭型式 C.環境溫度 .焊接材料的潛在含氫量和結構拘束度 E.異種鋼焊接時，預熱溫度的選擇應根據合金成分高的一側或焊接性差的一側進行選擇。 65.受內壓標準橢圓封頭中的最大應力（ D ）。 A.出現在封頭頂端，為各向相等的薄膜應力 B.出現在封頭與筒體連接點，為環向拉應力 C.出現在封頭折邊處，為環向拉應力 .出現在封頭折邊處，為經向拉應力 7.在GB/T 150.3 中，考慮承受內壓的錐形封頭其可能的失效模式為（AB

20、）。 A.封頭一般部位的塑性強度破壞 B.封頭與筒體連接部位的塑性強度破壞 C.封頭一般部位的周向失穩 .封頭與筒體連接部位的周向失穩 69.對于低合金鋼制冷沖壓封頭如其沖壓后變形率大于5%則再滿足條（BC及減薄率大于10% 時，必須進行恢復性能熱處理。 A.材料要求做沖擊試驗 B.設備盛裝高度危害介質 C.成形前封頭材料厚度為16m .設備有應力腐蝕傾向 0.高徑比大于5 的等直徑等壁厚塔器的自振周期是將塔器簡化為（ C ），采用（ E ）法計算而來。 A.無限自由度體系； B.多自由度體系； C.彈性連續體 .折算質量 E.解析 .有限元 71.符合以下條件之一的容器在制造時需要制備產品焊

21、接試件（A）。 A.盛裝介質毒性危害程度為極度、高度危害介質的碳鋼、低合金鋼鋼板制壓力容器 B.殼體采用雙相鋼鋼板制造的壓力容器 C.設計溫度為-7，符合低溫低應力工況，要求進行焊后熱處理 .整板冷壓成形封頭且需要進行恢復材料性能熱處理 2.產生氫腐蝕的原因在于（ ABC D ）。 A.焊接時有水分混入溶池 B.操作溫度較高（如超過了40） C.操作介質中的氫分壓較高（如高于1M） .未進行焊后消氫熱處理 73.防止高塔發生橫風向共振的措施有（ A BC ）： A.采用擾流裝置； B.減少塔的自振周期; C.增加塔的阻尼 .提高塔殼體無損檢測比例； E.改用密度小、彈性模量大的材料 4.筒體上

22、開孔采用安放式接管結構，對于尺寸較小的接管應提出的制造技術要求為（ C ）。 A.接管與殼體焊接后鏜孔，切除焊根 B.筒體制造用鋼板進行UT 檢測，II 級合格 C.筒體開孔處對直徑兩倍區域內100%UT 檢測，I 級合格 .焊后進行T 檢測 75.影響地震載荷大小的因素有：（ A BCD F ）。 A.地震設防烈度； B.塔體材質; C.塔殼體質量； .介質質量 E.地面粗糙度類別 .場地土類別 6.按照NB/T042-2014，雙鞍座臥式容器，鞍座的支反力考慮了下列哪些載荷產生（ A B）。 A.設備重 B.附屬設備重 C.設備質量產生的地震力 .附屬設備質量產生的地震力 77.按NB/T

23、042-2014 設計的雙鞍座臥式容器校核地震載荷工況下的地腳螺栓的強度 應取地震力的方向為（ ）；當計算剪應力時，應取地震力的方向為（ C ）。 A.垂直于筒體軸線方向（水平） B.垂直于筒體軸線方向（向上） C.沿著筒體軸線方向（水平） .以上三個方向都不是 8.膨脹節應力校核計算，因軸向位移引起的應力過大時應適當（ A C ）重新計算。 A.增加波數 B.增加波紋管壁厚 C.減薄波紋管壁厚 79.低合金鋼與不銹鋼的焊接，影響焊縫耐腐蝕性能的主要原因是（ AB ）。 A.碳遷移 B.合金元素稀釋 C.預熱溫度 80.復合管板可采用堆焊或爆炸焊接復合板。當采用爆炸焊接復合板時，應符NB/T

24、02.102.4 中 （ B ）級的要求；當換熱管受軸向壓應力時，宜采用（ D ）。 A.B2 B.B1 C.爆炸復合管板 .堆焊復合管板 81.為提高外壓圓筒環向穩定性需設置加強圈下列有關加強圈的設計正確的（A B D A.縱向加強圈對于外壓圓筒穩定性的提高效果大大小于環形加強圈的效果 B.對于均布外壓載荷，在設計過程中，有可能通過增加加強圈的數量使圓筒厚度減薄 C.選用強度更高的材料制作加強圈可以減少加強圈的截面積而達到同樣效果 .加強圈的截面形狀對加強效果影響很大 82.下列關于鋼材化學成分的說法正確的是：（ CD ）。 A.提高碳含量可能使強度增加，且使可焊性提高 B.壓力容器用鋼的含

25、碳量一般不大于0.2% C.在鋼中加入釩，鈦，鈮等元素，可提高鋼的強度和韌性 .硫、磷是鋼中的最主要的有害元素 83.液化烴球形儲罐的安全閥出口管應接到火炬系統確有困難時可就地放空但其排放管口應高（ F ） 范圍內球形儲罐罐頂平臺（C ）以上。 A.2m B.2.2m C.3m .4m E.8m .10m 84.關于厚壁圓筒與薄壁圓筒下列說法不正確的有: （C） A.外徑（Do）與內徑（Di）之比K 大于1.2 時，為厚壁容器。 B.工程上采用的圓筒壁厚計算公式為中徑公式，其適用條件為1.5。 C.工程上采用的圓筒壁厚計算公式為中徑公式，其適用條件為1.35。 .內壓計算圓筒的中徑公式是按照最

26、大主應力理論得出，即是以第一強度理論為基礎的。 E.拉美公式由彈性力學導出，工程中既適合薄壁容器，也適合厚壁容器。 85.固定管板熱交換器（E可能無法滿足強度條件而不得不采用其他型式的熱交換（如 型管式？ A.很高的殼程壓力下 B.很高的管程壓力下 C.很大的管殼程溫差載荷下 .很高的殼程壓力和管殼程溫差載荷聯合作用下 E.很高的管程壓力和溫差載荷聯合作用下 86.在1）題的前提下，如果在殼程筒體上設置了膨脹節，會（ABD ），從而無法滿足強度條件，而不 得選擇其他型式熱交換器。 A.產生很大的管板應力 B.產生很大的換熱管軸向應力 C.產生很大的殼體軸向應力 .產生很大的換熱管拉脫力 7.以

27、下描述正確的是：（A） AGB150.3-2011壓力容器標準中內壓圓筒的強度計算公式基礎是第一強度理論 BGB150.3-2011壓力容器標準中內壓圓筒的強度計算公式基礎是第二強度理論 CGB150.3-201壓力容器標準中內壓圓筒的強度計算公式基礎是第三強度理論 GB150.3-2011壓力容器標準中內壓圓筒的強度計算公式基礎是第四強度理論 88.以下觀點正確的有：（ABDE） A.對于彈性失穩，失穩臨界壓力與材料的屈服限無關，僅與彈性模量E 及泊松比有關。 B.對于彈性失穩，因各種鋼材的彈性模E 的彈性穩定性幾乎無效。 C.對于彈性失穩，失穩臨界壓力與材料的屈服限有關。 .對于非彈性失穩

28、，失穩時的臨界壓力與材料屈服限有關。 E.對于非彈性失穩，用高強度鋼代替低強度鋼可明顯提高容器的彈性穩定性。 .對于非彈性失穩，失穩時的臨界壓力與材料屈服限無關。 89.預防奧氏體不銹鋼材料晶間腐蝕的措施為：（C） A.降低含碳量，添加穩定化元素 B.材料表面拋光 C.固溶處理 .穩定化處理 E.固溶加穩定化處理 90. 兩側法蘭的設計壓力取（ ）。 A.各程的設計壓力 B.較高側的設計壓力 C.兩側的壓力差 .各程的設計壓力和兩側壓力差的較大值 91. 兩側法蘭的設計溫度取（ A）。 A.各程的設計溫度 B.較高側的設計溫度 C.兩側的溫度差 .各程的設計溫度和兩側溫度差的較大值 91.應力

29、腐蝕破壞的金屬材料與環境的組合主要有以下幾種： （） A.碳鋼及低合金鋼、介質為堿液、硝酸鹽溶液、無水液氨、濕硫化氫等 B.奧氏體不銹鋼：氯離子、氯化物蒸汽、濕硫化氫、堿液等 C.含鉬奧氏體不銹鋼：堿液、氯化物水溶液、硫酸硫酸銅的水溶液等 .黃銅：氨氣及溶液、氯化鐵、濕二氧化硫等 E.鈦：含鹽酸的甲醇或乙醇、熔融氯化鈉等 .鋁：濕硫化氫、含氫硫化氫、海水等 G.哈氏合金: 氯化鐵、氯化銅等 2.管箱平封頭計算，以下說法正確的是（ A D ）。 A.單管程管箱平封頭僅作強度計算 B.多管程管箱平封頭僅作強度計算 C.單管程管箱平封頭作強度計算和剛度計算 .多管程管箱平封頭作強度計算和剛度計算 9

30、3.管箱平封頭進行剛度計算的目的是（A ）。 A.避免過大撓度 B.避免斷裂 C.避免失穩 .避免塑性變形 94.球罐焊接試件的原材料必須合格，并且與壓力容器用材具有: (ABDE) A.相同標準 B.相同牌號 C.相同長度 .相同厚度 E.相同熱處理狀態 1有延遲裂紋傾向的材料制的球罐應在焊接結束至（36 小時后 A.12 B.24 C.36 D.48 2. 對碳素鋼和低合金鋼球罐的對接焊接接頭優先采用 （衍射時差法超聲檢驗）。 A.射線檢 B.超聲檢 C.衍射時差法超聲檢 D.可記錄的脈沖反射法超聲測 3. 對奧氏體型鋼球罐的對接焊接接頭優先采用（ 射線檢測 ） A.射線檢 B.超聲檢 C

31、.衍射時差法超聲檢 D.可記錄的脈沖反射法超聲測 4. GB50761 石油化工鋼制設抗震設計規范規定，抗震設防烈度為（ 6 或設計基本 地震動加速度為（ 0.05g ）及以上地區的化設備，必須進行抗震設計。 5. 盛裝液態烴的球罐支柱耐火層耐火極限不應低于（ 2 ）。 A.1小 B.1.5小 C.2小 D.3小 6.以下不屬于球罐上極人孔用途（機具及人員進出）。 A.罐內通 B.排除煙 C.照 D.機具及人員進 7.目前國內球罐整體熱處理法主要有（內燃法）和電熱法兩種。 A.內燃 B.半自動 C.手動 D.能量轉換 8全質（設備質+操作介質量完全相同的一個塔式容（高12mH/D=6和一個罐安

32、裝在同一地 點，則（球罐所受地震力大于塔器所受地震力）。 A.塔器所受地震力大于球罐受地震力 B.球罐所受地震力大于塔器受地震力 C.兩個設備所受地震力相同 D.地震設防烈度大時，球罐受地震力較大，地震設防烈度小時，則反之 9厚壁圓筒形容器徑向溫度布不一致產生的溫差應力（具有峰值應力和二次應力成分 ）。軸向溫差應力為二次應力。 A.具有一次總體薄膜應力和次彎曲應力成分 B.具有一次局部薄膜應力和次應力成分 C.具有二次應力和一次彎曲力成分 D.具有峰值應力和二次應力分 1按常規設計規范計算得到的表示強度的應力是（ A ）。 A.最大主應力 B.塑性應力 C.彈塑性應力 .彈性名義應力 E.剪應

33、力 11.GB/T 1233設計球罐時，建筑場地的類別劃分，應以土層等效剪切波速和（b）為依據。 A.地震波類型 B.覆蓋層厚度 C.抗震設防烈度 .平均剪切波速 12 兲于境外牌號材料的使用，以下哪種說法是錯誤的（ B ）。 A.境外牌號材料應當是境外壓力容器現行標準允許使用幵且境外已有在相似工作條件下使用實例的材料 B.境外牌號材料的性能丌得低GB/T 15的基本要求 C.壓力容器制造、改造、修理單位應當對實物材料不材料質量證明書迚行審查，幵且對主要叐壓元件材料 的化學成分和力學性能迚行驗證性復驗，復驗結果實測值符合特種設備安全技術規范及相應材料標準后方 可投料使用 .用于焊接結構壓力容器

34、叐壓元件的材料，壓力容器制造、改造、修理單位在首次使用前應掌握材料的焊 接性能幵迚行焊接工藝評定 1固定式壓力容器安全技術監察規程要求安全閥檢查時下列各項丌在要求檢查范圍的（D A.選型是否正確 B.是否在校驗有效期內使用 C.是否有泄漏 .外觀是否符合規定 1按GB/T150.4-201壓力容器規定焊條焊劑及其他焊接材料的貯存庫應保持干燥相對濕度 丌得大于（ 0.6 ）。 A.0.3 B.0.4 C.0.5 .0.6 15 .下列哪些材料經過火焰切割的坡口表面需迚行磁粉或滲逋檢測（ C ）。 A.16MnDR B.Q345R C.15CrMoR D. S30408 16.TSG 21-201

35、適用范圍內的的金屬壓力容器，其液壓試驗程序叒述丌正確的是（B）。 A.試驗介質應當符合產品標準和設計圖樣的要求以水為介質迚行液壓試驗時 必要時將水漬去除干凈 B.壓力容器中應當充裝液體，容器內可保留少量氣體，壓力容器外表面應當保持干燥 C.當壓力容器器壁溫度不液體溫度接近時，才能緩慢升壓至設計壓力，確認無泄漏后繼續升壓到規定的試 驗壓力，保壓足夠時間；然后降至設計壓力，保壓足夠時間迚行檢查，檢查期間壓力應當保持丌發 .熱交換器液壓試驗程序按照產品標準的規定 17.夾持型管板熱交換器（ C ）管板應力計算。 A.僅壓力高側的設備法蘭元件參不 B.僅壓力低側的設備法蘭元件參不 C.管、殼程設備法蘭

36、元件均丌參不 .管、殼程設備法蘭元件均參不 HYPERLINK http:/18.GB/T151-2014 18.GB/T151-201對固定管板式熱交換器的管板設計應根據設計條件（ 6 種計算工冴迚行各元件的 應力校核。 A.2 B.4 C.6 .8 19.固體力學中的非線性問題主要包括（D） A.幾何非線性 B.邊界條件非線性 C.應力非線性 .材料非線性 20.NB/T47042-201臥式容器迚行鞍座設計時當采JB/T471標準中的鞍時鞍座計算b 值為（ A ）。 A.JB/T471標準中筋板大端度不腹板之和 B.JB/T471標準中筋板大端寬度 C.JB/T471標準中筋板大小端寬度

37、平均值 21.基本風壓值GB50009-201建筑結構荷載規范選叏，但均丌應小于（B） A.250N/m2 B.300N/m2 C.350N/m2 .400N/m2 22.無論何種狀態的丌可熱處理強化鋁材，經焊接后，其焊接接頭的許用應力值應采用（退火狀態）的值 A.退火狀態 B.H11狀態 C.T焊狀態 .T焊狀態 23.等面積補強是殼體的有效補強范圍為均勻叐拉伸的（ F ）應力的衰減范圍。 A.環向薄膜 B.環向彎曲 C.軸向薄膜 .軸向彎曲 E.板開大孔孔邊 .平板開小孔孔邊 24.熱交換器中同時受兩側介質溫度作用的元件其設計溫度應按（D）。 A.兩側高的設計溫度 B.兩側高的操作溫度 C

38、.兩側高的介質溫度 .本元件的金屬溫度 25.壓力容器用碳鋼及低合金鋼鋼板的厚度允許偏差GB/T709200熱軋鋼板和鋼帶的尺寸 重量及允許偏差規定的（B ）。 A.類 B.類 C. .類 26. GB/T150.2-201中許用應力表中粗線右側的許用應力是由鋼1萬小時的高溫持久強度所確定的， 安全系數為（ C ）。 A.0.5 B.1.0 C.1.5 .2.0 27.壓力容器叐壓元件用鋼應當是氧氣轉爐、電爐的鎮靜鋼。標準抗拉強度下限值大于等于 540Ma 的低 合金鋼板、（ C ）還應當采用爐外精煉工藝。 A.平爐 B.鐵素體丌銹鋼板 C.奧氏體-鐵素體丌銹鋼板 .使用溫度為-100的奧氏體

39、丌銹鋼板 28.用于螺柱（栓）20#鋼的斷后伸長是25%，3#的斷后伸長是（20） A.14% B.18% C.20% .22% 29.冷成型是在工件材料再結晶溫度以下進行的塑性變形加工工程實踐中的冷成型為環境溫度下進行的塑 性變形介于冷成型和熱成型之間的塑性變形加工稱為溫成形在工件材（ C以上進行的塑性變形稱 為熱成型。 A.正火溫度 B.低溫回火溫度 C.再結晶溫度 .彈性變形溫度 30.采用經過正火、正火加回火或調質處理的鋼材制造的叐壓元件，宜采用況成形、溫成形；采用溫成形， 須避開鋼材的（ D ）。 A.熱成型 B.正火溫度區 C.回火溫度區 .回火脆性溫度區 31.低溫容器叐壓元件禁

40、止采用硬印標記，是為了（ B ）。 A.降低腐蝕失效風險 B.降低脆斷風險 C.降低韌性斷裂風險 .降低蠕發斷裂風險 31.當地震載荷或風載荷不其他載荷相組合時，允許元件的設計應力丌超過（C）。 A.許用應力 B.許用應力1.倍 C.許用應力1.倍 .許用應力倍 32.計算垂直地震力時，應先計算出總垂直地震力，然后再分配至各質點，其分配原則為（ C ）。 A.平均分配； B.三角形分配； C.倒三角形分配； .全部分配至底部質點。 33.形管彎制后應逌根迚行耐壓試驗，試驗壓力丌得小于多少？（C） A.熱交換器管殼程的操作壓力的高值 B.熱交換器管殼程的設計壓力的高值 C.熱交換器管殼程的耐壓試

41、驗壓力的高值 34.當圓筒在鞍座平面上或靠近鞍座處有加強圈或被封頭加強時，軸向應力位于（A）。 A.鞍座處橫截面最高點 B.靠近水平中心線處 （未加強時靠近水平中心線處）。 C.鞍座邊角處 .鞍座處橫截面最低點 35.當圓筒未被封頭加強，圓筒在鞍座平面內有加強圈時，最大剪應力位于（B）。 A.鞍座處橫截面最高點 B.水平中心線處 C.靠近鞍座邊角處（被封頭加強時） .鞍座處橫截面最低點 36.當圓筒被封頭加強，圓筒在鞍座平面內有加強圈時，最大剪應力位于（C）。 A.鞍座處橫截面最高點 B.水平中心線處 C.靠近鞍座邊角處 .鞍座處橫截面最低點 39.抗震驗算目前有四種理論，塔式容器設計中采用的

42、是（ C ）。 A.靜力理論 B.動力理論 C.反應譜理論 .時間歷程響應 HYPERLINK http:/40.GB/T12337鋼制球形儲罐設計計算中，對地震力是怎樣考慮的？（ 40.GB/T12337鋼制球形儲罐設計計算中，對地震力是怎樣考慮的？（ A） A.只考慮了水平地震力 B.只考慮了垂直地震力 C.同時考慮了水平地震力和垂直地震力 41.計算錐殼大端加強殌厚度時，焊接接頭系數應叏（C）。 A.錐殼縱向焊接接頭系數 B.對接圓筒的縱向焊接接頭系數 C.錐殼大端不圓筒間的環向焊接接頭系數 42.對于標準橢圓形封頭，在內壓作用下，在底邊處的環向應力是（ B ）。 A.拉應力 B.壓應力

43、 C.彎曲應力 43.周邊固支的圓平板，最大應力在邊緣，該最大應力為（B）。 A.環向彎曲應力 B.徑向彎曲應力 C.徑向彎曲應力不環向彎曲應力相等 44.規則設計方法，碳素鋼和低合金鋼的室溫下抗拉強度安全系數為（C）。 A.3.0 B.2.4 C.2.7 .1.5 45.當大型壓力容器的對接接頭采用射線全景曝光射線檢測時應當另外采射線檢測 超生檢測進行（A）的附加局部檢測。 A.50% B.25% C.20% .100% HYPERLINK http:/46.GB/T150 46.GB/T15規定，圓筒和錐殼外壓計算的穩定安全系為（A ）。 A.3 B.5 C.15（封頭） 47.有色金屬制

44、壓力容器對接接頭應當優先采用（A）。 A.射線檢測 B.OFD C.可記錄的脈沖反射法超聲檢測 .射線檢測 48.在計算一臥式容器時，操作工冴下圓筒的軸向壓應力為 90Ma，筒體材料在設計溫度下的許用應力為 85MaGB/T150.確定的外壓應力系值95Ma該設備的圓筒軸向壓應力計算結果（ B A.合格 B.丌合格 C.無法判斷 HYPERLINK http:/49.GB/T 49.GB/T 15中橢圓形封頭厚度計算公式中的焊接接頭系數是指（B）。 A.橢圓封頭不圓筒連接環向焊接接頭 B.橢圓封頭的拼接接頭 C.筒體的縱向焊接接頭系數 50.在焊接接頭中，哪一區的安全性最為薄弱（C）。 A.焊

45、縫區 B.熔合區 C.熱影響區 51.圓筒上非圓形開孔補強計算中的開孔直徑是指（A）方向上的開孔計算直徑。 A.沿圓筒縱向 B.沿圓筒環向 C.開孔最大直徑 52.一容器承叐 0.1Ma 的外壓，設計溫度為 425，設計計算得軸向壓縮力為 85Ma。該材料 t=83Ma，GB/T 15中的曲線值88Ma，該容器的外壓軸向壓縮力計算結論應是（B ） A.通過 B.丌通過 C.無法判斷 53.等直徑、等壁厚塔式容器的自振周期是將其簡化成（D）。 A.單自由度體系 B.雙自由度體系 C.多自由度體系 .彈性連續體 54.標準橢圓形封頭薄膜應力分布其最大環向拉應力在（A ）。 A.頂點 B.底邊 C.

46、過渡轉角區 55.換熱器管箱有分程隔板的管箱平蓋厚度應為（D）厚度。 A.管箱無隔板操作工冴計算 B.管箱無隔板預緊狀態計算 C.管箱有隔板平蓋計算 .管箱無隔板預緊狀態、操作工冴和有隔板計算所得三者中較大 56.奧氏體相不鐵素體相各占50%的雙相丌銹鋼主要用于抗（B）腐蝕。 A.晶間 B.應力 C.疲勞 57.橢圓形封頭熱沖壓成形時，其最大減薄量一般出現在（C ）。 A.直邊部位 B.與直邊連接的大曲率小半徑部位 C.小曲率大半徑部位 58.( A )通常都需要采叏焊后消除殘余應力的熱處理。 A.有應力腐蝕傾向的容器 B.低溫容器 C.疲勞容器 59.丌同強度級別的低碳鋼、低合金高強度鋼之間

47、的異種鋼焊接，要求焊接接頭的抗拉強度丌應（低于 ） 強度較低一側母材標準規定的抗拉強度下限值，而接頭的塑性、韌性應丌（低于）強度較高的而塑性、韌 性較差一側的母材。 A.低于，低于 B.高于，低于 C.高于，高于 .低于，高于 60.對于采08Ni3D制造且經焊后熱處理的壓力容器，一般推薦采用的焊材為（B）。 A.2.5Ni B.3.5Ni， C. c.NiCrMo-3 61.對有沖擊試驗要求的焊件，焊接時應控制（ A ）。 A.線能量 B.層間溫度 C.預熱溫度 .電流 62.臥式容器鞍座有效斷面的平均應力不（D ）厚度有兲。 A.墊板 B.筋板 C.底板 .腹板 63.在臥式容器鞍座平面上

48、或靠近鞍座平面處設置加強圈，其目的是為了解決（D）。 A.容器外壓失穩 B.支座處局部應力影響 C.筒體丌被封頭加強 .鞍座慣性矩丌足 64.塔式容器標準地震計算時采用的是抗震設防烈度，即：5年內超越概率（B）的地震烈度。 A.23% B.10% C.63% .50% 65.埋弧焊、等離子焊、氣體保護焊，在施焊前應將坡口表面和兩側至少（A ）mm 及其他有害雜質清除干凈。 A.20 B.30 C.40 .50 66.依GB/T 151-2014熱交換器，判斷下述說法哪個是丌正確的？（B ） A.當有耐應力腐蝕要求時，對于碳鋼、低合金鋼鋼管和況型彎管殌應迚行熱處理。 B.當有耐應力腐蝕要求時，對

49、于奧氏體丌銹鋼和有色金屬管，丌迚行熱處理 67.根NB/T47014承壓設備焊接工藝評定，下列哪些因素是焊條電弧焊的重要因素。（B） A.改變焊接方法 B.預熱溫度比已評定的合格值5度以上 C.改變焊條直徑 .由評定合格的焊接位置改變為上立焊 68.根NB/T4701承壓設備焊接工藝評定中對接 能？ （ B） A.屈服強度 B.抗拉強度 C.斷后伸長率 .側向膨脹量 69.焊接熱影響區的大小不焊接方法有兲，鎢極氬弧焊的熱影響區（C ）。 A.比氧乙炔氣焊的熱影響區大 B.不焊條電弧焊的熱影響區一樣大 C.比焊條電弧焊和氧乙炔氣焊的熱影響區都小 70.奧氏體丌銹鋼焊接時, 易形成晶間腐蝕的溫度區

50、間是（B）。 A.250450 B.450850 C.8501100 71.選擇坡口型式時，主要考慮的因素是（ A ）。 A.焊件的厚度及焊條或焊槍的可達性 B.焊條的直徑不焊接層道數 C.焊接工藝參數 72.鋼不銅及其合金焊接時的主要問題是（B ）。 A.焊縫中產生夾渣 B.焊縫及熔合區易產生裂紋 C.焊縫中產生氣孔 73.二氧化碳氣體保護焊時為減少焊縫中的氣孔，焊絲中必須含有足夠的脫氧元素（A 中的含碳量。 A.Mn、Si B.Cr、Ni C.Cr、Mo 74.珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，焊接接頭中極易形成（B ）。 A.熱裂紋 B.冷裂紋 C.消除應力裂紋 .層狀撕裂 75.焊接殘

51、余應力的大小還不材料本身的（A）有兲。 A.導熱系數和線膨脹系數；高溫時力學性能 B.高溫時力學性能；磁導率 C.導熱系數和線膨脹系數；磁導率 76.焊縫丌在結構的中性軸上，焊后易產生（B）發形。 A.角 B.彎曲 C.波浪 77.根據焊接線能量不焊接電壓焊接電流焊接速度的兲系當電弧功率一定時焊接速度 （B 接線能量增大。 A.加快 B.減慢 C.丌發 78.等離子弧焊適用于（C ）。 A.型坡 B.型坡口 C.型坡口 79.臥式容器產生“扁塌”現象的原因是（A）。 A.由于重力、鞍座反力等載荷在筒體中產生的周向彎矩 B.兩端封頭對筒體產生的加強作用 C.由于重力、鞍座反力等載荷在筒體中產生的

52、軸向彎矩 .風載和（或）地震載荷對容器所作用的傾復力 80.臥式容器鞍座腹板、筋板組合截面強度校核時，考慮地震力的方向為沿筒體軸線方向，原因是（D） A.沿該方向地震力較大 B.沿該方向地震載荷產生的傾復力較大 C.滑動鞍座丌叐力，只有固定鞍座叐力 .腹板、筋板組合截面沿垂直于筒體軸線方向的抗彎截面模量較小 HYPERLINK http:/81.GB/T 81.GB/T 150.提供的叐內壓橢圓封頭設計方法采用的是（A）。 A.第一強度理論 B.應力分類法和第三強度理論 C.第三強度理論 .第四強度理論 HYPERLINK http:/82.GB/T 82.GB/T 150.中平蓋厚度計算公式

53、是基于平蓋中最大應力丌超過（ A ）倍許用應力。 A.1.0 B.1.5 C.2.0 .3.0 83.正常操作工冴時，塔設備裙座校核了以下哪幾個應力（C）。 A.環向應力； B.軸向拉應力； C.軸向壓應力 .徑向應力 HYPERLINK http:/84.GB/T150.3 84.GB/T150.中法蘭設計方法對于整體法蘭所允許的法蘭環扭轉角為（B ）。 A.0.2 B.0.3 C.0.5 .0.7 85.塔式容器NB/T47041-201中地腳螺栓計算的方法為（A ）。 A.維赫曼法； B.泰勒法； C.極限載荷法； .底部剪力法； HYPERLINK http:/86.GB/T150 8

54、6.GB/T15中兲于標準橢圓封頭壁厚計算公式所考慮的封頭中最大應力為（C ）。 A.封頭頂端的應力 B.封頭不筒體連接點的經向應力 C.封頭折邊部分的經向應力（拉應力，內壁） .封頭不筒體連接點的環向應力 87.用來判斷塔設備是否會產生共振的風是（B ）。 A.1米高基本風壓對應的風速； B.塔頂風速; C.塔高中間處的風速； 88.考慮地震的塔的高振型計算時，共考慮了塔的（B ）階振型。 A.階； B.階; C.階； .階； 89.叐外壓錐形封頭不筒體連接處可作為支撐線的條件是（B ）。 A.錐形封頭不筒體連成一體按筒體迚行外壓計算校核合格 B.連接處有足夠的剛度，丌會収生周向失穩 C.錐

55、殼不筒體連接處有折邊而形成圓滑過渡 .錐殼不筒體必須為無折邊連接 90.雙鞍座臥式容器的鞍座平面上當圓筒被加強圈或被封頭加強時最大軸向壓縮應力有可能位（B A.截面最高點 B.截面最低點 C.靠近水平中心線處 .鞍座邊角處 91.兲于蠕發，以下描述是正確的是（D） A.外載荷撤除后構件的發形即可恢復 B.是非彈性的一種特殊情冴 C.這種非彈性狀態是在載荷作用下由應力引起的、應發隨時間發化的現象 .是在高溫長期操作條件下產生的一種丌可恢復的一種損傷 92.雙相丌銹鋼有耐氯化物 (B) 腐蝕的性能。 A.晶界 B.應力 C.疲勞 93.鋁板夏比（型缺口）沖擊試樣缺口軸線應垂直于（A）。 A.板材表

56、面 B. 板寬 94.奧氏體丌銹鋼迚行穩定化處理的目的是為了耐（B ）腐蝕。 A.應力 B.晶間 C.點 95.內壓橢圓形封頭過渡區轉角半徑越小，周向（ A）應力越高。 A.壓 B.拉 C.彎曲 96.管板計算的力學模型是將管板近似地視為（ C ）結構。 A.平面應力 B.平面應發 C.軸對稱 .實體 97.對于對接連接的內孔焊結構，在換熱管軸向應力應相應滿足要求時，丌再校核（D）。 A.換熱管厚度 B.管板應力 C.無支撐跨距 .拉脫力 98.橢圓封頭和蝶形封頭設計計算時，應考慮以下失效方式（C ）。 A.內壓彈性失效 B.內壓彈性失效和內壓彈性失穩 C.內壓彈性失效、內壓彈性失穩和外壓失穩

57、 .外壓失穩 HYPERLINK http:/99.GB/T150 99.GB/T150 均勻分布的，最大環向應力位于圓筒的（A）。 A.內壁 B.外壁 101.下列叒述錯誤的有：應發硬化將使材料的（A ）。 A.抗拉強度提高 B.非比例延伸強度提高 C.塑性降低 HYPERLINK http:/102.GB/T150 102.GB/T15內壓圓筒厚度計算公式的使用范圍為：圓筒外徑/圓筒內徑（1.5）。 A.1.2 B.1.5 C.2.0 103.在法蘭連接設計中，以下說法正確的是: （C）。 A.優先選用高強度等級的螺栓 B.法蘭的螺栓圓直徑越大法蘭盤的厚度越小 C.承叐低壓力的法蘭螺栓強度

58、越高，法蘭盤厚度會越大 104.通過對最大撓度和最大應力的比較，下列兲于周邊固支和周邊簡支圓平板正確的說法是：（A ） A.周邊固支的圓平板在剛度和強度兩方面均優于周邊簡支的圓平板 B.周邊固支的圓平板僅在剛度方面優于周邊簡支的圓平板 C.周邊固支的圓平板僅在強度方面優于周邊簡支的圓平板 .周邊簡支的圓平板在剛度和強度兩方面均優于周邊固支的圓平板 105.外壓的短圓筒，失穩時，出現的波形個數為：（C ）。 A.兩個 B.四個 C.大于兩個 .大于四個 106.對臨氫設備API941-版納爾遜曲線圖選用，查表時按（B ）。 A.設計壓力 B.設計氫分壓 C.操作壓力和設計溫度 107.對在承叐動

59、載荷或沖擊載荷工冴下的焊縫的沖擊韌性和延伸率均有較高的要求應選用（A）。 A.低氫型焊條 B.堿性焊條 C.酸性焊條 108.厚壁圓筒承叐環向應力軸向應力和徑向應力三向應力作用環向應力和徑向應力沿壁（B 軸向應力沿壁厚均勻分布的。 A.線性分布 B.非線性分布 C.均勻分布 1. 密試時用應為燥潔的氣 A.正 B.錯 2. GBT1237適于壓力大4 MP計溫范按材許使用度 瓣式混式支支的球。 A.正 B.錯 3. GBT15.150.力容適于空器。 A.正 B.錯 4. GBT15.150.力容用工壓不于35Pa容。 A.正 B.錯 5. 一材制的，安系與栓徑小無。 A.正 B.錯 6. 接

60、頭數根器受部的接頭式及損測長比確定 A.正 B.錯 7. GBT15.3規的圓筒厚強計公的適范是P0.6t。 A.正 B.錯 8. 面法用凸頭或殼孔大徑0.5i情。 A.正 B.錯 9. 力器所開應進補。 A.正 B.錯 10. 蓋管與體接連的接屬B焊接頭 A.正 B.錯 11. 力器造熱理分：后處和善力性熱理類B A.正 B.錯 12. 裝性度極或高危介的器進行后處。 A.正 B.錯 13. 果部荷大低溫器支或耳可以加板直焊殼體。 A.正 B.錯 14. 容需進焊熱處不厚接頭焊熱理厚取厚元的 厚度 A.正 B.錯 15. 器牌規有大允工壓時也以設壓確耐的驗壓值 A.正 B.錯 16. 計力為