1、PAGE PAGE 57新 能 鳳 凰凰 (滕滕州) 能 源源 有 限 公公 司甲醇 車間間 變換 崗崗位操作作規程（試行）2008811 255 發布布 22008811 300 實施施新 能 鳳 凰凰 (滕滕州) 能 源源 有 限 公公 司 發 布布編寫：預審：審核：審定：審批：目 錄錄1.崗位位職責與與管轄范范圍442.裝置置的概況況53.工藝藝說明.74.開停停車操作作1105、正常常生產的的操作與與控制.136.異常常情況的的分析、判斷和和處理157.安全全生產技技術和職職業衛生生1168.環保保及三廢廢處理249.工藝藝參數及及指標2410.主主要設備備介紹28811.附附表一覽覽

2、表3361.崗位位職責與與管轄范范圍1.1崗崗位任務務本工段主主要是將將水煤漿漿氣化來來的煤氣氣在變換換工段把把一氧化化碳轉化化為用于于生產甲甲醇的合合成氣，煤煤氣中的的一氧化化碳與水水蒸汽在變換換催化劑劑的作用用下發生生變換反反應轉化化為氫和和二氧化化碳，采采用配氣氣路線使使出變換換工段的的合成氣氣中COO含量約約為200%（VV干基），且且H2/COO2.115（VV/V），同同時將部部分有機機硫轉化化成H2S送至低低溫甲醇醇洗工段段。來自煤氣氣化裝置置的粗煤煤氣經過過變換爐爐變換后后，變換換氣去低低溫甲醇醇洗裝置置。生產產過程中中產生的的變換高高溫冷凝凝液送往往冷凝液液槽閃蒸蒸，閃蒸蒸后

3、的蒸蒸汽送往往冷凝液液氣提塔塔，冷凝凝液加壓壓后送往往氣化洗洗滌塔；低溫冷冷凝液在在冷凝液液氣提塔塔中用低低壓蒸汽汽氣提，解解析氣去去硫回收收酸性氣氣總管，冷冷凝液去去氣化渣渣水除氧氧器；來來自管網網的蒸汽汽冷凝液液去蒸汽汽冷凝液液槽閃蒸蒸，閃蒸蒸出的低低壓蒸汽汽進入除除氧器，閃閃蒸后的的冷凝液液與來自自脫鹽水水加熱器器的脫鹽鹽水匯合合后去除除氧器，經經過除氧氧后一部部分經密密封水泵泵加壓去去煤氣化化裝置，一一部分經經高、中中、低壓壓鍋爐給給水泵加加壓后送送至甲醇醇合成工工段、硫硫回收工工段及本本工段中中、低壓壓鍋爐。裝置運運行期間間，需要要動力車車間（公公用工程程）提供供循環水水、脫鹽水，需

4、需要制氣氣車間提提供低壓壓氮氣、儀表空空氣。1.2變變換崗位位的職責責嚴格格執行操操作規程程。全面面負責變變換工段段工藝參參數的調調節，根根據生產產變化調調整操作作參數并并及時報告班班長。加強強轉動、靜止設備運運行狀態態的監護護。 負負責變換換工段的變換氣合合格率、排污合合格率等等指標的的完成。按時時進行現現場巡回回檢查。 負負責主控控室地面面、門窗窗、DCCS及現現場、機機泵的清清潔衛生生，搞好好文明生生產。 服服從班長長的領導導，協助助班長做做好工作作，完成成車間交交給的各各項任務務。 對對自己的的工作失失誤負責責。加強強安全學學習，提提高安全全意識，保保證本崗崗位安全全平穩運運行。1.3

5、管管轄范圍圍本操作規規程適用用于變換換工段及及中控制制室，管管轄范圍圍變換工工段內的的換熱器器、各類類罐、塔塔器、泵泵及相關關管線和和閥門、安全及及消防設設施。反應器包包括R220011。塔器包括括T20001、T20003。換熱器包包括E220011、E220022/20003、E20004、E20005、E20006、E20007、E20008、E20009、E20010、E20017。罐類包括括V20001、V20002、V20003、V20004、V20005、V20006、V20007、V20008、V20009、V20010。其他類包包括F220011氮氣加加熱爐、X20008放放

6、空筒泵類包括括P20001AA/B、P20002AA/B/CC、P20003AA/B/CC、P20004AA/B、P20005AA/B、P20006AA/B、P20007AA/B、P20008AA/B、P20009AA/B、P20010。風機類包包括C220011風機。2.裝置置概括2.1工工程設計計基礎2.1.1裝置置能力本裝置處處理能力力為： 13778844Nm3/h（干干基）2.1.2 年年操作時時間裝置年操操作時間間為連續續操作772000小時。2.2原原材料、產品說說明2.2.1原材材料技術術規格序號名稱規格標準備注1水煤氣242，6.446MPPaCO：50.65%2.2.2產品

7、品技術規規格序號名稱規格標準備注1變換氣40,6.332MPPaCO：20.01% 2.2.3催化化劑、吸吸附劑、化學品品技術規規格序號名稱規格單位消耗定額額備注1催化劑QDB-03Kg0.0665977干基2耐火球25/50Kg0.02282552.2.4原料料氣消耗耗（以噸噸甲醇計計）序號名稱規格標準備注1水煤氣242CO：50.65%2.2.5催化化劑消耗耗量（以以噸甲醇醇計）序號名稱規格單位消耗定額額消耗量備注每小時每年1催化劑QDB-03Kg0.06659773.29992375502年/次次2耐火球KK225/550Kg0.02282551.411251017702.2.6動力力（

8、水、電、汽汽、氣）消消耗定額額及消耗耗量序號名稱規格使用情況況單位消耗定額額小時消耗耗量備注正常最大1循環水32，00.4MMPaGG連續t11.5534576.72電10KVV連續kWh10.22510開車時使使用380VV連續kWh3.5446177.33低壓飽和和蒸汽0.3MMPaGG連續t0.266513.2254脫鹽水40，00.45MPaaG連續t3.1334156.72外送管網網5高溫蒸汽汽冷凝液液8.455MPG連續t1.4333871.669外送管網網6低溫蒸汽汽冷凝液液1.688MPaaG連續t0.3889119.4456外送管網網7鍋爐給水水104，5.2MPPaG連續t

9、1.155.00104，3.0MPPaG連續t1.8003890.119104，0.88MPaaG連續t0.755437.772.2.7產品品及富產產蒸汽序號名稱規格單位消耗定額額小時產量量備注正常最大1中壓飽和和蒸汽2.5MMPaGGt0.4001220.006本工段產產2低壓飽和和蒸汽1.2MMPaGGt1.300265.11本工段產產3低壓飽和和蒸汽0.3MMPaGGt0.7005235.2264變換氣（干干基）6.322MPaaGNm334522.32217266162.2.8裝置置危險性性物料主主要物性性序號名稱分子量熔點沸點閃點燃點在空氣中中爆炸極極限V%國家衛生生標準備注上限下限

10、1粗煤氣19.55369.9938.288CO330mgg/m33CO可使使人中毒毒，易燃燃，易爆爆2變換氣20.8869.1226.955易燃、易易爆3CS276-1088.646.226-30120501.255CS210mgg/m33可使人中中毒，易易燃、易易爆4氮氣28-19使人產生生缺氧而而窒息5二氧化碳碳4478.55使人產生生缺氧而而窒息3.工藝藝說明3.1 工藝來來源本工序生生產合成成甲醇氣氣裝置采采用了目目前國內內較為先先進而又又成熟的的部分變變換加配配氣路線線，變換換爐操作作溫度約約為2604425左右，鑒鑒于水煤煤氣中硫硫含量較較高，故故變換催催化劑宜宜采用耐耐硫變換換催

11、化劑劑。3.2變變換的生生產原理理一氧化碳碳的變換換反應是是一個放放熱反應應，其反反應方程程式為：CO+HH2O=CO22+H2+Q CCOS+H2O=H2S+CCO2+QCO變換換是一個個放熱、等體積積的可逆逆反應。從化學學平衡來來看，降降低反應應溫度、增加蒸蒸汽量和和除去二二氧化碳碳，可使使化學平平衡向右右移動，從從而提高高一氧化化碳變換換率；從從反應速速度看，提提高反應應溫度有有利于化化學反應應速度的的增加。 COO在某種種條件下下，能發發生下列列副反應應： COO+H22=C+H2O COO+3HH2=CHH4+ H2OCO2+4H2=CH4+2H2O這幾個副副反應都都是放熱熱反應，副

12、副反應的的發生對對變換操操作的正正常進行行是不利利的。由由于這些些副反應應都是放放熱反應應和體積積減小的的反應，所所以低溫溫高壓有有利于副副反應的的進行。在變換換的正常常操作中中，提高高反應溫溫度或是是選用對對變換反反應具有有良好選選擇性的的催化劑劑就可以以防止或或減少副副反應的的發生。下面就就溫度、壓力、汽氣比比等對變變換反應應的影響響作進一一步說明明。3.2.1溫度度溫度對變變換反應應的化學學反應速速度的影影響較大大，而且且對正逆逆反應速速度的影影響不一一樣。溫溫度升高高，放熱熱反應即即變換反反應速度度增加得得慢，逆逆反應（吸吸熱反應應）速度度增加得得快。同同時，CCO變換換率隨溫溫度的升

13、升高而降降低。因因此當變變換反應應開始時時，反應應物濃度度大，提提高溫度度可加快快變換速速度。反反應末期期，需降降低反應應溫度，使使逆反應應速度減減慢，這這樣可得得到較高高的變換換率。同時，反反應溫度度的確定定還和汽汽氣比、氣體成成份、觸觸媒的活活性、溫度范范圍等因因素有關關。3.2.2壓力力變換反應應前后氣氣體體積積不變，所所以提高高壓力不不能改變變反應過過程的平平衡狀態態，但提提高壓力力后，反反應物濃濃度增加加，促進進了分子子間的接接觸，并并且還能能增加催催化劑內內表面的的利用率率及氣體體與催化化劑的接接觸時間間，故其其空速隨隨壓力提提高而加加大，從從而提高高了催化化劑的生生產強度度。加壓

14、后，CCO能發發生一些些副反應應，同時時受設備備材質、觸媒強強度的限限制，壓壓力不宜宜控制太太高。3.2.3汽氣氣比汽氣比是是指入變變換爐水水蒸汽與與煤氣中中CO的的體積之之比，但但生產中中常用水水蒸汽與與干水煤煤氣的體體積之比比作為汽汽氣比。汽氣比對對CO變變換率有有很大的的影響，平平衡變換換率隨汽汽氣比提提高而增增加，但但其趨勢勢是先快快后慢，當當汽氣比比提高到到某一值值時，平平衡變換換率曲線線逐漸趨趨于平坦坦。汽氣比對對于反應應速度的的影響，一一般在汽汽氣比較較低時反反應速度度隨汽氣氣比增加加而上升升較快，而而后隨汽汽氣比的的不斷上上升逐漸漸緩慢下下來，適適當提高高汽氣比比對提高高CO變

15、變換率及及反應速速度均有有利，但但過高汽汽氣比則則在經濟濟上是不不合理的的，且會會造成催催化劑的的反硫化化反應。3.3、高壓耐耐硫變換換觸媒3.3.1觸媒媒特性我公司變變換爐原原始裝填填變換觸觸媒型號號是QCCS-001。QDB-03催化劑劑物化性性能序號名稱主要技術術規格項目質量指標標1QDB-03耐硫變變換催化化劑顏色及形形狀綠色條型型外形尺寸寸，mmm3.554.5氧化鈷（CCoO），%（m/m）（干干基）3.80.3三氧化鉬鉬（MooO3），%（m/m）（干干基）7.01.00抗壓碎力力，N/cm 130比表面，mm2/g80(硫硫化前)堆密度，kkg/ll0.7220.853.3.2

16、觸媒媒的硫化化變換觸媒媒主要活活性組分分是氧化化鈷、三三氧化鉬鉬，在使使用前需需將其轉轉化為硫硫化物才才具有活活性，這這一過程程稱為硫硫化。催化劑的的硫化是是在一定定溫度下下，利用用煤氣中中的氫氣氣和向煤煤氣中補補充的硫硫化氫與與催化劑劑作用生生成硫化化物。其主要反反應式為為：MoO33+2HH2S+HH2=MooS2+3HH2O+QQ（488.111KJ/moll）CoO+H2S=CooS+HH2O+Q（113.44KJ/mool）硫化過程程中為使使半水煤煤氣中有有足夠的的硫化氫氫含量,通常采采用連續續向系統統內添加加二硫化化碳的方方法,同同時還可可以獲取取大量的的反應熱熱,這一一過程稱稱為

17、二硫硫化碳的的氫解:CS2+4H2=2H2S+CHH4+Q(2400.6KKJ/mool）升溫硫化化一般采采用循環環硫化法法。氮氣氣的升溫溫由氮氣氣電加熱爐爐來控制制。控制制好升溫溫硫化溫溫度,做做到既要要控制升升溫速度度,又要要保證床床層能達達到硫化化最終溫溫度。升溫硫化化時，當當床層上上部溫度度升至2200時，方方可向系系統添加加二硫化化碳。由由于二硫硫化碳在在2000時發生生氫解反反應生成成硫化氫氫放出大大量的反反應熱，為為防止溫溫度爆漲漲燒毀催催化劑，要要控制好好二硫化化碳的加加入量，初初期加入入量要小小，以后后逐步增增加。同同時要做做到二硫硫化碳加加量時不不提溫，提提溫時二二硫化碳碳

18、不加量量。觸媒硫化化時要定定期分析析變換爐爐出口氣氣體中的的硫化氫氫含量，當當硫化氫氫含量達達1g/NNm3時，可可以提高高溫度進進行強化化。當變變換爐進進出口氣氣體中HH2S含量量基本相相同或催催化劑床床層各點點溫度達達4200、出口口氣體硫硫化氫含含量達110g/Nm33同時滿滿足4hh時，可可視為硫硫化結束束。3.3.3變換換觸媒的的反硫化化及失活活 變換觸觸媒的活活性組分分金屬硫硫化物在在一定條條件下轉轉化為金金屬氧化化物并放放出硫化化氫，從從而使變變換催化化劑失去去活性，這這一現象象稱為耐耐硫變換換觸媒的的反硫化化反應。其中主主要是MMoS22的氧化化和放硫硫現象。其反應應式為：Mo

19、SS2+2HH2O=MMoO22+2HH2S發生反硫硫化反應應的主要要原因是是由非正正常的工工藝操作作條件引引起的，如如進口溫溫度太高、氣氣體中硫硫化氫含含量太低、汽汽氣比太太高等。在正常條條件下，進進入變換換爐的氣氣體成分分、流量量都沒有有改變，但但變換爐爐出口氣氣體中CCO含量量升高，要要維持指指標正常常，需提提高床層層溫度，或或加大蒸蒸汽用量量。這些些現象表表明觸媒媒活性降降低，稱稱之為失失活。失失活的主主要原因因如下：變換催化化劑長期期處于高高溫操作作，載體體-All2O3轉變成成- All2O3，晶相相發生變變化，比比表面減減小，活活性降低低。水進入變變換爐，造成催化劑的可溶組分鉀的

20、流失，活性下降。空氣進入入變換爐爐，致使使催化劑劑的有效效成分CCoS、MoSS2硫酸鹽鹽化，永永久失去去活性。發生反硫硫化反應應。催化劑硫硫化不完完全或硫硫化時溫溫度猛漲漲，超過過5000，引起起活性組組分燒結結，鉬升升華，載載體活性性組分發發生物理理化學變變化。采用未經經冷卻好好的變換換氣自然然硫化。水被水煤煤氣帶入入到變換換爐，造造成催化化劑結疤疤、結塊塊，氣體體偏流。油污被帶帶入到變變換催化化劑床層層，堵塞塞催化劑劑的微孔孔，致使使催化劑劑活性下下降。催化劑質質量差3.4簡簡述變換換工藝流流程由氣化來來的水煤煤氣（66.466Mpaa，2422，水氣氣（干）比比約為11.400，CO含

21、量量約為550.665%（干干）進進入中壓壓廢熱鍋鍋爐（EE20001），產產生2.5MPPa飽和和蒸汽，經經煤氣水水分離器器(V220011)先分分離掉冷冷凝液后后分為三三股，一一股經中中溫換熱熱器升溫溫至2665，進入入甲醇變變換爐（R2001），變換爐的催化劑分上下兩段，兩段中間進激冷氣（第二股），調節出變換爐下段的變換氣中CO含量為5.4%（干）、溫度為450左右，出爐變換氣進入蒸汽過熱器(E2003)將本工段所產及甲醇合成工段來的2.5MPa蒸汽一起過熱到380后進入中溫換熱器（E2002），將水煤氣加熱至265后，與第三股水煤氣混合進入第一低壓廢熱鍋爐（E2004），生產1.27M

22、Pa（G）低壓飽和蒸汽送出本工段，調節第三股氣體的流量，使水洗塔（T2001）后在線分析出變換氣中CO含量為20%（干基）。變換氣溫度降至201分別在E2005A及E2005B中加熱鍋爐給水后進入低壓廢熱鍋爐（E2006）產生0.3MPa（G）飽和蒸汽，在第二水分離器（V2002）分離出冷凝液后依次進入脫鹽水加熱器（E2007）、變換氣水冷器（E2008），溫度降至40后進入水洗塔(T2001)，并用洗滌水將變換氣中的氨洗去后送到低溫甲醇洗工段。脫鹽水站站來的脫脫鹽水進進入脫鹽鹽水加熱熱器（EE20007）與與變換氣氣換熱升升溫升至至95，一部部分送至至鍋爐房房，另一一部分進進入除氧氧器（VV

23、20005）除除氧，脫脫氧槽用用本工段段產生的的0.3MPa（GG）低壓壓蒸汽吹吹入脫氧氧，鍋爐爐給水經經高壓鍋鍋爐給水水泵（PP20003A/B/CC）升壓壓到5.2MPPa（GG）后去去（甲醇醇）鍋爐爐給水加加熱器（E2005B）升溫到160后分別去甲醇合成及硫回收。除氧器來來的鍋爐爐給水經經中壓鍋鍋爐給水水泵（PP20002A/B/CC）升壓壓至3.0MPPa（GG）后去去鍋爐給給水加熱熱器（EE20005A）升升溫后去去中壓廢廢熱鍋爐爐（E220011）產2.5MPPa飽和和蒸汽、一部分分送至第第一低壓壓廢熱鍋鍋爐（EE20004）產產1.227MPaa（G）飽和蒸蒸汽。除氧器來來的鍋

24、爐爐給水由由低壓鍋鍋爐給水水泵（PP20001A/B）升升壓到00.8MMPa送送低壓廢廢熱鍋爐爐（E220066），產產生0.3MPaa（G）的的蒸汽，部部分送除除氧器（V2005），部分去蒸汽管網。除氧器來來的鍋爐爐給水由由密封水水泵（PP20004A/B）升升壓到99.0MMPa（GG）分為為兩股，一一股直接接送至氣氣化，一一部分作作為P220022、P220033的熱密密封水，一一股經密密封水冷冷卻器（E2009）降溫至40送至氣化作為冷密封水及T2001水洗塔作為洗滌用水。蒸汽管網網來的蒸蒸汽冷凝凝液進入入冷凝液液槽（VV20007）,其產生生的低壓壓蒸汽及冷凝凝液均進進入除氧氧器（

25、VV20005）。除氧藥藥液貯槽槽（V220066）內配配制好的的除氧藥藥液經除除氧藥液液泵（PP20007A/B）打打入除氧氧器（VV20005），除除氧器（V2005）分別為低壓鍋爐給水泵（P2001A/B）、中壓鍋爐給水泵（P2002A/B/C）、高壓鍋爐給水泵（P2003A/B/C）、密封水泵（P2004A/B）提供合格的除氧水。廢鍋藥液液貯槽（V2010）內配制好的廢鍋藥液經廢鍋藥液泵（P2008A/B）并入中壓鍋爐給水泵（P2002A/B/C）及高壓鍋爐給水泵（P2003A/B/C）出口管線，經廢鍋藥液泵（P2009A/B）并入低壓鍋爐給水泵（P2001A/B）出口管線。由第一水水

26、分離器器（V220011）和第第二水分分離器（V2002）分離下的高溫冷凝液送入冷凝液貯槽（V2004），其閃蒸出的氣體進入氣提塔（T2003）下部，冷凝液貯槽（V2004）出來的液體經中壓冷凝液泵（P2005A/B）升壓至8.45MPa（A）送至氣化洗滌塔。來自水洗洗塔（TT20001/T20002二二期）的的低溫冷冷凝液經經汽提塔塔（T220033）塔頂頂冷凝器器（E220177）與上上升的解解析氣換換熱后進進入氣提提塔（TT20003）上上部。來來自渣水水工段的的閃蒸氣氣進入氣氣提塔（T2003）中部，0.3MPa（G）的低壓水蒸汽通入氣提塔（T2003）下部氣提出閃蒸氣和冷凝液中的NH

27、3及H2S，解析氣送往硫回收。氣提塔（T2003）底部液體經低壓冷凝液泵(P2006A/B)升壓至1.68MPa（A）分成兩股，一股去汽提塔（T2003）頂部作為噴淋水，一股送至氣化渣水除氧器。3.5工工藝指標標序號名稱控制成分分指標控制點1入工段水水煤氣水氣比1.42出變換工工序CO20%ARCAA200083變換爐入入口溫度26554變換爐床床層熱點溫度度4600TISAA20005TISAA200065第一中壓壓廢鍋液位50-880%LICAA200016第一水分分離器液位35-665%LICAA200027第一低壓壓廢鍋液位50-880%LICAA200038第二低壓壓廢鍋液位50-8

28、80%LICAA200049第二水分分離器液位35-665%LICAA2000810變換爐床床層壓差50KKPaPDIAA200034.開停停車操作作4.1開開車條件件4.1.1所有有設備、管道和和閥門都都已安裝裝完畢，并并作過試試壓、氣氣密性試試驗，清清洗和吹吹掃合格格。4.1.2所有有調節閥閥門調試試完畢，動動作靈敏敏、準確確，報警警及連鎖鎖整定完完成。4.1.3電氣氣、儀表表檢查合合格。4.1.4單體體試車、聯動試試車完畢畢。4.1.5水（脫鹽鹽水、循循環水等等）、電電、氣（儀儀表空氣氣、壓縮縮空氣、氮氣）、汽等公公用工程程都已完完成，并并能正常常供應。4.1.6生產產現場清清理干凈凈，

29、特別別是易燃燃易爆物物品不得得留在現現場。4.1.7檢查查盲板情情況，臨臨時盲板板均已拆拆除，操操作盲板板也已就就位。4.1.8開車車用的通通訊器材材、工具具、消防防器材已已準備就就緒。 4.1.9界區區內所有有工藝閥閥門關閉閉，安全全閥校驗驗合格。4.1.10再再次核查查各記錄錄臺帳，確確認各項項工作準準確無誤誤。4.1.2開車準準備4.1.2.1開車車前，將將界區水水的總閥閥打開，檢檢查其壓壓力、溫溫度等指指標都符符合設計計要求，并并送至各各用水單單元最后后一道閥閥前。4.1.2.2接收收中、低壓壓蒸汽進進入界區區內各用用汽單元元。4.1.2.3儀表表空氣、低壓氮氮氣已從從空分送送至界區區

30、各使用用單元。4.1.2.4加藥藥槽中已已配制好好標準的的磷酸鹽鹽溶液。4.1.2.5所有有儀表各各閥已打打開并投投入運行行，確認認其靈敏敏好用。4.1.2.6冷熱熱密封水水已投用用，循環環水投用用。4.1.2.7所有有調節閥閥的前后后切斷閥閥已打開開，旁路路閥及倒倒淋閥已已關閉。4.1.2.8變換換爐觸媒媒按要求求的型號號、數量量、方法法裝填完完畢，保保持正壓壓封閉變變換爐。4.2變變換開車車4.2.1、當當觸媒硫硫化結束束后，系系統并氣氣，并氣前前應對有有關閥門門再次確確認。4.2.2、導導氣充壓壓4.2.2.11氣化開開車正常常后，緩緩慢打開開去變換換EV220011的旁通通閥，緩慢慢打

31、開EEV20002的的旁通閥閥用水煤煤氣充壓壓，控制制升壓速速率0.11MPaa/miin。因因水煤氣氣水汽比比較高，充充壓時要要特別注注意倒淋淋排放和和分離器器液位。4.2.2.22充壓過過程中廢廢鍋已持持續產生生蒸汽，應應注意廢廢鍋液位位的變化化，及時時補水或或將給水自自調閥投投入自控控。4.2.2.33當系統統壓力升升到操作作壓力66.4MMPa時時，打開開EV220011、EVV20002，關關死旁通通閥；用用PV220088控制壓壓力平穩穩，多余余氣體全全部由PPV20008放放空。4.2.2.44通知儀儀表投用用在線分分析儀。4.2.3變換換冷凝液液送至氣氣化當變換壓壓力升起起后（

32、氣氣化與變變換壓差差小于00.1MMPa），待待V20001液液位達到到50時，開開啟LVV20002往VV20004送冷冷凝液，待待V20004液液位達到到50時，開開啟P220055A/B加壓壓后送至至氣化洗洗滌塔。4.2.4蒸汽汽并入管管網當E20001、E20004、E20006所所產生的的蒸汽壓壓力達到到相應的的管網蒸蒸汽壓力力時，聯聯系調度度，通知知現場打打開PVV20002及前前后切斷斷閥及與相應應的低壓壓蒸汽管管網相連連的閥門門，將蒸蒸汽并入入相應的的管網。4.2.5工況況調整4.2.5.1利用EE20001蒸汽汽管線壓壓力控制制E20002入入口溫度度。4.2.5.2通過調調

33、節TVV20003開度度來調節節入變換換爐的溫溫度，以以控制變變換爐床床層溫度度至正常常。4.2.5.33通過調調節AVV20008，控控制出變變換工序序CO含含量在正正常范圍圍內。4.2.6向凈凈化導氣氣4.2.6.11待分析析CO20，變換換氣溫度度降至440，聯系系調度通通知現場場向凈化化送氣。4.2.6.22當凈化化接氣后后，變換換緩慢關關閉放空空閥，保保持壓力力平穩，直直至放空空關死。4.2.7加藥藥裝置投投運按單體操操作規程程啟動PP20007、PP20008、PP20009分別別向除氧氧器、各各廢鍋送送藥液。4.2.8氣提提塔投運運。43變變換系統統正常開開車4.3.1變換換系統

34、正正常開車車條件。4.3.1.11短期停停車后的的開車，觸觸媒的溫溫度仍在在活性溫溫度之上上，不需需對觸媒媒進行升升溫或硫硫化。4.3.1.22系統內內處于氮氮氣保正正壓狀態態。4.3.1.33系統所所必須的的脫鹽水水和循環環水都已已送入系系統。4.3.2正常常開車步步驟按原原始開車車4.2各各步進行行。4.4正正常停車車 4.4.1短期期停車短期停車車是指工工序發生生故障后后造成的的停車，在在不發生生蒸汽冷冷凝的情情況下，切切斷原料料氣保持持壓力即即可，或或在短時時間內為為了檢修修設備進進行的有有計劃的的停車，在在短期內內不需對對觸媒作作特殊處處理，對對觸媒做做氮氣保保壓即可可。短期停車車按

35、下列列步驟進進行：4.4.1.11關閉氣氣化入變變換工序序大閥，通通知凈化化工序關關其入工工段大閥閥。4.4.1.22關閉第一一中壓廢廢鍋PVV20002自調調閥，關關閉LVV20001、LLV20003、LV220044自調閥閥，液位位控制在在高限。停磷酸酸鹽加藥藥泵。4.4.1.33關閉TTV20006、AV220088等自調調閥。4.4.1.44關閉LLV20002、LV220088、LVV20009、LLV20011等等自調閥閥。4.4.1.55系統內內變換氣各各閥及付付線閥視視情況需需要關閉閉。4.4.1.66若非變變換原因因停車，變變換系統統不需要要卸壓。卸壓時時調節PPV2000

36、8以以0.11MPaa/miin速率率卸壓，注注意廢鍋鍋同時卸卸壓。4.4.1.77若變換換系統需需要檢修修時，當當壓力卸卸至0.3MPPa時，倒倒變換爐爐氮氣盲盲板為通通板，變變換系統統通入氮氮氣置換換變換系系統，取取樣分析析COH20.5為合合格。系系統壓力力保持在在0.22-0.3MPPa.4.4.2長期期停車長期停車車是指在在較長的的時間內內為了檢檢修設備備或更換換觸媒進進行的有有計劃的的停車。如果要要處理觸觸媒，其其停車程程序與短短期停車車基本相相同。如如果觸媒媒必須卸卸出時，其其操作程程序是：4.4.2.11在停車車前可在在保證變變換率的的前提下下將觸媒媒溫度降降至低限限操作。停車

37、參參照短期期停車的的操作進進行。4.4.2.22如果觸觸媒需過過篩更換換，可將將變換爐爐上的盲盲板倒為為通板，將將觸媒降降至常溫溫卸出。4.4.3緊急急停車在生產過過程中，若若某個控控制參數數超出所所控制的的范圍或或斷電、斷氣等等故障，在在DCSS作用下下，整個個系統會會自動停停車。對對于下列列故障，按按緊急停停車處理理：4.4.3.11系統爆爆炸著火火，氣體體大量泄泄露；4.4.3.22廢鍋給給水中斷斷或廢鍋鍋燒干；4.4.3.33儀表空空氣中斷斷；4.4.3.44DCSS突然死死機，短短時間無無法恢復復正常。4.4.3.55上游或或下游發發生故障障，對本本系統的的安全構構成嚴重重威脅等等。

38、變換緊急急停車后后，操作作人員應應打開PPV20008及及前后切切斷閥，系系統泄壓壓至0.3Paa時，用用氮氣對對整個系系統進行行置換，防防止溫度度降低后后產生冷冷凝液損損壞觸媒媒。置換換后系統統保壓，注注意廢鍋鍋和分離離罐的液液位，防防止液位位過低而而導致竄竄氣。5、正常常生產的的操作與與控制5.1變變換爐入入口溫度度的控制制控制點：TICCA20003控制指標標;26655。影響因素素：系統統壓力、氣量、變換爐爐出口溫溫度、EE20002的熱熱負荷、氣體帶帶水等。控制方法法：正常常操作中中可調節節TV220033，對入入口溫度度進行調調節。入入口溫度度的控制制是變換換爐操作作的關鍵鍵。5.

39、2變變換爐床床層溫度度的控制制控制點：TISSA20005、TICCA20006控制指標標：460影響因素素：氣量量、水汽汽比、入入口溫度度、氣體體中的CCO含量量及觸媒媒的活性性等。控制方法法：正常常生產中中，一般般是通過過控制進進口溫度度，達到到控制熱熱點溫度度的目的的。若入入口COO含量高高，反應應熱過大大，造成成熱點長長期超標標，可通通過氣化化調整。5.3出出工序CCO含量量的控制制控制點：AICCA20008控制指標標：COO20影響因素素：氣量量、床層層溫度、觸媒活活性、水水汽比、換熱器器的設備備狀況。控制方法法：正常常操作中中可調節節AV20008,來控制制出工序序CO的的含量。

40、操作中中還要穩穩定入口口溫度、熱點溫溫度在指指標范圍圍內，要要求氣化化應確保保水氣比在指指標內。若觸媒媒使用后后期，可可適當提提高入口口溫度，以以達到降降低出口口CO含含量的目目的，若若觸媒失失活則需需要再硫硫化或停停車更換換。若換換熱器內內漏，則則造成變變換爐出出口氣體體中COO含量上上升，內內漏量較較小時可可維持生生產，內內漏量較較大時，則則要停車車處理。5.4變變換爐壓壓差監測點：PDIIA20003控制指標標：50KKPa造成床層層壓差上上升的因因素：負負荷過大大；氣體中中粉塵含含量大，觸觸媒結皮皮或粉化化；水煤氣氣帶水造造成觸媒媒的結塊塊，引起起氣體的的偏流；儀表測測量不準準等。控制

41、及處處理方法法：一般般生產中中應穩定定氣量，減減少開停停車次數數，負荷的的增加雖雖然使壓壓差上升升，但一一般在正正常范圍圍內；煤氣中中粉塵量量大，觸觸媒結皮皮或粉化化，一般般是在一一個較長長時間內內逐漸上上升。若若阻力過過大會影影響生產產，則應應利用停停車機會會降溫鏟鏟除結皮皮或過篩篩；生產產中嚴格格控制第第一水分分離器的的液位，防防止水煤煤氣帶水水進入觸觸媒層；若儀表表測量不不準，則則聯系儀儀表工校校表。綜綜上所述述生產負負荷的長長期穩定定是對觸觸媒的最最好保護護。5.5第第一中壓壓廢鍋的的操作5.5.1液位位控制控制點：LICCA20001控制范圍圍：500-800 影響響因素：生產負負荷

42、、LLV20001、PV220022自控系系統，手手動閥的的排污量量，入廢廢鍋鍋爐爐給水壓壓力、溫溫度、管管網蒸汽汽壓力。控制操作作：在正正常生產產中第一一中壓廢廢鍋的液液位的控控制是通通過LVV20001調節節控制在在指標范范圍內。若液位位過高，可可適當關關小LVV20001；若液位位仍高，可可開大排排污手動動閥加大大排污量量來降低低液位。若液位位過低，則則應關閉閉排污手手動閥，開開大LVV20001及付付線閥，并并檢查鍋鍋爐給水水壓力是是否較低低。5.5.2壓力力控制自控監測測點：PPICAA20002控制指標標：2.5MPPa影響因素素：生產產負荷、壓力自自控系統統、蒸汽汽管網壓壓力等。

43、控制操作作：正常常生產中中，蒸汽汽壓力可可以通過過PV220022調節，當當管網壓壓力升高高后，會會影響中中壓廢鍋鍋的壓力力，這時時應通過過調度聯聯系調節節。若PPV20002閥閥故障，可可用付線線閥調節節控制。5.6變變換爐的的正常操操作變換爐的的正常操操作主要要是將變變換爐觸觸媒層的的溫度控控制在適適宜的范范圍內，以以充分發發揮觸媒媒的活性性，提高高設備的的生產能能力和CCO的變變換率。觸媒層溫溫度的變變化可根根據“靈敏點點”溫度的的情況來來判斷。所謂“靈敏點點”，就是是觸媒層層中反應應溫度最最靈敏的的溫度點點。觸媒媒層溫度度指標應應以“熱點”為準。所謂“熱點”就是觸觸媒層最最高的溫溫度點

44、。在正常操操作中，控制觸媒層溫度在規定的范圍內的平穩是十分重要的。因為超出這個范圍變換率就會降低，溫度波動太大，觸媒的活性和機械強度也要顯著下降，同一水平面的觸媒層會產生溫度差，既影響觸媒效用的發揮，也降低設備的生產能力，因此一般要求觸媒層平均溫度的波動不應超過10。由變換反反應的化化學平衡衡可知，在在較高的的溫度下下，變換換反應具具有較快快的反應應速率，在在較低的的溫度下下，則可可獲得較較高的變變換率。所以，根根據這一一原則，在在操作上上一般將將上段溫溫度控制制得高些些，以加加快變換換反應的的進行，下段溫溫度控制制得低些些，以進進一步控控制COO。水煤氣進進入變換換爐，對對觸媒層層溫度的的影

45、響很很大。觸觸媒層溫溫度主要要以入口口氣體溫溫度來控控制的，控控制好入入口氣體體溫度，是是穩定觸觸媒層溫溫度的有有效方法法。進氣氣溫度的的確定，根根據觸媒媒的活性性溫度和和使用時時間，使使用情況況而定。對新裝填填的觸媒媒為了充分發發揮其低低溫活性性的潛力力，進口口溫度應應控制得得低些，通常控控制高于于露點溫溫度100-200為宜。隨隨著使用用時間的的增長，觸觸媒活性性逐漸降降低，進進口溫度度也逐步步提高，觸觸媒層溫溫度隨著著進口溫溫度逐步步提高，經經歷了一一個由低低到高的的過程，以以適應觸觸媒活性性由高到到低的變變化，這這樣不僅僅可以使使CO反反應始終終保持在在一定的的變換率率，并且且最大限限

46、度合理理地使用用了觸媒媒。另外外控制適適宜的水水氣比，水水氣比控控制太低低，出口口CO難難以維持持，但水水氣比太太高，除除增加動動力消耗耗外，而而且水氣氣比過高高，水蒸蒸汽對觸觸媒有一一種浸蝕蝕，使觸觸媒反硫硫化而喪喪失活性性。5.7廢廢鍋正常常運行時時加磷酸酸鈉裝置置及定期期排污的的意義廢鍋正常常運行時時加磷酸酸鈉裝置置的原理理由于廢鍋鍋在長周周期運行行過程中中會結垢垢影響換換熱效果果，嚴重重時導致致列管受受力不均均而發生生破裂現現象。5.7.1鍋爐爐水質的的要求1.磷酸酸根：鍋鍋爐水中中應維持持一定量量的磷酸酸根，主主要是為為了防止止結垢，鍋鍋爐水中中磷酸根根不能太太少或太太多。2PHH值

47、：不不能低于于9，PPH值過過低，水水對鍋爐爐腐蝕會會增加。磷酸根根與Caa2+只有有在PHH值高的的條件下下，才能能生成易易排放的的水渣。但是PPH值不不能太高高，否則則會引起起堿性腐腐蝕。PPH值一一般在99-111。5.7.2磷酸酸鈉加藥藥時鍋爐爐給水的的控制指指標磷酸根 5-115mgg/l二氧化硅硅 2000mg/l含鹽量 1000mg/l廢鍋定期期排污的的意義廢鍋水在在蒸發的的同時，水水中大量量的Cll-、Mgg2+、CCa2+等未蒸蒸發而留留在廢鍋鍋內，如如不排掉掉，其濃濃度將越越積越高高，而這這些離子子濃度的的提高將將會給鍋鍋爐帶來來不同程程度的危危害。如如Cl-含量高高則對不

48、不銹鋼列列管產生生晶間腐腐蝕，同同時帶入入蒸汽中中也會影影響蒸汽汽品質。Mg22+、CCa2+等含量量高會使使廢鍋列列管結垢垢，影響響換熱。如廢鍋鍋呈酸性性也將帶帶來設備備腐蝕。6、異常常情況的的分析判判斷和處處理6.1水水煤氣大大量帶水水現象：變變換爐溫溫度下降降，分離離器液位位上升。危害：水水首先進進入中壓壓廢鍋EE20001造成成液擊，有有可能導導致列管管的損壞壞。若第第一分離離器液位位高，水水進入EE20002，對對E20002的的列管激激冷，有有可能導導致列管管的損壞壞，水繼繼續后行行就可能能進入變變換爐內內，爐溫溫快速下下降直至至垮溫，導導致觸媒媒粉碎，觸觸媒中的的活性組組分喪失失

49、，阻力力上升，出出口COO超標。處理方法法：當VV20001液位位高于設設定值，LLV20002會會自動打打開。當當V20001液液位達到到高報值值時，要要密切TTICAA20006及TTISAA20005若溫溫度快速速下降，變變換系統統緊急停停車。6.2水水煤氣過過氧現象：變變換爐床床層溫度度全面上上升。危害：因因水煤氣氣中含有有O2會使整整個觸媒媒層溫度度飛升，同同時O22同MooS2、CooS及HH2S反應應，生成成硫酸鹽鹽物質，從而使觸媒永久失去活性。處理方法法：一旦旦發現變變換爐床床層溫度度飛升，系系統立即即緊急停停車，并并適當打打開放空空，降低低系統壓壓力。6.3付付產蒸汽汽帶水現

50、象：廢廢鍋液位位高限報報警，廢廢鍋頂部部安全閥閥可能冒冒水，蒸蒸汽外管管可能有有水擊聲聲。危害：11.降低低了自產產蒸汽的的品質，因因廢鍋中中的Caa2+、MMg2+、Cll-等離子子都會進進入蒸汽汽系統。2.外管管的水擊擊，可能能導致外外管及閥閥門的損損壞。 3.蒸蒸汽帶水水時，影影響變換換爐的溫溫度。處理方法法：中控控通知現現場立即即打開排排污閥，降降低廢鍋鍋液位至至正常液液位。6.4氣氣化爐跳跳一臺 現現象：入入工序變變換氣壓壓力、溫溫度下降降，變換換爐熱點點溫度瞬時時上升，各各廢鍋付付產蒸汽汽量減少少。危害：變變換爐可可能短時時超溫。處理方法法：1.開大TTV20006，若若還是調調節

51、不過過來，關關小入EEV20002的閥閥門。2.如果果廢鍋液液位上漲漲，打開開廢鍋排排污或控控制鍋爐爐給水調調節閥。6.5中中壓廢鍋鍋斷水現象：變變換爐入入口溫度度上升很很快，廢廢鍋液位位下降。危害：11.增加加了E220022的冷卻卻負荷。2.變換換爐入口口溫度升升高，使使床層溫溫度升高高。 3.因因廢鍋無無水進入入，很快快就可能能導致廢廢鍋液位位低液位位報警，甚甚至燒干干。處理方法法：變換換系統緊緊急停車車。6.6變變換觸媒媒反硫化化現象：觸觸媒活性性降低，變變換氣出出口硫含含量高于于進口水水煤氣中中的硫含含量，觸觸媒出現現放硫現現象。原因：11.床層層溫度太太高。 2.水水氣比過過大。3

52、.水煤煤氣中HH2S過低低。處理：11.控制制較低的的床層溫溫度。 22.氣化化控制較較低的水水氣比。 3.水煤氣氣中控制制適量的的H2S濃度度，一般般根據操操作經驗驗，以不不低于110000ppmm為宜。6.7變變換爐床床層阻力力增大現象：壓壓差增大大使入爐爐變換氣量量減少，設設備生產產能力降降低。原因：11.由于于水煤氣氣帶水，使使觸媒粉粉化、嚴嚴重時結結塊引起起氣體的的偏流。2.由于于水煤氣氣含灰量量過大，使使觸媒結結皮。3.由于于變換爐爐觸媒使使用時間間過長，觸觸媒破碎碎或底部部集氣器器堵塞。6.8變變換爐床床層溫度度上升原因：11.水煤煤氣中氧氧或COO含量突突然增高高。2.水煤煤氣

53、負荷荷降低，空空速降低低。 3.水水氣比突突然降低低。 4、變變換爐入入口溫度度上漲。 處處理方法法：1.氣化注注意調節節水煤氣氣的成分分。 2.開開大TVV20006，若若爐溫仍仍然上漲漲，關小小EV220022閥門。 3.提提高水氣氣比，調調整到指指標范圍圍內。 4、調調節變換換爐入口口溫度至至正常6.9變變換爐溫溫度提不不起來 原因：1.水水煤氣水水氣比過過大。 2.水水煤氣帶帶水。 3.觸媒使使用時間間過長，已已經衰老老。 4、變變換爐入入口溫度度太低。 處理方方法：11.氣化化降低水水氣比。 2.檢查氣氣化洗滌滌塔是否否帶水。 3.若觸媒媒已超過過使用周周期，將將觸媒溫溫度控制制在高

54、限限，若溫溫度仍提提不起來來，出口口CO難難以控制制，則需需要更換換觸媒。 4、調節變變換爐入入口溫度度至正常常。7安全全生產技技術和職職業衛生生7.1目目的為了全面面提高操操作人員員的健康康水平和和勞動能能力，提提高勞動動效率，在在勞動生生產過程程中采取取預防性性綜合措措施，消消除各類類職業危危害，為為操作人人員創造造符合衛衛生要求求而又舒舒適的勞勞動條件件。操作作人員通通過學習習安全操操作規程程，積極極采取控控制危險險、預防防事故的的有效對對策和手手段，提提高系統統的安全全可靠性性。7.2依依據及適適用范圍圍編寫依據據有關崗位操操作法、設備安安全檢修修規程、各種規規章制度度和國家家的有關關

55、安全生產產的方針針、政策策、法律律、法規規等。本規程適適合作為為甲醇車車間生產產系統變變換工段段操作人人員的日日常操作作指導及及新進人人員的培培訓教材材，也可可作為生生產系統統工程技技術人員員的參考考資料。7.3一一般規定定7.3.1 人員的的資格與與配備：操作人員員必須經經過專業業技術和和安全技技術的教教育，做做到“三懂”、“四會”（懂生生產原理理、懂工工藝流程程、懂設設備構造造；會操操作、會會維護保保養、會會排除故故障和處處理事故故），并并經過三三級安全全教育，經經過考試試合格，取取得安全全作業證證，方能能獨立上上崗操作作。7.3.2配備備的證書書：安全全作業證證7.3.3安全要要求：了解

56、作作業范圍圍的有毒毒氣體的的物理和和化學性性質。了解有有毒有害害氣體的的防護知知識。學會防防護用具具的正確確使用方方法。學習危危險源及及重大危危險源的的應急預預案，參參與應急急預案的的事故演演習。操作人人員在生生產中必必須嚴格格執行崗崗位操作作法、工工藝操作作安全技技術規程程、崗位位責任制制、交接接班制、設備維維護保養養制、安安全生產產責任制制、巡回回檢查制制等各項項規章制制度。嚴嚴禁違章章作業，不不準超溫溫、超壓壓、超指指標運行行。 人員員要堅守守崗位，精精心操作作，服從從調度，聽聽從指揮揮，禁止止脫崗、串崗、睡崗和和做與生生產無關關的事情情。 操作作人員上上崗要規規定穿好好工作服服，戴好好

57、安全帽帽（發辮辮必須罩罩在帽內內），備備好其它它的勞保保用品。7.4安安全管理理（逐級級責任、各種文文件和記記錄及安安全措施施）：車間安全全管理本本著一級級對一級級負責的的原則，班班組對安安全管理理人員負負責，安安全管理理人員對對車間主主要負責責人負責責。7.5各各種文件件和記錄錄： 崗崗位操作作法、工工藝操作作安全技技術規程程、崗位位責任制制、交接接班制、設備維維護保養養制、安安全生產產責任制制、巡回回檢查制制等各項項規章制制度。 車間安安全管理理本著一一級對一一級負責責的原則則，班組組對安全全管理人人員負責責，安全全管理人人員對車車間主要要負責人人負責。7.6工工藝物料料的特性性及防護護序

58、號名稱1氫氣理化 性性 質中文名：氫氣英文名：Hyddroggen分子式：H2分子量：2.001外觀與形形狀：無無色無臭臭氣體主要用途途：用作作合成氨氨及甲醇醇等，石石油精制制，有機機物氫化化及作火火箭燃料料。熔點（）：-2599.2 沸沸點（）：-2522.8相對密度度（水=1）：0.007/-2522相對密度度（空氣氣=1）：0.007飽和蒸汽汽壓（KKPa）：13.33/-2557.99溶解性：不溶于于水，不不溶于乙乙醇 、乙醚。臨界溫度度（）：-2400臨界壓力力（MPPa）：1.330燃燒熱（kkJ/mmol）：2411.0最小引燃燃能量（mmJ）：0.002燃燒（分分解）產產物：水

59、水避免接觸觸條件：光照燃燒爆爆炸危險險性燃燒性：易燃 建建規火險險分級：甲閃點（）： -550 爆爆炸下限限（(VOLL)）：4.11自燃溫度度（）：4400 爆炸炸上限（(VOOL)）：74.1危險特性性：與空空氣混合合能形成成爆炸混混合物，遇遇明火、高熱能能引起燃燃燒爆炸炸。氣體體比空氣氣輕，在在室內使使用和儲儲存時，漏漏氣上升升滯留屋屋頂不易易排除，遇遇火星會會引起爆爆炸，與與氟、氯氯等能發發生劇烈烈的化學學反應。燃燒（分分解）產產物：水水穩定性：穩定 聚合合危害：不能出出現避免接觸觸條件：光照禁忌物：強氧化化劑、鹵鹵素。滅火方法法：切斷斷氣源。若不能能立即切切斷氣源源，則不不允許熄熄滅

60、正在在燃燒的的氣體，噴噴水冷卻卻容器，可可能的話話將容器器從火場場移至空空曠處。用霧狀狀水、二二氧化碳碳滅火。危險性類類別：第第2.11類 易燃燃氣體 危險貨物物包裝標標志：44包裝與儲儲運儲運注意意事項：易燃壓壓縮氣體體。儲存存于陰涼涼、通風風倉間內內，倉溫溫不宜超超過300，遠離離火種、熱源，防防止陽光光直射。應與氧氧氣、壓壓縮空氣氣、鹵素素（氟、氯、溴溴）、氧氧化劑等等分開存存放。切切忌混儲儲混運。儲存間間內的照照明、通通風等設設施應采采用防爆爆型，開開關設在在倉外，配配備相應應品種和和數量的的消防器器材。禁禁止使用用易產生生火花的的機械設設備和工工具，驗驗收時要要注意品品名，注注意驗瓶