1、鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設計計算書一、設計資料1、樓面的活荷載標準值為。2、樓面面層小瓷磚地面自重為，梁板底面混合砂漿抹灰，混合砂漿容重。3、材料選用：C20混凝土，容重；主梁及次梁受力筋用HRB335級熱軋鋼筋，板內及梁內的其它鋼筋可以采用HPB235級熱軋鋼筋。二、截面估算1、確定主梁的跨度為，次梁的跨度為，主梁每跨內布置兩根次梁，板的跨度為。樓蓋結構平面布置如圖1所示。 2、按高跨比條件，對于兩端連續的單向板，當時，滿足剛度要求，一般不必作使用階段的撓度和裂縫寬度驗算。對于工業建筑的樓板，要求，取板厚。3、次梁的截面高度應滿足，取。截面寬度，取。4、主梁的截面高度應該滿足，,截面寬度

2、。5、柱截面取。圖 SEQ 圖 * ARABIC 1 樓蓋結構平面布置圖三、板的設計（按塑性內力重分布計算）四邊支承板，按混凝土結構設計規范（GB50010-2002）規定宜按雙向板計算，若按單向板設計時，沿長邊方向配置不少于短邊方向的受力鋼筋。（一） 荷載計算板的恒荷載標準值(取寬板帶計算)： 小瓷磚地面 鋼筋混凝土板 板底混合砂漿 小計 恒荷載：活荷載：恒荷載分項系數取1.2；因為工業建筑樓板的樓面活荷載標準值大于，所以活荷載分項系數取1.3。于是板的荷載設計值總值：= （二）計算簡圖及計算跨度圖 SEQ 圖 * ARABIC 2 板的支承布置圖取1m寬板帶作為計算單元，各跨的計算跨度為板

3、的計算邊跨取；中間跨 平均跨度 邊跨與中間跨相差： 故可按五跨等跨連續板計算內力。計算簡圖如圖3所示。圖 SEQ 圖 * ARABIC 3 板的計算簡圖（三）內力計算各截面的彎矩計算見表1所示。表 SEQ 表 * ARABIC 1 板彎矩計算截面位置邊跨中離端第二支座中間跨中中間支座1/1112.472.222=5.59-1/1112.472.222=-5.591/1612.472.22=3.77-1/1412.472.22=-4.31（四）截面承載力計算板寬；板厚，則C20混凝土，；HPB235鋼筋，。根據各跨跨中及支座彎矩可列表計算如表2所示。表 SEQ 表 * ARABIC 2 各跨跨中

4、及支座配筋計算截面邊跨中支座中間跨中中間支座在平面圖上的位置5.59-5.593.77-4.310.1920.1920.1290.1040.1480.1190.2150.2150.1380.1100.1610.127541541347278405319選用鋼筋A890A890A8140A8180A8120A8160計算結果表明均小于0.35，符合塑性內力重分布。，取。，符合要求。根據計算結果及板的構造要求，畫出配筋圖，見附圖建施1。四、次梁設計（按塑性內力重分布計算）（一）荷載計算由板傳來 次梁自重 次梁粉刷重 小計 恒荷載： 活荷載：設計值總值： （二）計算簡圖次梁在墻體上的支承長度，主梁截

5、面尺寸，則各跨的計算跨度為中跨： ；邊跨： ，取小值平均跨度： 跨度差： 因跨度相差小于10%，可按等跨連續梁計算，計算簡圖如圖5所示。圖4次梁的布置圖圖5次梁的計算簡圖（三）內力計算內力計算結果見表3及表4。表 SEQ 表 * ARABIC 3 次梁的彎矩計算截面位置邊跨中離端第二支座中間跨中中間支座93.7893.7861.66-70.47表 SEQ 表 * ARABIC 4 次梁的剪力計算截面位置支座支座左支座右支座0.450.600.550.5580.07106.7697.7797.77（四）截面承載力計算1.截面計算次梁跨中按T形截面計算。邊跨： 取中間跨： 取支座截面按矩形截面計算

6、。2.判斷截面類型，屬于第一類T形截面。計算結果表明次梁符合塑性內力重分布的條件。截面配筋滿足最小配筋率的要求，計算結果略。次梁正截面承載力計算如表5所示。表 SEQ 表 * ARABIC 5 次梁正截面承載力計算截面邊跨中支座中間跨中中間支座93.78-93.7861.66-70.47或（mm）18922001850200或0.0400.3770.0270.2830.0410.5040.0270.3418941161575786選用鋼筋2B18+1B 203B223B164B16實際配筋面積（）8831140603804次梁斜截面承載力計算如表6所示。表 SEQ 表 * ARABIC 6 次

7、梁斜截面承載力計算截面支座B支座左B支座右C支座80.07106.7697.7797.77截面滿足要求，按計算配箍箍筋肢數、直徑6 雙肢56.656.656.656.6209102123123實配箍筋間距（mm）80（五）計算結果及次梁的構造要求繪次梁配筋圖，見附圖建施2。五、主梁設計（按彈性理論計算）因主梁與柱線剛度比大于4，故主梁可視為鉸支在柱頂的連續梁。(一)荷載計算 次梁傳來的荷載： 主梁自重： 主梁粉刷重： 小計 恒載：恒載設計值： ；活載設計值： 。全部荷載設計值： (二)計算簡圖主梁支承長度，柱截面為。各跨的計算跨度為邊跨： ，取小值中跨： 因跨度相差不超過10%，可按等跨梁計算

8、，計算簡圖如圖7所示。圖 6 主梁支承布置圖圖 7主梁計算簡圖(三)內力計算1、彎矩計算（其中，、可由相關資料查取）主梁彎矩的計算如表7所示。表 SEQ 表 * ARABIC 7 主梁彎矩計算項次荷載簡圖邊跨跨中支座B中間跨中支座C組合項次+組合值384.08-420.44216.73-217.97彎矩包絡圖：1)第1、3跨有活荷載，第2跨沒有活荷載支座或的彎矩值為。在第1跨內以支座彎矩，的連線為基線，作，的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點處彎矩值分別為： 。在第2跨內以支座彎矩，的連線為基線，作，的簡支梁彎矩圖，得第集中荷載作用點處彎矩值為：。2)第1、2跨有活荷載，第3

9、跨沒有活荷載在第1跨內以支座彎矩，的連線為基線，作，的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點處彎矩值分別為：；。在第2跨內，。以支座彎矩，的連線為基線，作，的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點處彎矩值分別為：3)第2跨有活荷載，第1、3跨沒有活荷載。第2跨兩集中荷載作用點處的彎矩設計值為：(與前面計算的相近)。第1、3跨兩集中荷載作用的處的彎矩設計值分別為：；根據以上計算，彎矩包絡圖如圖8所示。圖 8 彎矩包絡圖2、剪力設計值：，( 、可由相關資料查取)。主梁剪力計算如表8所示。表 SEQ 表 * ARABIC 8 主梁剪力計算項次荷載簡圖組合項次()+161.

10、86+-256.22+225.95剪力包絡圖： 1)第1跨，過第1個集中荷載后為，過第2個集中荷載后為。，過第1個集中荷載后為，過第2個集中荷載后為。2)第2跨，過第1個集中荷載后為； 當活荷載僅作用在第2跨時，過第1個集中荷載后為。根據以上計算，剪力包絡圖如圖9所示。圖 9 剪力包絡圖(四)配筋計算1.確定翼緣寬度主梁跨中按T形截面計算。邊跨 取 中間跨 取 2.判定T形截面類型 取（跨中），（支座） ，故各跨中截面屬于第一類T形截面。3.截面配筋計算（跨中），（支座）；（跨中），（支座）。主梁正截面配筋計算見表9，表中。最小配筋率均滿足要求，計算過程在表中省略。表 SEQ 表 * ARAB

11、IC 9 正截面配筋計算截面邊跨中支座中間跨中383.42-420.44216.69-197.83 0.4/2=-39.57-383.42-380.87216.69或0.0410.4130.0230.0420.5830.023204128921130選用鋼筋2B28+2B252B28+2B25+2B202B20+2B18實際鋼筋截面面積2214284211374.斜截面配筋計算斜截面配筋計算如表10所示。表 SEQ 表 * ARABIC 10 主梁斜截面強度計算截面支座支座左側支座右側161.86256.22225.95截面滿足,按計算配箍箍筋肢數、直徑A8250 雙肢箍184.84-4202

12、49選配彎起鋼筋1B251B251B20實配鋼筋面積491491314驗算最小配筋率，滿足要求5、主梁附加橫向鋼筋計算次梁傳來的的集中力：，附加箍筋布置范圍： 所需附加箍筋總截面面積為：在長度s范圍內，在次梁兩側各布置四排10雙肢箍。根據計算結果及主梁的構造要求，繪主梁配筋圖，見附圖建施3。梁的腹板高度，因，為抑制梁腹板高度范圍內垂直裂縫的開展，應在梁兩側面沿高度布置縱向鋼筋，滿足腰筋截面面積不小于腹板截面面積的0.1%，其間距不宜大于200mm。這里采用2B10，滿足要求。梁、板撓度，裂縫驗算可參照有關資料進行，從略。六、板式樓梯設計6.1 設計資料某工業建筑生產車間現澆板式樓梯結構布置如圖10所示。層高，踏步尺寸，樓梯活荷載標準值為。采用C20混凝土，；鋼筋為HPB235級和HRB335級(，)。板底混合砂漿厚，自重標準值。圖 SEQ 圖 * ARABIC 5 樓梯結構布置圖(一)梯段板的計算1、確定板厚梯段板的厚度為，取2、荷載計算（取板寬進行計算）樓梯斜板的傾斜角 ，恒荷載踏步重 斜板重 20mm厚混合砂漿找平層 小計 3、內力計算計算跨度 跨中彎矩 4、配筋計算選A12125，分布鋼筋A8250。（二） 平臺板計算1、荷載計算（取1m板帶計算）按構造要求，取平臺板厚為70mm恒荷載平臺板自重 20mm厚找平層恒荷載標準值 活荷載標準值 小計 2、內力