1、【最新整理，下載后即可編輯】【最新整理，下載后即可編輯】我國環(huán)保部門采用的的mg/m3,把它轉換成PPM時，兩者轉換時 查到下面的公式 mg/m3=M/22.4 ppm 273/(273+T)* (Ba/101325)上式中：M-為氣體分子量ppm-測定的體積濃度值T溫度Ba壓力袋除塵計算1、工況風量Q(273.15 + 1)*101.324Q = FT Q+K)Qs標況氣量，m7h,按鍋爐煙氣工況量的110%計算 t工況溫度，Pa一當?shù)卮髿鈮海琸PaK一漏風率(35%)2、過濾面積S, m2v過濾速度，m/min粉塵種類清灰方式自行脫落 或手動振 動機械振動反吹風脈沖噴吹炭黑、氧化硅、鋁、鋅

2、的升華 物以及其他在氣體中由于冷凝0.25 ().4().3 ().50.33 0.60().8 1.2和化學反應而形成的氣溶膠、 活性炭、由水泥窯派出的水泥鐵及鐵合金的升華物、鑄造塵、 顏料、由水泥磨排出的水泥、 炭化爐升華物、石灰、剛玉、 塑料、鐵的氧化物、焦粉、煤 粉0.28 ().450.4 ().650.45 1.0().8 1.6滑石粉、煤、噴砂清理塵、飛 灰、陶瓷生產的粉塵、炭黑、 氧化鋁、高嶺土、石灰石、礦 塵、鋁土礦、水泥().3()().5().5 1.()0.6 1.21.()2.()即過濾速度-裊VV 實際過濾速度S ,) 年一粉塵層的平均空隙率,一般為0.80.95.

3、 3、濾袋數(shù)nS n =rrDLD一濾袋直徑mm (外濾式11()18()mm,內濾式20()300mm)L袋長 m(210mm)c-3. 2圓形濾袋規(guī)格/mm直徑中長度L主要適用外濾式115 12020002500脈沖袋式除塵器1301403000-7000140 15030009000150-1603000-90004、進出口參數(shù) 進口尺寸：S13600 v,Vi進口風速m/s為了不讓粒徑大的顆粒積于管道內，使得管道堵塞，在進除塵器 之前的管道中采用大風速，一般進氣口風速1525m/s,根據(jù)不 同粉塵采用不同風速(除塵器后的排氣管道內由于不存在粉塵沉淀問題，氣體流速 取812m/s。大型除

4、塵系統(tǒng)采用豉或混凝土制管道時，管道內 的氣速常采用68m/s,垂直管道如煙囪出口氣速取1()2()m/s。 那么進出氣口尺寸可由截面積算出，一般截面形狀為圓形或方含塵氣體在管道內的速度也可采用下述的經驗計算方法求得。在垂直管道內，氣速應大于管道內粉塵粒子的懸浮速度， 考慮到管道內的氣流速度分布的不均勻性和能夠帶走貼近管壁 的塵粒，管道內的氣速應為塵粒懸浮速度的1.31.7倍。對于管 路比較復雜和管壁粗糙度較大的取上限，反之取下限。在水平管道內，氣速應按照能夠吹走沉積在管道底部的塵 粒的條件來確定。(3)傾斜管道內的氣速，介于垂直管道和水平管道之間，傾斜 角大者取小值，傾斜角小者取大值。m /s

5、序號粉塵類 別粉塵名稱垂直風管水平風管干鋸末、小刨屑、紡織塵1012木屑、刨花1214干燥粗刨花、大塊干木屑1416.一纖維粉潮濕粗刨花、大塊濕木屑1820塵棉絮、810麻1113石棉網1218耐火材料粉塵1417黏土1316石灰石1416水泥1218濕土（含水2%以下）1518礦物粉重礦物粉塵1416塵輕礦物粉塵1214灰土、沙土1618干細型砂1720金剛砂、剛玉粉1519鋼鐵粉塵1315一金屬粉鋼鐵屑1923塵鉛塵2025輕質干粉塵（煙草灰、木工81()四其他粉磨床粉塵）1113塵煤粉1418焦炭粉塵谷物粉塵10125、阻力計算AP = % + M + 2 paAPL除塵器結構阻力；AP

6、c一潔凈濾料阻力；AP。一粉塵層阻力；除塵器結構阻力APg是指設備進、出口及內部流道內擋板 等造成的流動阻力。通常APg=20()5()()Pa。濾料阻力APoPo =薪 * v/60k一空氣的粘度，Pa*s；v過濾風速,mVmin*m2;。一濾料阻力系數(shù)，m-1粉塵層阻力APcPc=/6o&粉塵層厚度，m；am粉塵層平均比阻，m/kg；另外(有粉塵層阻力APc=amjiva一粉塵層平均比阻，m/kg； m粉塵負荷，kg/m2； p.氣體粘 度 Pa*So6、氣流上升速度在除塵器內部，濾袋低端含塵氣體能夠上升的實際速度，就是氣流 上升速度。氣流上升速度的大小對濾袋被過濾的含塵氣體磨損及 因脈沖

7、清灰而脫離濾袋的粉塵隨氣流重新返回除塵布袋表面有 重要影響。氣流上升速度是除塵器內煙氣不應超過的最大速度， 達到和超過這個速度，煙氣中的顆粒物就會磨壞濾袋或帶走粉塵, 甚至導致設備運行阻力偏大。袋式除塵器進行過濾時分為內濾和外濾兩種，前者含塵氣流由 濾袋內部流向外部,后者含塵氣流由濾袋外部流向濾袋內部。內濾式袋式除塵器氣流上升速度按下式計算：Vk = Sa*Vc/S式中 Vk除塵器氣流上升速度,m/min;Sa單條濾袋過濾面積,m2;V c過濾速度,m/min;S濾袋口的截面積,m2。外濾式袋式除塵器氣流上升速度按下式計算：Vk =Qv/(SA-nS)式中 Vk除塵器氣流上升速度,m/min;

8、Qv濾袋室的處理風量,m3/min;SA濾袋室袋低處的截面積,m2;n濾袋室濾袋數(shù)量，個。S濾袋截面積,m2。過濾速度和氣流上升速度二者在袋式除塵器內各處都應保 持在一定范圍內。如果過濾風速選擇不當或分室分布不均，會影 響濾袋的壽命，同樣汽流上升速速選擇不當或分室的氣流上升速 度不均，也會影響濾袋使用壽命。因此,在設計中不僅要設計合理 的因此，在設計中不僅要設計合理的過濾風速及使氣流分布均勻 的導流技術，而且要按粉塵的粒徑、濃度、工況條件設計選擇合 理的氣流上升速度才能確保延長濾袋使用壽命。單條濾袋的氣體流量為q,tiDLvc按過濾速度計算：q= 607rD2U按袋口速度計算：q二7rDLUc

9、 _ 7rD1Di 兩式相等：-60 二一廠即:q一單條濾袋氣體流量；m/s；D一濾袋直徑，m；L一濾袋長度，m； oc一濾袋過濾速度，m/min；*一濾袋口速度,m/so噴吹口 孔徑：=94C為系數(shù)，取50%60%, n為孔數(shù),d為脈沖閥出口直徑。噴吹口孔形,噴吹孔應垂直向下，常用孔形有鉆孔成型的、帶翻 邊弧形的。一般每根噴吹管孔最多18個。噴吹導流管：直徑通常為噴吹口 23倍，長度為Ck為系數(shù),取0.20.25; K為射流紊流系數(shù),柱形射流K=0.08清灰需氣量計算單 袋 工 作 過 風 量：q=3.14 XDXLX V=3.14X 0.16 X 6.4 X 1.23=3.95m3/min

10、最小清灰需氣量：qmin=nXqXtl/60=16X3.95X().1 /6()=(). 105n?/ 次每次脈沖閥工作時間0.1sqC1C2C5C4n fvfk-1G 粉塵粒度系數(shù)，().55C2粉塵含濕量系數(shù)，13C3過濾速度系數(shù)，C5= vf-6n一濾袋數(shù)量一單袋過濾面積k誘導比，26(清灰周期t, minMt = l= M=cvt eVM：濾袋粉塵負荷，g/m2C：氣體含塵質量濃度，g/m5V：過濾風速，m/min脈沖閥壓縮空氣耗量壓縮空氣耗量e=ax tQ：噴吹總耗氣量n:脈沖閥數(shù)量t：噴吹周期a：附加系數(shù)，一般取1.2 (1.27.5)q：每個脈沖閥一次噴吹的耗氣量氣包容積設計：脈

11、沖噴吹后氣包內壓降不超過原來儲存壓力的30%。氣包最小體積計算：v _ AnRTAn = - 22.4An：脈沖閥噴吹耗氣量摩爾數(shù)Q：脈沖閥一次耗氣量R：氣體常數(shù),8.31町/(molK)Pmin：氣包內最小工作壓力T:氣體溫度K:容積系數(shù)，30%氣包上配置安全閥、壓力表和排氣閥。安全閥采用彈簧微啟 式安全閥。7、露點考慮含塵氣體中的HCk HF、SO?等，在與H2()共同存在下會 形成結露現(xiàn)象，生成酸對除塵器產生腐蝕，其中結露最為嚴重的 是S(h它的露點計算如下：ts - 186 + 201g cpH2O + 261g cpSO3露點與h2o和sc%的體積分數(shù)有關。濃硫酸具有強氧化性，其對濾

12、袋腐蝕極為嚴重，而相對鋼材來說, 鋼材與濃硫酸反應會形成鈍化膜，保護鋼材，但由于含塵氣體的 沖刷，設備因種種原因的磨損是在所難免的，我們只有針對各個 地反的磨損原因進行相應的改進。烯酸對鋼材腐蝕很嚴重，故對 鋼材管道及其他部件采取保溫或供熱，使其溫度高于露點20 左右，濾袋結露則會發(fā)生糊袋現(xiàn)象，且在高溫環(huán)境下，水分蒸發(fā) 形成濃酸，特別濃硫酸，它會對濾料進行氧化，破壞濾料纖維， 發(fā)生破袋現(xiàn)象。8、噴吹裝置噴吹管一般開孔18個以內，開孔孔徑為？832mm,噴吹管 距袋口 200400mm。（旋風除塵1、處理風量：Q,=3600*/4%*。；%除塵器筒體凈空截面平均速度，m/s, %=2.54.0m

13、/s；D0一除塵器筒體直徑，mo2、設備阻力：占一阻力系數(shù)；5一除塵器進氣口氣流速度，m/s； 口一含塵氣體密度，kg/m阻力系數(shù)可由實驗測得，也可由下公式計算：.二 3aA市D；M+H2A一除塵器入口的斷面積，m2;D一除塵器外圓筒的內徑，m；D2一除塵器內圓筒的內徑，m； 乩一除塵器圓筒部分高，m； H2除塵器圓錐部分高，m。除塵器的壓力損失一般控制在50()15()()Pa之間。常規(guī)旋風 除塵器內各部分的壓力損失對總壓力損失所占的比例：入口損失 占7%,出口損失占20%,本體內動壓損失占30%,灰斗損失占 33:,邊壁摩擦占10%o2、除塵效率：ppQvd-(px7 = 1- exp18

14、2(12 -4)1n(1)9P一粒子的密度，kg/m3；(或一處理風量，m7h；d粒子的直徑，m；心一旋轉角度，rad；k一空氣的動力黏度，Pa*s；s一流體旋轉螺距，m； h一流體內側半徑，m； r2流體外側半徑，m。結構設計1、各種荷載組合參照GB50009建筑結構荷載規(guī)范荷載效應組合值如下：S /gSgK + yQiQK +i=2Yg一永久荷載分項系數(shù)；Yql第i個可變荷載的分項系數(shù)；Sgk一按永久荷載標準值Gk計算的荷載效應值；Sqh一按可變荷載標準值(2k計算的荷載效應值，其中Sqk為諸 可變荷載效應中起控制作用者；心一可變荷載Q的組合值系數(shù)； n參與組合的可變荷載。2、風荷載kN計

15、算除塵器框架及支架結構時：WK = fizSZWO計算側壁板、加勁肋、小梁及類似部位時：Wk = Bgzs那oPz一高度Z處的風振系數(shù)(當高度&3()m時，可近似取1.0)； 此一高度z處的風振系數(shù)(；內一風荷載體型系數(shù)(可按架空通廊取：迎風面1.(),背風面0.7); 此一風壓高度變化系數(shù)(Wo基本風壓，kPa。3、內力分析(1)板單板一般為多跨連續(xù)板，板中最大彎矩值(Mmax):Mz = (ag+ 的)6g均布永久載荷，Pa；q一均不可變載荷，p*L一等跨板的計算跨度，m； 口、p一系數(shù)() 雙向板板中最大彎矩計算：p一雙向板上均不載荷； a一雙向板短邊長，m； 口一系數(shù)。四邊固定板撓度：

16、v =IEt，)E鋼材彈性模量，MPa； t鋼板厚度，mm； P系數(shù)。圖中:qi=Wkl*B（2）風荷載對支架產生的內力wk2*B邪中wNJ ; w,k2=S從（如二i.（）；也2=07） B支架承擔的受風面寬的，mo按箱體所受風荷載，化作集中力W作用于箱體中央：W=+qH2支架交叉支撐按一桿受拉，另一桿為零桿計算。支架及交叉支撐的內力按如下公式計算：N、=-N4=3WH2/20LN2 =WH2/20LN3 =-(WW2/2OL + WH1/L)M =WH/LsmaM=o當風向相反時，則N5N); NWHysinao(3)灰斗計算見圖3-1所示：A、灰斗斜壁板法向壓力(Pn)為：Pn =M(c

17、os 4 +攵sirra)% = tai? (45。-%)k測壓系數(shù)；Y灰塵重力密度，Kn/n?;中一灰塵內摩擦角，C )；h一計算深度處物料厚度，m；a一斜壁與水平面的夾角，( )oB、看圖3-2斜壁板水平截面單位寬度上的斜向拉力（Ni）:按灰斗對稱布置推得：Gh =。+ G口一斜壁與水平面的夾角，（ ）。Np一斜壁相應水平截面單位寬度上的豎向拉力，N;綠、瓦一分別為計算截面處灰斗壁承擔的全部豎向荷載，Pa；Q一陰影部分灰塵荷載，Pa；G計算截面以下灰斗自重及灰斗口吊掛的卸料設備重量，kgo 4、構件截面計算（1）板及加勁肋A、箱體壁板、頂蓋板及加勁肋等受彎構件的強度計算:Mx人fM.一構件所承擔的最大彎矩（壁板取1m寬板帶）設計值; 取工一構件計算截面的最小凈截面模量，co?； ）一鋼材的抗彎強度設計值，MPa