1、高層建筑混凝土結構技術規范JGJ3-2010重要的修訂內容1、調整了設計范圍2010版：本規程適用范圍調整為10層及10層以上或房屋高度大于28m的住宅建筑結構和房屋高度大于24m的其他民用高層建筑結構。 2002版：本規程適用范圍調整為10層及10層以上或房屋高度大于28m的非抗震設計和抗震設防烈度為6至9度抗震設計的高層民用建筑結構。修訂原因：首先是為了與我國現行有關標準協調，民用建筑設計通則、 高層民用建筑設計防火規范有相應規定。2、位移比放松條件 注：當樓層的最大層間位移角不大于規程限值的倍時，該樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比值可適當放松，但不應大于。例如：剪力

2、墻結構最大層間位移角為1/1000，當最大層間位移角為1/2500時，樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比值可適當放松，最大可放松至。3、側向剛度比調整了樓層剛度變化的計算方法和限制條件：見條；增加了沿豎向質量不均勻結構的限制：見條；增加了豎向不規則結構的限制：見條；樓層豎向不規則結構地震剪力增大系數由調整為：見條。 第3.5.2條：抗震設計時，對框架結構，樓層與上部相鄰樓層的側向剛度比1不宜小于0.7，與上部相鄰三層側向剛度比的平均值不宜小于0.8；對框架-剪力墻和板柱-剪力墻結構、剪力墻結構、框架-核心筒結構、筒中筒結構，樓層與上部相鄰樓層側向剛度比2不宜小于0.9，樓層

3、層高大于相鄰上部樓層層高1.5倍時，不應小于1.1，底部嵌固樓層不應小于1.5。（不應薄弱層和軟弱層同時出現在一層）對應原高規4.4.2條。V為樓層地震剪力；為層間位移。 對框架結構按原規范要求執行是合理的。對框架-剪力墻結構、板柱-剪力墻結構、剪力墻結構、框架-核心筒結構、筒中筒結構，樓面體系對側向剛度貢獻較小，當層高變化時剛度變化不明顯，按（）定義的樓層側向剛度比作為判定側向剛度變化的依據，但控制指標也應做相應的改變，按剛度比不小于控制；層高變化較大時，對剛度變化提出了更高的要求，由變為；底部嵌固樓層采用了嵌固的假設，層間位移角結果較小，因此對底部嵌固樓層側向剛度比做了更嚴格的規定，由改為

4、。 第條：樓層質量沿高度宜均勻分布，樓層質量不宜大于相鄰下部樓層質量的倍。本條為新增條文，規定了質量沿豎向不規則的限制條件。第條：不應采用同一部位樓層剛度和承載力變化同時不滿足本規程第條和條規定的高層建筑結構。 本條為新增條文，限制采用同一部位（樓層）剛度和受剪承載力變化均不規則的高層建筑結構。其中為剛度限制，為受剪承載力限制。 4、舒適度增加了風振舒適度計算時結構阻尼比取值要求，見條；增加了樓蓋豎向振動舒適度要求，見條。第條：房屋高度不小于150m的高層混凝土建筑結構應滿足風振舒適度要求。在現行國家標準建筑結構荷載規范GB50009規定的10年一遇的風荷載標準值作用下，結構頂點的順風向和橫風

5、向振動最大加速度計算值不應超過表的限值（表略）。結構頂點的順風向和橫風向振動最大加速度可按現行行業標準高層民用建筑鋼結構技術規程JGJ99的有關規定計算，也可通過風洞試驗結果判斷確定，計算時阻尼比宜取。明確了阻尼比取值，對混凝土結構取，對混合結構根據房屋高度和結構類型取。 5、連續倒塌增加了結構抗連續倒塌設計基本要求，見節。第條：高層建筑結構應符合下列規定：1 安全等級為一、二級時，應滿足抗連續倒塌概念設計的要求；2 安全等級一級且有特殊要求時，可采用拆除構件方法進行抗連續倒塌設計。 6、風荷載位移角計算對于安全等級為一級或對風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設計時，應按100年重現期的風壓值采

6、用；正常使用極限狀態可采用基本風壓（50年重現期）。見條。第條：基本風壓應按照現行國家標準建筑結構荷載規范GB50009 的規定采用。對于安全等級為一級的高層建筑以及對風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設計時應按100 年重現期的風壓值采用。（強條）增加了橫風向風振效應計算要求。見條。第條：橫風向振動作用明顯的高層建筑，應考慮橫風向風振的影響。橫風向風振的計算范圍、方法及順風向與橫風向效應的組合方法應符合現行國家標準建筑結構荷載規范GB50009 的有關規定。當結構高寬比較大，結構頂點風速大于臨界風速時，可能引起較明顯的結構橫風向振動，甚至出現橫風向振動效應大于順風向作用效應的情況，因此做本條規

7、定。結構橫風向振動問題比較復雜，與結構的形狀、剛度和風速都有一定關系，建筑結構荷載規范GB50009-2001 對圓形截面結構的橫風向風振作出了規定，目前該規范正在進行修訂，將補充矩形截面結構橫風向風振的計算范圍和方法。當結構體型復雜時，宜通過空氣彈性模型的風洞試驗確定橫風向振動的等效風荷載，也可參考有關資料確定。一般情況下，高度超過200m 的或自振周期超過5s 的高層建筑，宜通過風洞試驗研究確定橫風向振動的影響。第條：考慮橫風向風振影響時，結構主軸方向的側向位移應分別符合本規程3.7.3 條的規定。橫風向效應與順風向效應是同時發生的，因此必須考慮兩者的效應組合。對于結構側向位移控制，仍可按

8、同時考慮橫風向與順風向影響后的主軸方向位移確定，不必按矢量和的方向控制結構的層間位移。7、梁端配筋率第條：梁的縱向鋼筋配置，尚應符合下列規定：1 抗震設計時，梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于2.5%，不應大于2.75%。當梁端受拉鋼筋的配筋率大于2.5%時，受壓鋼筋的配筋率不應小于受拉鋼筋的一半；（梁的縱向鋼筋最大配筋率不再作為強制性條文，“不應大于2.5%”改為“不宜大于2.5%” ）2 沿梁全長頂面和底面應至少各配置兩根縱向配筋，一、二級抗震設計時鋼筋直徑不應小于14mm，且分別不應小于梁兩端頂面和底面縱向配筋中較大截面面積的1/4；三、四級抗震設計和非抗震設計時鋼筋直徑不應小于12mm；

9、（本款未作修改）3 一、二、三級抗震等級的框架梁內貫通中柱的每根縱向鋼筋的直徑，對矩形截面柱，不宜大于柱在該方向截面尺寸的1/20；對圓形截面柱，不宜大于縱向鋼筋所在位置柱截面弦長的1/20。 第1款做了部分修改。根據國外試驗資料，受彎構件的延性隨其配筋率的提高而降低。但當配置不少于受拉鋼筋50的受壓鋼筋時，其延性可以與低配筋率的構件相當。新西蘭規范規定，當受彎構件的壓區鋼筋大于拉區鋼筋的50時，受拉鋼筋配筋率不大于2.5的規定可以適當放松。當受壓鋼筋不少于受拉鋼筋的75時，其受拉鋼筋配筋率可提高30，也即配筋率可放寬至3.25。因此本次修訂規定，當受壓鋼筋不小于受拉鋼筋的倍時，受拉鋼筋的配筋

10、率可提高至2.75。 本條第3款的規定主要是防止梁在反復荷載作用時鋼筋滑移。本次修訂增加了對三級框架的要求。 8、墻厚要求調整了剪力墻截面厚度要求，強調了要滿足穩定計算要求。見條。第條：剪力墻的截面厚度應符合下列要求： 1 應符合本規程附錄D的墻體穩定驗算要求； 2 一、二級剪力墻，底部加強部位不應小于200mm，其他部位不應小于160mm；無端柱或翼墻的一字形獨立剪力墻，底部加強部位不應小于220mm，其他部位不應小于180mm； 3 三、四級剪力墻的截面厚度，底部加強部位不應小于160mm，其他部位不應小于160mm；無端柱或無翼墻的一字形獨立剪力墻，底部加強部位截面厚度不應小于180mm

11、，其他部位不應小于160mm； 4 非抗震設計的剪力墻的截面厚度不應小于160mm； 5 剪力墻井筒中，分隔電梯井或管道井的墻肢截面厚度可適當減小，但不宜小于160mm。 本條為原規程條部分內容修改而成。墻厚應符合穩定要求（穩定要求是先必須滿足的第一條件）、并滿足最小墻厚要求。本次修訂取消了厚度與層高的關系，同時部分最小厚度有所減小，主要是考慮低烈度地區的實際情況。9、邊緣構件第條：剪力墻兩端和洞口兩側應設置邊緣構件，并應符合下列要求：1 一、二、三級剪力墻底層墻肢底截面的軸壓比大于表的規定值時，以及部分框支剪力墻結構的剪力墻，應在底部加強部位及相鄰的上一層設置約束邊緣構件，約束邊緣構件應符合

12、本規程第條的規定；表為低軸壓比時可以設置構造邊緣構件的條件2 除本條第1款所列部位外，剪力墻應按本規程第條設置構造邊緣構件； 3 B級高度高層建筑的剪力墻，宜在約束邊緣構件層與構造邊緣構件層之間設置12層過渡層，過渡層邊緣構件的箍筋配置要求可低于約束邊緣構件的要求，但應高于構造邊緣構件的要求。4 加強層及上下層設約束邊緣構件本條為原規程的修改、完善。增加了B級高度高層建筑剪力墻約束邊緣構件與構造邊緣構件之間設置過渡層的要求；增加了低軸壓比時可以設置構造邊緣構件的條件。 10、連梁增加了剪力墻洞口連梁正截面最小配筋率和最大配筋率要求。見、條。第條：跨高比（l/hb）不大于的連梁，非抗震設計時，其

13、縱向鋼筋的最小配筋率應為；抗震設計時，其縱向鋼筋的最小配筋率宜符合表的要求；跨高比大于的連梁，其縱向鋼筋的最小配筋率可按框架梁的要求采用。（新增條文） 第條：剪力墻結構連梁中，非抗震設計時，頂面及底面單側縱向鋼筋的最大配筋率不宜大于2.5%；抗震設計時，頂面及底面單側縱向鋼筋的最大配筋率宜符合表的要求。如不滿足，則應按實配鋼筋進行連梁強剪弱彎的驗算。（新增條文） 修訂原因：為實現連梁的強剪弱彎，本規程條（原規范第條）規定按強剪弱彎要求計算連梁剪力設計值，條（原規范第條）又規定了名義剪應力的上限值，兩條共同使用，就相當于限制了受彎配筋，連梁的受彎配筋不宜過大。但由于是采用乘以增大系數的方法獲得剪

14、力設計值（與實際配筋量無關），容易使設計人員忽略受彎鋼筋數量的限制，特別是在計算配筋值很小而按構造要求配置受彎鋼筋時，容易忽略強剪弱彎的要求。因此，和條分別給出了最小和最大配筋率的限值，是新增條文，以防止連梁的受彎鋼筋配置過多。 11、框剪結構修改了框架-剪力墻結構中框架承擔傾覆力矩較多和較少時的規定。見條。第條：抗震設計的框架-剪力墻結構，應根據在規定的水平力作用下結構底層框架部分承受的地震傾覆力矩與結構總地震傾覆力矩的比值，確定相應的設計方法，并應符合下列要求：1 框架部分承受的地震傾覆力矩不大于結構總地震傾覆力矩的10%時，按剪力墻結構設計，框架部分應按框架-剪力墻結構的框架進行設計；2

15、 當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的10%但不大于50%時，按本章框架-剪力墻結構的規定進行設計；3 當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的50%但不大于80%時，按框架-剪力墻結構設計，其最大適用高度可比框架結構適當增加，框架部分的抗震等級和軸壓比限值宜按框架結構的規定采用；4 當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的80%時，按框架-剪力墻結構設計，但其最大適用高度宜按框架結構采用，框架部分的抗震等級和軸壓比限值應按框架結構的規定采用。修訂原因：框架-剪力墻結構在規定的水平力作用下，結構底層框架部分承受的地震傾覆力矩與結構總地震傾覆力矩的比值不盡

16、相同，結構性能也有較大的差別。本次修訂對此做了較為具體的規定。在結構設計時，應據此比值確定該結構相應的適用高度和構造措施，計算模型及分析均按框架-剪力墻結構進行實際輸入和計算分析。 1 當框架部分承擔的傾覆力矩不大于結構總傾覆力矩的10%時，意味著結構中框架承擔的地震作用較小，絕大部分均由剪力墻承擔，工作性能接近于純剪力墻結構，此時結構中的剪力墻抗震等級可按剪力墻結構的規定執行；其最大適用高度仍按框架-剪力墻結構的要求執行；框架部分應按框架-剪力墻結構的框架進行設計，也就是說需要進行本規程條的剪力調整（0調整），其側向位移控制指標按剪力墻結構采用。2 當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震

17、傾覆力矩的10%但不大于50%時，屬于一般框架-剪力墻結構，按本章有關規定進行設計。3 當框架部分承受的傾覆力矩大于結構總傾覆力矩的50%但不大于80%時，意味著結構中剪力墻的數量偏少，框架承擔較大的地震作用，此時框架部分的抗震等級和軸壓比宜按框架結構的規定執行，剪力墻部分的抗震等級和軸壓比按框架-剪力墻結構的規定采用；其最大適用高度不宜再按框架-剪力墻結構的要求執行，但可比框架結構的要求適當提高，提高的幅度可視剪力墻承擔的地震傾覆力矩來確定。 （即插值）4 當框架部分承受的傾覆力矩大于結構總傾覆力矩的80%時，意味著結構中剪力墻的數量極少，此時框架部分的抗震等級和軸壓比應按框架結構的規定執行

18、，剪力墻部分的抗震等級和軸壓比按框架-剪力墻結構的規定采用；其最大適用高度宜按框架結構采用。對于這種少墻框剪結構，由于其抗震性能較差，不主張采用，以避免剪力墻受力過大、過早破壞。不可避免時，宜采取將此種剪力墻減薄、開豎縫、開結構洞、配置少量單排鋼筋等措施，減小剪力墻的作用。（即原規范第6章，條描述的情況）在第3、4款規定的情況下，為避免剪力墻過早破壞，其位移相關控制指標應按框架-剪力墻結構采用。12、框架-核心筒增加了框架-核心筒結構中，當框架承擔地震剪力過低時對框架和核心筒的內力調整要求。見條。第條：抗震設計時，筒體結構框架部分按側向剛度分配的樓層地震剪力應進行調整，調整后的剪力不應小于結構

19、底部總地震剪力的20和按側向剛度分配的框架部分樓層地震剪力中最大值倍二者的較小值。當框架部分樓層地震剪力的最大值小于結構底部總地震剪力的10%時，各層框架部分承擔的地震剪力應增大到結構底部總地震剪力的15%，其各層核心筒墻體的地震剪力應乘以，且不大于基底剪力。墻體的抗震構造措施應按抗震等級提高一級后采用，已為特一級的可不再提高。 修訂原因：對框架-核心筒結構和筒中筒結構中的框架均要求進行剪力調整，其中對帶加強層的筒體結構，框架部分最大樓層地震剪力不包括加強層及其相鄰上下樓層的框架剪力。對框架過弱的框架-核心筒結構，各層框架承受的地震剪力應按結構底部總剪力的15%進行調整，以防止框架承擔的剪力過

20、小，起不到第二道防線的作用，同時要求對核心筒的設計內力和抗震構造措施予以加強。 13、內筒偏置增加了內筒偏置時的設計要求以及框架-雙筒結構的設計要求。見條。第條：對內筒偏置的框架-筒體結構，應控制結構在考慮偶然偏心影響的單向地震作用下，最大樓層水平位移和層間位移不應大于該樓層平均值的倍，結構扭轉為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期T1之比不應大于，且T1的扭轉成分不宜大于30。 本條為新增條文。內筒偏置的框架-筒體結構，其質心與剛心的偏心距較大，導致結構在地震作用下的扭轉反應增大。對這類結構，應特別關注結構的扭轉特性，控制結構的扭轉反應。本條要求對該類結構的位移比和周期比均按B級高度

21、高層建筑從嚴控制。內筒偏置時，結構的第一自振周期T1中會含有較大的扭轉成分，為了改善結構抗震的基本性能，除控制結構扭轉為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期T1之比不應大于外，尚需控制T1的扭轉成分不宜過大。 第條：當內筒偏置、長寬比大于2時，宜采用框架-雙筒結構。本條為新增條文。內筒采用雙筒可增強結構的扭轉剛度，減小結構在水平地震作用下的扭轉效應。第條：當框架-雙筒結構的雙筒間樓板開洞時，其有效樓板寬度不宜小于樓板典型寬度的50，洞口附近樓板應加厚，采用雙層雙向配筋，且每層單向配筋率不應小于0.25%；雙筒間樓板應按彈性板進行細化分析。本條為新增條文。考慮到雙筒間的樓板因傳遞雙筒間的

22、力偶會產生較大的平面剪力，本條對雙筒間開洞樓板的構造作了具體規定，并要求按彈性板進行細化分析。 13、體型收進第條：體型收進高層建筑結構、底盤高度超過房屋高度20%的多塔樓結構的設計應符合下列要求： 1 體型收進處宜采取減小結構剛度變化的措施，上部收進結構的底層層間位移角不宜大于相鄰下部區段最大層間位移角的倍； 2 結構偏心收進時，應加強收進部位以下2層結構周邊豎向構件的配筋構造措施； 3 抗震設計時，體型收進部位上、下各2層塔樓周邊豎向結構構件的抗震等級宜提高一級采用，當收進部位的高度超過房屋高度的50%時，應提高一級采用，一級應提高至特一級，抗震等級已經為特一級時，允許不再提高。修訂原因：

23、 本條為新增條文，對體型收進結構提出了明確要求。相關的試驗研究和分析表明，結構體型收進較多或收進位置較高時，因上部結構剛度突然降低，其收進部位形成薄弱部位，因此規定在收進的相鄰部位采取更高的抗震措施。當結構偏心收進時，受結構整體扭轉效應的影響，下部結構的周邊豎向構件內力增加較多，應予以加強。 收進程度過大、上部結構剛度過小時，結構的層間位移角增加較多，收進部位成為薄弱部位，對結構抗震不利，因此限制上部樓層層間位移角不大于下部結構層間位移角的倍，當結構分段收進時，控制收進部位底部樓層的層間位移角和下部相鄰區段樓層的最大層間位移角之間的比例。 14、混合結構調整了混合結構計算阻尼比規定。見條。第條

24、：混合結構在多遇地震下的阻尼比可取為。風荷載作用下樓層位移驗算和構件設計時，阻尼比可取為。補充了抗風設計時阻尼比規定，可根據房屋高度和形式選取不同的值。比如，對外框為鋼框架且房屋高度較高時，阻尼比可取。 50、 補充了混合結構中鋼管混凝土柱的有關要求，見條。第條：圓形鋼管混凝土構件及節點可按本規程附錄F進行設計。（實際上就是鋼管混凝土結構設計與施工規程CECS 28：90的相關內容）52、 調整了鋼柱及型鋼混凝土柱埋入式柱腳中型鋼的設計要求。見、條。第條：抗震設計時， 鋼-混凝土混合結構中的鋼柱及型鋼混凝土(鋼管混凝土)柱宜采用埋入式柱腳；采用埋入式柱腳的埋入深度應通過計算確定，且不小于型鋼柱截面長邊尺寸的倍。