1、混凝土箱形梁施工一 概述隨著高速鐵路、高速馬路、城市軌道和高架道路的修建,跨越江海、湖泊、山谷、穿越農田、愛護生態環境各種橋梁,以及互通立交、高架橋快速發展,橋梁廣泛應用R.C結構,P.C結構。其橋梁結構橫截面形式許多,一般應依據橋梁的跨徑、寬度、梁高、支承形式、總體布置和施工方法等方面綜合確定,合理地選擇R.C結構,P.C結構主梁的截面形式。常見R.C,P.C結構梁橋橫截面形式主要有板式,肋梁式和箱形截面。其中板式、肋梁式截面構造簡潔,施工便利;箱形混凝土截面施工相對困難,但箱形截面具有良好的抗扭和抗彎性能。箱形截面除滿意縱橫向受力構造要求外,往往需結合橋上的行車和排水要求,使其箱形截面尺寸

2、在同一橋梁上發生改變（例如：直線曲線直線）。施工時,有機的、奇妙解決箱梁成形施工,達到低成本、高效益、快速度、施工平安,必須要有牢靠施工方案及工藝保證。R.C結構、P.C結構箱形橋梁，按其結構分：簡支、懸臂、連續、剛構、拱及斜拉橋等;按其結構斷面孔洞分：單室（或單孔）、雙室（或雙孔）及多室（或多孔）;按其結構縱向斷面高度分:等高（可采納直腹或斜腹板）、變高度（常采納直腹板）箱梁。P.C結構箱形橋梁普遍采納預應力筋（先張法或后張法）。但不行忽視的是,世界上首座運用預壓應力棒的橋梁,十九世紀70年頭,在上奧地利修建了一座跨越阿爾姆（ALM）河的馬路橋,該橋的承載結構為一孔簡支等高單室箱形梁,跨徑為

3、76M,橋面總寬度為10M，其中車道寬度為7.2M，建筑高度為2.5M,腹板厚60cm，用80束VT120L預拉應力筋(總重為58.60t，絕大部分布置在底板內)，另用96根預壓應力棒(總重61.00t，布置在跨中車道板內)，高跨比為H/L=2.50:76=1/30.4。(圖1，圖2，圖3，圖4，圖，圖6，圖7)二十世紀初,國內廣東湛江地區，在國道325線吳川市西段改造的限制工程,首次采納拉壓雙作用預應力混凝土簡支形梁。其受壓預應力筋采納高強度合金鋼管(32mm×8mm,30CrMnSi，抗拉屈服強度為885MPa)，跨徑40M,工形梁高只有1.3M, 其高跨比達1/30。而一般預應

4、力工形梁的梁高一般為2.5-3.0M。(圖8)新材料、新技術產生和應用,橋涵施工工藝就必需不斷更新。因此,對于箱梁施工，保證箱梁斷面尺寸精確，外形美觀，提高耐久性,建立優質工程，降低生產中附助設備費用,獲得最大經濟效益,提高企業競爭的實力,是施工企業的目稱。就其箱形梁施工來講,從方案確定,到詳細施工工藝,須要將相關的技術學問綜合應用。二、大孔板梁施工一般跨徑在20M內的帶孔的橋梁板梁,常稱之為大孔板梁,其跨徑比為1/10-1/20,孔室(洞)在每片梁上有單孔也有多孔。孔的形態常有圓形、橢圓形、六邊形、四邊形帶倒角（形成八邊形）。梁高度一般在1M以內。各板梁之間必需有較好的連接,保證整體性,對于

5、板梁常用鉸接。1.R.C結構鋼筋受力主筋為鋼筋,各鋼筋間的凈距較小,施工時,要選擇合適的粗骨料,一般選用粒徑5-20MM,防止混凝土中石料難已通過。造成混凝土愛護層質量有缺陷,混凝土結構內部密實性差,影響結構耐久性。受力鋼筋往往采納成束,其結頭布置要選擇恰當地方,其基本條件為受力較小,接頭錯開,不影響成束焊接和彎起鋼筋焊接。施焊的技術參數符合現行施工規范。鋼筋施工前除具有出廠合格證外,均應進行進場抽檢和焊接試驗,合格后方可正式施工。箍筋的成型,勻稱規范,防止綁扎時,箍筋愛護層不夠或者出現漏筋侵入板梁孔內,造成主筋綁扎定位偏差較大。2.P.C結構鋼筋受力主筋為預應力筋,常用于大孔板預應力筋主要有

6、高強鋼絲和鋼絞線。錨具用墩頭錨和YM系列錨具。先張拉法和后張拉法所用錨具一般有區分,主筋下料長度先張法要求精度高,后張法只需滿意張拉作業時作業長度。先張法和后張法力筋定位方法也有區分,先張法預應力筋常采納直線形,主要靠兩端定位,而后張法力筋定位主要靠定位網定位成孔裝置（膠管、水紋管等）形成孔道。預應力筋除具有出廠合格證和進場抽檢合特別,還應和錨具進行匹配試驗,否則,易產生滑絲和斷絲。非預應力要求同R.C要求。后張法預應力筋張拉完畢后,應進行孔道壓漿,孔道壓漿有一般壓漿和附助真空壓漿,在后面進行特地介紹。3.大孔的形成圓形孔、橢圓孔常采納氣囊,也有采納紙管、鋼絲管、混凝土管形成。對于成孔內模,施

7、工時應留意上浮,設置定位箍筋、壓塊等。多邊形大孔的形成,常采納活動式芯模,其工作原理猶如生活中運用的雨傘,混凝土施工時撐開,混凝土達到拆除強度時,拉緊自動收攏疊合,抽出孔洞,常運用鋼芯模。（原理斷面圖例 圖9）圖 9 大孔板斷面模板布置4.大孔板預拱設置R.C板設置上拱度,P.C板設置反拱度,詳細設置量依設計文件而定,斜交板梁留意跨中拱頂連線和斜交方向一樣。5.大孔板混凝土灌注大孔板混凝土灌注,依據板寬及孔的布置形式,常實行一次灌注和二次灌注。一次灌注：鋼筋模板全部安裝到位,檢查合格,混凝土一次灌注,此方法施工,大孔板梁整體性好,無施工縫,但易產生芯模上浮和底板局部產生混凝土密實性差。灌注不對

8、稱,芯模橫向移動。混凝土灌注時,底板、腹板、頂板混凝土入模灌注速度有區分。二次灌注：側模及底腹板鋼筋安裝到位.檢查合格,先灌注底板混凝土,再安裝芯模和頂板鋼筋,此方法施工,底板混凝土厚度及密實度易限制,但安裝芯模及頂板鋼筋要快速,否則產生混凝土水平接縫。6.斜交大孔板斜交大孔板施工時,應留意斜交角和方向,特殊是多邊形大孔,當腹板厚度在支座處變厚,其芯模布置應特殊留意,不能采納常規布置方法,可將端部和中間芯模安裝臨時連為整體,拆除時分開,錯時收疊和抽出。預應力筋錨板應和預應力筋垂直。7.成型尺寸檢查留意大孔板傍彎尺寸,防止安裝時組合尺寸加寬;大孔板成型總長度測量,嚴格按規范執行,防止過長而無法安

9、裝,過短梁縫過大,影響伸縮縫裝置安裝。R.C板梁長尺寸限制調整關鍵在安裝端模板。P.C板除端模限制外,要留意封端混凝土模板定位限制，保證梁長尺寸。曲線橋梁,P.C板常采納封端混凝土調整內外曲線差值。按內外曲線長度不同,按設計要分別進行兩側尺寸差值及對應大孔板梁位預制。板梁腹板外側預留抗震栓凹槽尺寸應和墩頂預埋筋匹配。大孔板頂板厚度應檢查,往往內模上浮造成頂板厚度小于設計尺寸,影響大孔板的抗彎實力。常采納鉆孔或預溜孔測厚。大孔板兩端支座位各相對高差,測量放線,便于支座安裝高程限制，防止三支點支承受力。8.大孔板梁吊裝及運輸大孔板梁吊裝,一般采納下列方法布置吊點：預埋鋼筋吊耳。預埋鋼筋吊耳,梁體吊

10、裝便利;鋼托梁吊具。底模預留活動板,節約預埋鋼筋;化學纖維吊具。底模預留活動板,節約預埋鋼筋,快速、輕巧。運輸時防止扭轉變形,產生裂紋,運輸車輛有軌道車和汽車。各車輛支承大孔板梁處,均應設轉動裝置,水平及豎向轉動能聯動,支承處懸臂長度應限制在容許范圍內,防止拉應力產生而導致裂紋。9.大孔板梁架設大孔板梁架設常用方法有：龍門吊機架設;吊機架設自行移動（如：汽車吊、輪胎吊、履帶吊等）吊機架設;架橋機架設;大孔板梁架設時,應依據梁體在預制臺座，測量支座安裝限制標高線,按施工規范和設計要求,安裝支座,防止出現三條腿的現象。三、箱形梁施工當大孔板孔室增大(高),內芯模便于人體進入孔室內進行安裝、拆除施工

11、作業,常將此梁稱為箱形梁。箱形梁施工,依據不同的結構體系,均有不同的施工方案的工藝.1.簡支箱形梁簡支箱形梁施工方法有： 預制法梁體在梁場預制,吊機架設或造橋機膠拼架設。箱梁預制,視吊機起重實力確定。例如：現正在施工建設的上海東海大橋、箱形梁自重居國內之首，跨度達70M，為了架設,特地設計制造一臺2500噸船用起重機,該吊機起上升度41M。 現澆法箱梁在墩位現澆,常采納支架法,移動模架法。常用支架有：萬能桿件支架、貝雷片支架、輪扣式腳手架、碗扣式腳手架、鋼支架以及管樁支架等。這些往往重復拼裝或大量投入。移動模支架,現國內已達承載實力2000噸，一次現澆一跨混凝土。箱梁施工,支承體系技術不但創新

12、,其模板成型體系也在隨之改變,滿意行車。例如秦沈客運專線24M后張法單線箱梁,外模采納軌道移動模式,通過下部走行轉向輪的升降、轉向及外力牽引,來實現縱橫向移動。內模采納半自動液壓系統模式,分上、下兩部分,上部分為全自動液壓式;下部分為人工拼裝式。(見下圖10)圖 10 模板橫斷面2.連續箱形梁連續箱形梁形成現常采納：先簡支后連續;分段澆注頂推施工;移動模架造橋機分孔段現澆;支架整體現澆;節段預制造橋機、起重吊機及掛籃吊架吊裝膠拼形成。例如：國內某集團公司,承包孟加拉首都達卡市某立交橋梁工程,該立交橋采納節段預制,等高雙室斜腹箱梁,箱梁頂部寬度17.5M,底寬10.19M,跨度為26M和30M;

13、標準節段3m,跨度26M和30M橫斷面一樣。直線部分采納2%結構找坡排水設計,曲線部分箱梁頂板采納外超高,同時底板設計也設置變坡,曲線內外支座不在同一高程。該橋施工方案采納短線法預制,偶配法施工,先預制奇數段,再利用奇數段,配制偶數段,其模板采納側、底、內模可調模板（圖11）。某高速馬路曲線橋,連續箱梁頂板變坡,外側模板模變坡設計,利用鋼材可彎曲變形特性和機械轉動原理（見下示意圖12）懸臂現澆法箱梁施工懸臂澆筑法施工從20世紀60年頭由西德首先運用以來,發展至今,已成為修建大中跨徑橋梁的一種有效施工手段。日本預應力混凝土工業協會關于預應力混凝土長大橋的調查研報告指出,1972年建立的跨徑大于是

14、100M以上的橋梁近200座,其中懸臂法施工的橋梁占87%以上,而采納懸臂澆法施工占80%右左。掛籃作為懸臂灌筑施工的主要設備已有多種類型,有些國家如日本、法國等已有定型的系列化產品。我國從80年頭起先運用這種技術以來,也已取得巨大的成就。因此,總結并比較各種類型掛籃的優劣,對今后的應用及其發展有著重要的意義。掛籃懸臂澆筑放又稱迪維達克施工方法,這種施工方法一般將梁每25M分成一個節段,以掛籃為施工機具進行懸臂對稱施工。掛籃是一個能沿梁頂滑動或滾動的承重結構,其錨固懸掛在已施工的前端梁段上,在掛籃上可進行下一梁段的模板、鋼筋、預應力管道的安設,混凝土灌筑和預應力張拉、灌漿諸作業。完成一個階段的

15、循環,掛籃即可前移并固定,進行下一節段的懸灌,如此循環至懸臂灌筑完成。3.掛籃的分類、結構特點目前,掛籃的型式許多,構造上亦有差異,其常見分類方法有：按掛籃運用材料分類：有萬能桿件、軍用梁、貝雷梁等制式桿件組拼和型鋼加工制成兩種；按主要承重結構形式分類：桁架式（包括平弦無平衡重式、菱形、三角形、弓弦式等）、斜拉式（包括三角形斜拉式和預應力斜拉式）、鋼板梁式及牽索式四種;按受力原理分類：垂直式、斜拉式、剛性模板三種;按其抗傾覆平衡方式分類:壓重式、錨固式和半壓重半錨固式三種;按其走行方法分類:一次走行到位和兩次走行到位兩種;按其移動方式分類有三種：滾動式、滑動式和組合式三種。圖 13 各種掛籃示

16、例掛籃通常都有以下幾個組成部分：承重結構、懸吊系統、錨固裝置、走行系統和工作平臺。承重結構是掛籃的主要受力構件,它承受施工設備和澆筑混凝土的全部重量,并通過支點和錨固裝置將荷載傳到已施工完成的梁身上。掛籃的走行系統可用軌道或四氟乙烯滑板,牽引動力一般用電動卷揚機液壓千斤頂、導鏈等。為保證澆筑混凝土時掛籃有足夠傾覆穩定性,往往在掛籃的尾部設置后錨固,一般通過埋在梁肋內的豎向預應力筋或者預埋錨栓實現。若箱梁腹板為斜腹時，留意力筋的方向。當后錨實力不夠時,也可采納尾部壓重等措施。掛籃的主要功能是支撐模板,承受新澆混凝土重量,由工作平臺供應張拉、壓漿的場地,調整標高。因此掛籃不僅要求有足夠的強度保證,

17、還要有足夠的剛度及穩定性,自重輕,移動活,便于調整標高等。4.掛籃結構的主要特點按主要承重結構形式分析掛籃結構的主要特點 平行桁架式掛籃平行桁架式掛籃的上部結構外形一般為一等高度桁梁,其受力特點是：底模平臺及側模架所承重均由前后吊桿垂直傳至桁梁節點和箱梁底板上,故又稱吊籃式結構,桁架在梁頂用壓重或錨固或二者兼之來解決傾覆穩定問題,桁架本身為受彎結構。 平弦無平衡重掛籃平弦無平衡重掛籃是在平行桁架式掛籃基礎上,取消壓重,在主桁上部增設前后上橫桁,依據須要,其可沿主桁縱向滑移,并在主桁橫移時吊住底模平臺及側模支架由于掛籃底部荷重作用在主桁架上的力臂減小,大大減小了傾覆力矩,故不需平衡壓重,其主桁后

18、端則通過梁體豎向預應力筋錨固于主梁頂板上。 菱形掛籃菱形掛籃可以認為是在平行桁架式掛籃的基礎上簡化而來,其上部結構為菱形,前部伸出兩臂小梁,作為掛籃底模平臺和側模前移的滑道,其菱形結構后端錨固于箱梁頂板上,無平衡壓重,而且結構簡潔,故自重大大減輕,是近年來常用的掛籃形式。 三角形掛籃三角形掛籃也是在平行桁架式掛籃的基礎上簡化而來,它和菱形掛籃均屬于垂直吊桿式,主要區分在于主桁架的形態,其承重結構為三角形,其它組成類似于菱形掛籃,屬于全錨式掛籃,自重輕。弓弦式掛籃。弓式桁架（又稱曲弦桁架式）掛籃主桁外形似弓形,也可認為是從平行桁架式掛籃演化而來,除具有桁高隨彎矩大小改變外,還可在安裝時施加預應力

19、以消退非彈性變形。故也可取消平衡重,所以一般重量較輕。 滑動斜拉式掛籃滑動斜拉式掛籃在力學體系方面有限較大的突破,其上部采納斜拉體系代替梁式結構的受力,而由此引起的水平分力,通過上下限位裝置（或稱水平制動裝置）承受,主梁的縱向傾覆穩定由后端錨固壓力維持。其底模平臺后端仍吊掛或錨固于箱梁底板之上。 預應力斜拉式掛籃預應力斜拉式掛籃的最大特點是利用梁體內腹板的預應力筋拉住模板,從而使得掛籃結構簡化,重量變輕。 三角形組合梁掛籃三角形組合梁掛籃是在平行桁架式掛籃的基礎之上,將受彎桁架改為三角形組合梁結構。由于其斜拉桿的拉力作用,大大降低了主梁的彎矩,從而使主梁能采納單構件實體型鋼。由于掛籃上部結構輕

20、快,除尾部錨固外,還需較大配重。其底模平臺及側模支架等的承重傳力和平行桁架式掛籃基本相同。 自承式掛籃自承式掛籃分為兩種,一種是模板支承在整體桁架上,桁架用銷子和預應力筋掛在已成箱梁的前端角上,灌筑混凝土時主梁和走行桁架移至一邊。掛籃前行時要安上,吊著空載的模板系統前移。另一種是將側模制成能承受巨大的壓力的剛性模板,通過梁上的水平及豎向預應力筋拉住模板來承受混凝土重,走行方法和前者相同,由臨時吊車懸吊著模板系統前移下一梁段。這種方法對跨度不很大的等高度箱箱梁較為相宜。 牽索式掛籃在斜拉橋的施工中,利用斜拉索牽掛掛籃,其承重結構不再支承在已筑梁段頂面,而是懸掛于已成梁段的下面,通過牽索系統將掛籃

21、前端的垂直荷載干脆傳到斜拉橋的主塔上,這是它的最大特點。 下行式掛籃底模平臺采納下滑道移動設計。5.各類掛籃的適用性掛籃設計主要限制指標為：掛籃的總用鋼量和最大塊件之比值K1、主桁架用鋼量和最大塊件重量之比值K2。K1值愈低,表示整個掛籃設計愈合理,K2愈低,表示掛籃承重構件的受力愈合理,運用材料愈節約。國內對掛籃所用材料數量常用一個系數即掛籃利用系數來表示：掛籃利用系數=澆筑最大梁段混凝土重/掛籃總重平行桁架式掛籃由于其由于其自身載荷大,一般已不大采納。平弦無平衡重掛籃由于主桁上部的上橫桁可依據須要沿縱向移動,并在主行橫移時吊住模板系統,故可取消壓重,具有肯定優點。但由于其并末從根本上克服平

22、行桁架式掛籃機構浩大,自身靜荷較在的缺點,應用不是很廣泛。弓弦式掛籃由于桿件以常備式為主,而且較輕,桁高隨彎矩大小而改變,受力較合理,對不想一次性投入過多的施工單位有肯定吸引力,但其缺點是桿件數量多、制作安裝都較麻煩,且易丟失。菱形掛籃具有結構簡潔、受力合理和一次移動到位等特點,較受歡迎。滑動斜拉式掛籃由于輕且無平衡重等特點,被認為是國內目前最輕的掛籃之一。但當跨度和梁高都較大時,由于斜拉桿長度較大,彈性伸長較大,而且上下限位裝置的水平力隨之增大,故使其應用受到肯定的限制。預應力斜拉式掛籃系利用梁部結構本身的預應力束拉緊剛性模板,使得臨時設施數量大大削減,但因屬永久結構和臨時結構相結合,需設計

23、、施工、乃至建設單位看法一樣方可采納。此外,對于預應力束在錨固模板系統時的錨下限制張拉力,錨具的牢靠度,錨具對預應力束的刻壓損傷等問題都應綜合予以考慮,即能平安地完成懸灌作業,又能保證預應力束在運營期間的耐久性和牢靠度。三角型組合梁掛籃雖然較平行桁架式掛籃輕,但仍需肯定量的壓重,故應用受肯定限制。自承式掛籃的兩種型式本質上和預應力斜拉式掛籃無很大區分,唯一不同的只是預應力筋采納特殊設計,并配置必要的定位銷和鋼銷。下行式掛籃結構新奇，節約材料，較好地解決了分體式箱梁同步懸臂灌注施工中掛籃之間的相互影響。6.掛籃型式的思索對掛籃優劣的評價除了從經濟性、平安性考慮外,掛籃的結構簡便、安裝拆卸和運用的

24、便利等適用性也是重要的指標。為此,對掛籃型式的思索和建議如下。全錨式掛籃應當是今后掛籃運用的主流,而垂直吊桿式的菱形、三角形掛籃及斜拉式掛籃由于其各自的特點均會有各自的應用份額。我國地域廣袤,設計單位眾多,設計習慣不同,再加上施工企業的緣由,生產定型系列化掛籃尚不具備條件,這就為工程師們對掛籃進行改進供應了空間。今后相當長的時間帶有各施工企業及工程師特色的掛籃會爭奇斗艷,施工企業自行設計加工的掛籃仍是主流。菱形掛籃為施工供應了寬敞的作業空間,此優點會被許多工程師看中,因而會受到青睞;三角形掛籃、斜拉式掛籃由于它們的桿件（底邊或大梁）位于腹板的上方，影響腹板鋼筋綁扎及混凝土灌筑作業,因而應用會受

25、到抑制,而斜拉式掛籃更由于其須要在梁上預留的孔洞較多,移位操作較困難,會受到更多的影響。菱形掛籃、三角形掛籃及斜拉式掛籃的利用系數已經達到3以上,從力學上講材料強度已得到合理的利用,剛度成為限制材料截面的主要因素,因此掛籃材料節約的空間并不大,而對它的適用性如連接方式、錨固方式、桿件材料、走行系統的革新會不斷取得成果,斜拉式掛籃革新的空間會更大。7.掛籃的發展方向掛籃作為PC連續梁（或剛構）懸臂灌筑的一種常用設備,應用已很普遍;而目前國內的掛籃種類雖不少,但適應不同跨度和梁寬的系列化、規格化產品尚不多見,多數施工單位都是對不同跨度和梁寬運用一種掛籃,僅對其某些桿件的布置作些調整,往往會因大馬拉

26、小車影響作業效率。產生這種現象的緣由除產品開發滯后外,還有掛籃在詳細一個施工單位的利用率問題,為此建議成立掛籃系列產品租賃公司,以便解決產品系列化、規格化和利用率的沖突。此外,掛籃設計還應考慮PC梁懸灌筑的連續性,附設一些保證全天候作業的設施,供施工單位依據不同的須要選用。掛籃制作的工廠化由于掛籃作業的平安性要求較高,一般來說,除一些可利用的常備式桿件外,掛籃的主要受力部件,特殊是一些需作特殊處理的桿件,宜由具有肯定資質的廠家加工制作,并需作嚴格的檢測,以肯定保證高空作業的平安。掛籃施工作業的標準化和規范化目前,我國橋梁施工規范對掛籃的作業做了一些規定,但尚不夠充分和完善;而國內出現的幾起掛籃

27、施工事故大多由于操作不當所致,建議在修訂橋梁規范時,對主要掛籃的操作要求予以進一步的補充和明確。8.掛籃設計形式的新動向（1）針對一般掛籃梁上結構占用懸灌作業場地的沖突,國外有人設想將掛籃用箱梁的縱向預應力筋預張拉固定,承受灌筑段的重量;而在梁頂設特地為滑移掛籃而用的結構,待完成滑移作業后將這部分結構后移,騰出作業場地。對此有必要作進一步的探討和探討。（2）針對彎梁橋,國內有關單位已研制出一種斜拉組合式掛籃,這種彎梁施工用掛籃即能縱向走行,又可橫向轉動,其組合位移便形成了沿橋梁的曲線走行。掛籃前移時,是用錨固于梁頂的上橫梁維持大梁穩定，轉動是靠頂推掛籃后端實現。這種掛籃的出現,為彎梁橋的懸灌開

28、拓了一條新的途徑。9.空協助壓漿在以往后張法有粘結預應力混凝土結構中,預應力孔道一般采納壓漿工藝。隨著科技的發展及創新,現在對預應力管道已采納塑料水紋管成孔輔以真空協助壓漿的新工藝。眾所周知,傳統壓漿工藝普遍存在著壓漿不密實、管道不飽滿的現象,從而使預應力筋受到腐蝕,降低了結構的耐久性、平安性,甚至結構受到破壞。特殊是預應力管道過長的結構,壓漿不密實、管道不飽滿的現象尤為嚴峻。采納壓漿法施工的英國的Ynys-Gwas橋梁,建于1953年,在運用了32年之后的1985年突然倒塌。隨后英國的運輸和道路探討試驗室對倒塌的橋梁進行了探討,發覺橋梁倒塌是由于預應力鋼筋銹蝕所致。此外,采納壓漿法施工的建于

29、1957年的美國康涅狄格州的Bissell大橋,因為預應力筋銹蝕導致橋的平安下降,在運用了35年后,在1992年也不得不炸毀重建。針對壓漿法施工管道易產生空隙，給結構的平安性和耐久性留下隱患，經國內外工程技術人員十幾年來艱苦、曲折的探究,使大家相識到,保證預應力管道雨衣漿的密實性,才是解決預應力結構平安耐久的根本所在。在法國,采納真空協助壓漿技術已有近十年的歷史,法國國家鐵路規范現在要求采納真空協助壓漿技術。在我國的香港地區,香港新機場高速鐵路、西隧道沉管等工程中均勝利地采納了真空協助壓漿技術。近年來,國內也在漸漸地推廣真空協助壓漿技術。南京長江二橋橋塔和浙江省高級人民法院等工程均勝利應用了這

30、項技術。正在建的上海市東海大橋橋梁也采納了真空協助壓漿技術。塑料水紋管的應用在以往的工程施工中，預應力孔道的形成有以下幾種方式：預埋鐵皮管、抽芯成型孔道和預埋金屬螺旋管道。眾所周知,鐵皮水紋管具有良好的成孔性能、安裝加工便利、施工成本低等特點;但缺點也是自不待言的,易生銹、變形、接頭安裝困難,施工中不易愛護,特殊是電焊火花極易擊穿,不易檢查，極易出現被振動棒振癟、振破、接頭脫落等現象，造成孔道堵塞、鋼束穿設困難、有效預應力損失等。塑料水紋管由于具有良好的性能，已越來越多地應用于工程實踐中，尤其是大跨徑的橋梁。塑料水紋管的應用，基本解決了金屬水紋管的不足，塑料水紋管具有以下特點：強度高、剛度大，

31、不易變形、壓扁，不生銹，保存時間長；施工性能好，安裝固定便利，不怕電弧等，澆注時不會被鑿破，不易被振動棒振破，接頭堅固；連接性好，可焊接，剩余短管利用塑焊機干脆焊接，無需另配接頭，材料損耗小，連接速度快，接口平滑；供應防電化腐蝕、防氯鹽腐蝕的有效措施，耐疲憊性能好、耐腐蝕，利于鋼絞線的愛護；密封性好，可運用真空協助壓漿。塑料水紋管的焊接技術塑料水紋管的接長一般有2種形式：一是專用接頭接長（見圖14）；二是用塑焊機等強度接長（見圖15）。專用接頭內含密封圈，能保證接頭強度及密封性，接長操作簡潔。塑焊機等強度接長是通過加熱板加熱使塑料水紋管接頭熔化至肯定程度，然后進行對接，對接時施加10N左右壓力

32、，使其自行熔化為一體。焊接快速且堅固，能保證焊縫不漏水、不漏氣，具有本體水紋管的同等強度。一般狀況下，塑料水紋管的孔道摩阻力小于金屬水紋管，一般取值0.120.15、值取0.00080.0012。依據現場施工驗證，選擇適合的系數。圖16 圖18真空協助壓漿施工方法真空協助壓漿原理壓漿前，先用真空泵抽吸預應力孔道中的空氣，使孔道中的真空達到負壓0.1MPA左右，然后在孔道另一端用壓漿泵以肯定的壓力將攪拌好的水泥漿體壓入預應力孔道。由于孔道內只有少量空氣，漿體很難形成氣泡；同時，由于孔道內和壓漿泵之間的下負壓力差，可大大提高孔道內漿體的飽滿的密實度。不僅是“壓”，而且是增加了“吸”的功能。真空協助

33、壓漿的關鍵是要保證管道及錨固體系的密封性，能保證管道內形成肯定壓力的負壓。真空協助壓漿工藝布置A.示看法圖17B.助壓漿工藝專用錨具組件，見圖17，和運用傳統的錨墊板略有限不同，其錨墊板上預留壓漿密封蓋的螺栓孔，張拉完畢多余鋼絞線切除后，安裝密封蓋。密封蓋是將管道及錨固體系進行完全密封的重要組件，其上有安裝密封圈的凹槽，和錨墊板接觸的頂面應涂上密封膠，保證和錨墊板的密貼和密封。密封蓋帽可反復運用。錨具可運用一般錨具，無詳細特殊要求。 圖 17真空協助壓漿的設備。A.攪拌機：拌制漿體，可采納一般的拌漿機，但必需保證漿體攪拌勻稱，能精確限制用水量。B.灌漿組件：包括真空泵、真空表、連接閥門等。C.組件：包括壓漿泵及壓力表。D.管（含真空回漿觀測透亮管）：高壓管應保壓漿過程中的壓力要求，特殊是透亮管，不僅要滿意壓力要求，還要滿意能對漿體進行視察的要求，防止漿體進入真空泵。E.能保證管道的密封性能。D.接頭。真空協助壓漿對漿體的要求A.除了具有足夠的抗壓強度和粘結度，還必需保證有良好的防腐性能和稠度，不離析、析水，硬化后孔隙率低、滲透性小，不收縮或低收縮。對漿體大體要求如下：水灰比，.300.35;流淌性，拌和好后的流淌度30-50s泌水性，小于漿體初始體積的2%；初凝時間，3-4h;稠度，在1.725L漏斗中，水