1、目 錄1、工程概述12、支架方案簡(jiǎn)述23、設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)34、荷載選取45、滿堂支架計(jì)算55.1 滿堂支架概述55.2 支架計(jì)算和基礎(chǔ)驗(yàn)算66、工字鋼支架計(jì)算166.1 工字鋼支架概述166.2 荷載分析計(jì)算1724 / 251、工程概述柿花大橋全橋共一聯(lián)，分為3跨，每跨長(zhǎng)45m，其中中間跨橫跨渝遂高速馬路，本橋上部構(gòu)造采納3-45m預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁。柿花大橋現(xiàn)澆箱梁布置圖如下圖所示。柿花大橋現(xiàn)澆箱梁斷面圖如下圖所示。現(xiàn)澆箱梁全幅寬約36.7m，高2.4m；其中翼緣板以下高1.8m。現(xiàn)澆箱梁非跨線部分(包括渝遂高速右幅車道)采納滿堂支架，滿堂支架高度約為6.5m；其余跨線部分采納鋼管支架。鋼

2、管支架凈高為5m，凈寬為8m。2、支架方案簡(jiǎn)述本支架方案按承載實(shí)力極限狀態(tài)進(jìn)行設(shè)計(jì)。柿花大橋現(xiàn)澆箱梁分兩次澆筑混凝土。第一次澆筑翼緣板以下的混凝土(1.8m高)，其次次澆筑頂板和翼緣板。現(xiàn)澆箱梁第一次澆筑現(xiàn)澆箱梁其次次澆筑除處于渝遂高速左幅的橋梁跨線部分采納工字鋼支架進(jìn)行現(xiàn)澆施工外，現(xiàn)澆箱梁其余部分均采納滿堂支架進(jìn)行現(xiàn)澆。柿花大橋支架縱斷面示意圖(單位：cm)本方案中，平安系數(shù)取為1.2。3、設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)馬路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG_TF50-2011)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50005-2003)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50010-2010) 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2011) 建

3、筑工程大模板技術(shù)規(guī)程(JGJ74-2003)建筑施工碗扣式腳手架平安技術(shù)規(guī)范(JGJ 166-2008)建筑施工門(mén)式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)程(JGJ128-2000)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50007-2011)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB500092001)扣件式鋼管腳手架計(jì)算手冊(cè)，王玉龍，2008年建筑施工計(jì)算手冊(cè)，江正榮，2001年7月4、荷載選取支架選型完成后，其計(jì)算的思路和原則應(yīng)從上至下進(jìn)行。底模荷載模板自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值木模為0.50KN/m2。鋼筋混凝土密度取26 KN/m3。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5KN/m2。傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的豎向荷載閱歷值4.0KN/m2。振搗混凝土?xí)r對(duì)水平模板

4、產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0KN/m2。荷載效應(yīng)組合值及荷載分項(xiàng)系數(shù)荷載效應(yīng)組合值：計(jì)算承載力時(shí)，參和組合的荷載項(xiàng)為；驗(yàn)算剛度時(shí)，參和組合的荷載項(xiàng)為。荷載分項(xiàng)系數(shù)：模板、支架、混凝土自重等恒載取1.2；其余活載取1.4。依據(jù)箱梁斷面荷載作如下劃分： 模板荷載效應(yīng)組合：恒載×1.2+活載×1.4。（活載主要包括：施工人員荷載、施工機(jī)具荷載、傾倒混凝土荷載、振搗混凝土荷載。恒載主要包括：混凝土荷載、模板自重荷載）次楞模板次楞荷載取值和底模荷載相同。縱梁模板主楞荷載為模板次楞傳遞的集中荷載。立桿（臨時(shí)墩）立桿（臨時(shí)墩）荷載為模板主楞下傳的集中荷載。由于在模板計(jì)算荷載時(shí)已考慮了恒載和活

5、載的組合效應(yīng)，故模板主楞下傳至立桿的荷載可干脆計(jì)算立桿穩(wěn)定性。地基荷載為立桿（臨時(shí)墩）下傳集中荷載。落地支架計(jì)算依次：模板次楞主楞立桿（臨時(shí)墩）地基。5、滿堂支架計(jì)算5.1 滿堂支架概述滿堂式碗扣支架體系由支架基礎(chǔ)（15cmC20砼墊層）、底托、48×3.5mm碗扣立桿、橫桿、斜撐桿、可調(diào)整頂托等組成。經(jīng)計(jì)算(詳見(jiàn)下文)，本箱梁現(xiàn)澆滿堂支架在箱梁下方非翼緣板處立桿布置為60cm×60cm；在箱梁下方翼緣板處立桿布置為60cm×90cm(縱橋向?yàn)?0cm，橫橋向?yàn)?0cm)；支架橫桿步距為120cm。滿堂支架在橋縱向每360cm間距設(shè)置剪刀撐；立桿頂部安裝可調(diào)整頂托

6、，立桿底部支立在底托上，以確保地基均衡受力。滿堂支架上方箱梁非翼緣板處由間距為60cm的12cm×12cm木方做主楞、間距為20cm的8cm×8cm木方做次楞；12cm×12cm木方主楞沿橫橋向布置，干脆鋪設(shè)在支架頂部的可調(diào)整頂托上，箱梁底模板采納竹膠模板，后背8cm×8cm木方做次楞，然后干脆鋪裝主楞上進(jìn)行連接固定；滿堂支架上方箱梁翼緣板處由間距為90cm的80cm×80cm木方做主楞、間距為30cm的8cm×8cm木方做次楞；木方主楞沿縱橋向布置，干脆鋪設(shè)在支架頂部的可調(diào)整頂托上，箱梁底模板采納15mm厚高強(qiáng)度A類75型竹膠模板，

7、后背8cm×8cm木方做次楞，然后干脆鋪裝主楞上進(jìn)行連接固定。箱梁模板系統(tǒng)由側(cè)模、底模、芯模、端模等組成。5.2 支架計(jì)算和基礎(chǔ)驗(yàn)算資料a.WJ碗扣為48×3.5 mm鋼管；b.立桿、橫桿承載性能如下表所示： 立桿、橫桿承載性能表立 桿橫 桿步距（m）允許載荷（KN）橫桿長(zhǎng)度（m）允許集中荷載（KN）允許均布荷載（KN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0底模、次楞、主楞荷載分析計(jì)算梁底木模實(shí)際是支架體系的一部分。對(duì)于小鋼管滿堂支架來(lái)說(shuō)，木模面板的強(qiáng)度確定了模板次楞的間距，次楞的強(qiáng)度又確定了模板主楞的間距

8、和立桿的橫距，主楞的強(qiáng)度又確定了立桿的縱距。計(jì)算中取值：模板自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值木模為0.50KN/m2。鋼筋混凝土密度取26 KN/m3。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5KN/m2。傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的豎向荷載閱歷值4.0KN/m2。振搗混凝土?xí)r對(duì)水平模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0KN/m2。底板和頂板混凝土脹模系數(shù)為1.05。計(jì)算底板時(shí)，施工人員荷載、設(shè)備荷載、木模自重荷載須要考慮箱內(nèi)的影響。由于腹板下底模受力最大，對(duì)于箱梁除翼緣板以外的部分，以其作為限制計(jì)算。箱梁腹板計(jì)算高度取2.4m，其混凝土自重荷載為2.4×26=62.4KN/m2。 q1=（62.4+0.5）×1.2+（2

9、.5+4+2）×1.4=87.38KN/m2（適應(yīng)計(jì)算模板承載實(shí)力） q2=（62.4+0.5）×1.2=75.48KN/m2（用于驗(yàn)算模板剛度）非腹板處底板混凝土(后面簡(jiǎn)稱為底板混凝土)自重荷載（0.47+0.5）×1.05×26=26.5KN/m2。 q3=（26.5+0.5×2）×1.2+（2.5×2+4+2）×1.4=48.4KN/m2（適應(yīng)計(jì)算模板承載實(shí)力） q4=（26.5+0.5×2）×1.2=33KN/m2（用于驗(yàn)算模板剛度）底模面板計(jì)算 以腹板下底模面板做限制計(jì)算。面板采納15

10、mm厚竹膠板，模板次楞間距為0.2m，擬定次楞尺寸為8cm×8cm，則底模實(shí)際跨距0.12m。依據(jù)竹膠合板模板（JGT156-2004）表5可知，在板寬方向靜曲強(qiáng)度為=40MPa,A類75型彈性模量為6000MPa。參照路橋施工計(jì)算手冊(cè)表13-1,取模板寬d=0.1m，模板跨徑L1=0.12m；則模板每延米長(zhǎng)的線荷載為q=q1×0.1=8.738kN/m（適應(yīng)計(jì)算模板承載實(shí)力）q=q2×0.1=7.548kN/m（適應(yīng)計(jì)算模板剛度）考慮到模板具有連續(xù)性，跨中彎矩可按下式計(jì)算M=qL12/10=8.738×0.22÷10=0.035kNm底模模板

11、采納高強(qiáng)度竹膠板，其允許彎應(yīng)力取w=40MPa，模板須要的截面模量W=M/(1.2×w)=0.035÷(1.2×40×103)=7.3×10-7 m3依據(jù)W、b得h為：h=(6W/b)0.5=(6×7.3×10-7÷0.1)0.5=0.067m模板截面尺寸仍采納0.015m×0.1m核算其撓度，則有彈性模量 E=6000MPa I=bh3/12=0.1×0.0153÷12=2.8×10-8 m4則撓度 f=0.677qL14/(100EI)=0.677×7.548&

12、#215;0.24÷(100×6×106×2.8×10-8)=4.8×10-4m f/L1=4.8×10-4÷0.2=0.0024<1/400=0.0025故選用15mm厚的高強(qiáng)度竹膠板用作底模板。底模次楞，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算次楞跨度L2=0.6m，橫橋向間距為0.2m。腹板下面次楞荷載為q縱1=85.98×0.2=17.476kN/m（適應(yīng)計(jì)算承載實(shí)力）。腹板下面次楞荷載為q縱2=75.48×0.2=15.096kN/m（適應(yīng)計(jì)算剛度）。底板下面次楞荷載為q縱3=48.4×0.2=9

13、.68kN/m（適應(yīng)計(jì)算承載實(shí)力）。跨中彎矩M= q縱1L22/8=17.476×0.62/8 =0.786KNm須要的截面模量 W=M/(1.2×w)=0.786÷(1.2×9.5×103)=6.9×10-5 m3縱梁寬度b預(yù)設(shè)為0.08m，則有縱梁高度h=(6w/b)0.5=(6×6.9×10-5÷0.08)0.5=0.072m初步取截面為0.08m×0.08m，跨中剪力Q剪切力= 1.5×17.476×0.6÷2÷0.0064×103=1.

14、2MPa<=1.7 MPa,滿意要求依據(jù)選定的截面尺寸核算其撓度，有 I=bh3/12=0.08×0.083÷12=3.41×10-6 m4f=5q縱2L24/(384EI)=5×15.096×0.64÷(384×9.0×106×3.41×10-6)=8.3×10-4m f/L2=8.3×10-4÷0.6=0.00141/400=0.0025故選用截面尺寸為0.08m×0.08m，間距為0.2m，跨距為0.6m的木方能滿意要求。底模主楞計(jì)算主楞荷載為

15、次楞傳遞的集中力10.49kN（腹板下，荷載間距200mm，17.476×0.6=10.49kN；底板下，荷載間距200mm，9.68×0.6=5.81kN），按腹板下縱梁計(jì)算。主楞選用120×120mm方木。腹板下立桿縱向步距600mm，橫向步距600mm；偏平安按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。 主楞： 主楞截面面積A=0.12×0.12m2=0.0144m2主楞截面反抗矩W=bh2/6=0.12×0.122/6m3=2.88×10-4 m3主楞截面慣性矩I=bh3/12=0.12×0.123/12m4=1.73×10-5 m4以

16、腹板下面主楞做限制計(jì)算：跨中彎矩Mmax=10.49×1.5×0.3-10.49×0.2=2.62KNmw=Mmax/w=2620/(2.88×10-4)9.1MPa<w=9.5MPa 滿意要求跨中剪力Q剪切力= 1.5×10.49×3÷2÷0.018×103=1.3×106Pa=1.3MPa<=1.7 MPa,滿意要求撓度計(jì)算依據(jù)河海高校出版的材料力學(xué)教材第107頁(yè)可知，受隨意荷載的簡(jiǎn)支梁，只要撓曲線上沒(méi)有拐點(diǎn)，均可近似地將梁中點(diǎn)的撓度作為最大撓度。則隨意荷載產(chǎn)生的跨中撓度(剛度驗(yàn)

17、算可忽視振動(dòng)荷載)可按下式計(jì)算f=Pb(3l2-4b2)/(24EI) (見(jiàn)河海高校出版材料力學(xué)表4-2第12項(xiàng))，式中 P-隨意點(diǎn)的荷載；P=10.49kN b-荷載到支座的距離(兩個(gè)距離取小值) l-梁長(zhǎng),0.6m。由疊加法知=10.49×0.1×(3×0.62-4×0.12) ×2+0.3×(3×0.62-4×0.32)/(24×9000000×1.73×10-5) =0.0012m<0.6/400=0.0015m滿意施工要求。故選用截面尺寸為0.12m×0.12

18、m，間距為0.6m，跨距為0.6m的木方能滿意要求。對(duì)于箱梁除翼緣板部分，則以翼緣板最厚處作為限制計(jì)算。箱梁翼緣板計(jì)算高度取0.6m，其混凝土自重荷載為0.6×26=15.6KN/m2。 q5=（15.6+0.5）×1.2+（2.5+4+2）×1.4=31.22KN/m2（適應(yīng)計(jì)算模板承載實(shí)力） q6=（15.6+0.5）×1.2=19.32KN/m2（用于驗(yàn)算模板剛度）底模面板驗(yàn)算面板仍采納15mm厚高強(qiáng)度竹膠板，模板次楞間距為0.3m，擬定次楞尺寸為8cm×8cm。參照路橋施工計(jì)算手冊(cè)表13-1,取模板寬d=0.1m，模板跨徑L1=0.12

19、m；則模板每延米長(zhǎng)的線荷載為q=q5×0.1=3.122kN/m（適應(yīng)計(jì)算模板承載實(shí)力）q=q6×0.1=1.932kN/m（適應(yīng)計(jì)算模板剛度）跨中彎矩M=qL12/10=3.122×0.32÷10=0.0281kNm底模模板采納高強(qiáng)度竹膠板，其允許彎應(yīng)力取w=40MPa，模板須要的截面模量W=M/(1.2×w)=0.0281÷(1.2×40×103)=5.85×10-7 m3依據(jù)W、b得h為：h=(6W/b)0.5=(6×5.85×10-7÷0.1)0.5=0.006m模板

20、截面尺寸仍采納0.15m×0.1m核算其撓度，則有取木材彈性模量 E=6000MPa I=bh3/12=0.1×0.0153÷12=2.81×10-8 m4則撓度 f=0.677qL14/(100EI)=0.677×3.122×0.34÷(100×6.0×106×2.81×10-8)=6.3×10-4m f/L1=6.3×10-4÷0.3=0.0021<1/400=0.0025故選用15mm厚的高強(qiáng)度竹膠板用作底模板。底模次楞，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算次楞跨度L

21、2=0.9m，縱橋向間距為0.3m。次楞荷載為q橫1=31.22×0.3=9.366kN/m。q橫2=19.32×0.3=5.796kN/m。跨中彎矩M= q橫1L22/8=9.366×0.92/8 =0.948KNm須要的截面模量 W=M/(1.2×w)=0.948÷(1.2×9.5×103)=8.32×10-5 m3次楞寬度b預(yù)設(shè)為0.08m，則有次楞高度h=(6w/b)0.5=(6×8.32×10-5÷0.08)0.5=0.079m取截面為0.08m×0.08m，跨中剪

22、力Q剪切力= 1.5×9.366×0.9÷2÷0.0064×103=0.9MPa<=1.7 MPa,滿意要求依據(jù)選定的截面尺寸核算其撓度，有 I=bh3/12=0.08×0.083÷12=3.41×10-6 m4f=5q橫2L24/(384EI)=5×5.796×0.64÷(384×9.0×106×3.41×10-6)=1.6×10-3m f/L2=1.6×10-3÷0.9=0.00181/400=0.0025

23、故選用截面尺寸為0.08m×0.08m，間距為0.3m，跨距為0.9m的木方能滿意要求。底模主楞計(jì)算主楞荷載為次楞傳遞的集中力5.62kN（荷載間距300mm；9.366×0.9=8.43kN），以腹板下主楞作為限制計(jì)算。主楞選用120×120mm方木。翼緣板板下立桿縱橋向步距600mm，橫橋向步距900mm；偏平安按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。 主楞： 主楞截面面積A=0.12×0.12m2=0.0144m2主楞截面反抗矩W=bh2/6=0.12×0.122/6m3=2.88×10-4 m3主楞截面慣性矩I=bh3/12=0.12×0.1

24、23/12m4=1.73×10-5 m4主楞計(jì)算結(jié)果：跨中彎矩Mmax=8.43×0.3-8.43×0.15=1.26KNmw=Mmax/w=1260/(2.88×10-4)4.4MPa<w=9.5MPa,滿意要求跨中剪力Q剪切力= 1.5×8.43÷0.0144×103=0.88×106Pa=0.88MPa<=1.7 MPa,滿意要求撓度計(jì)算依據(jù)河海高校出版的材料力學(xué)教材第107頁(yè)可知，受隨意荷載的簡(jiǎn)支梁，只要撓曲線上沒(méi)有拐點(diǎn)，均可近似地將梁中點(diǎn)的撓度作為最大撓度。則隨意荷載產(chǎn)生的跨中撓度(剛度驗(yàn)算可

25、忽視振動(dòng)荷載)可按下式計(jì)算f=Pb(3l2-4b2)/(24EI) (見(jiàn)河海高校出版材料力學(xué)表4-2第12項(xiàng))，式中 P-隨意點(diǎn)的荷載；P=8.43×2=16.86kN b-荷載到支座的距離(兩個(gè)距離取小值) l-梁長(zhǎng),0.6m。由疊加法知=16.86×0.15×(3×0.62-4×0.152) ×2/(24×9000000×1.73×10-5) =0.00134m<0.6/400=0.0015m滿意施工要求。故選用截面尺寸為0.12m×0.12m，間距為0.6m，跨距為0.9m的木方能滿

26、意要求。滿堂支架立桿計(jì)算立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性（通過(guò)模板下傳荷載）腹板下單根立桿（橫橋向步距600mm，縱橋向步距600mm）在最不利荷載作用下最大軸力F=10.49×3=31.47KN；底板下單根立桿（橫橋向步距600mm，縱橋向步距600mm）在最不利荷載作用下最大軸力F=5.81×3=17.43KN；翼緣板下單根立桿（橫橋向步距900mm，縱向步距600mm）在最不利荷載作用下最大軸力F=8.43×2=16.86KN；在模板計(jì)算荷載時(shí)已考慮了恒載和活載的組合效應(yīng)（未計(jì)入風(fēng)壓，風(fēng)壓力較小可不予考慮）。可采納此值干脆計(jì)算立桿的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。碗扣件采納外徑48mm，壁厚

27、3.5mm，A489mm2,A3鋼，I10.78×104mm4則，回轉(zhuǎn)半徑=（I/A）1/2=1.58cm, 橫桿步距h=120cm，長(zhǎng)細(xì)比L/=120/1.58=75.9<=150取76；此類鋼管為b類，軸心受壓桿件，查表0.744 ó=205MPa N=0.744×489×205=58142.1N=74.6KN支架立桿中受最大荷載的立桿其N為31.47KN，由上可知： 31.47KNN=74.6KNn N/N74.6/31.472.42結(jié)論：支架立桿的穩(wěn)定承載力滿意穩(wěn)定要求。強(qiáng)度驗(yàn)算：aN/A=31.47×1000/489=64.4M

28、Pa a=140 MPa 滿意要求由壓桿彈性變形計(jì)算公式得（按最大高度9m計(jì)算）L=31.47×103×9×103/(2.05×105×4.89×102)=2.8mm，壓縮量不大。依據(jù)彈性變形量可適當(dāng)調(diào)整頂托高度保證橫梁砼頂面高程。確保橫梁尺寸精確。底托檢算當(dāng)立桿最大軸力超過(guò)40KN時(shí)，則大于標(biāo)準(zhǔn)底托的承載實(shí)力，須要另行設(shè)計(jì)底托或?qū)ΜF(xiàn)有底托采納加強(qiáng)措施（扣件式鋼管腳手架計(jì)算手冊(cè)90頁(yè)，王玉龍編著）。N=31.47KN<40KN，故滿意底托承載力要求。地基承載力模板下傳最不利荷載作用下最大軸力31.47KN，以31.47KN作為限

29、制計(jì)算。底托下應(yīng)力按45°角擴(kuò)散，則立桿軸力傳遞到地基表面的面積為（15×tan45+5.7/2）2×3.14=0.1m2。則地基承載力最小值須要滿意31.47/0.1=315KPa。箱梁端部及靠近箱梁端部的過(guò)渡段的支架其安裝參數(shù)同箱梁腹板下支架的安裝參數(shù)。6、工字鋼支架計(jì)算6.1 工字鋼支架概述由于交委要求門(mén)洞凈寬不小于8m，綜合考慮后，工字鋼實(shí)際長(zhǎng)度為12m，其中鋼管樁間距9.5m(鋼管樁外徑為53cm),則在鋼管樁兩側(cè)靠近滿堂支架的部分仍有部分工字鋼處于懸臂狀態(tài)(長(zhǎng)度為1m)，為了變更此部分工字鋼的受力狀態(tài)，在此部分工字鋼下方設(shè)置60cm×60cm

30、碗口支架支撐工字鋼；此部分碗扣支架上設(shè)置I10工字鋼，以使碗扣支架受力勻稱。每側(cè)碗口支架共兩排，和滿堂支架連為一個(gè)整體，如下圖所示。工字鋼支架從上至下依次為箱梁底模板、次楞、主楞、碗扣支架及其底托、間距為60cm的橫橋向雙拼I10，間距為60cm的縱橋向雙拼(底板下、翼緣板下)和三拼(腹板下)I56b，鋼管樁(臨時(shí)墩)頂雙拼I32a，帶法蘭盤(pán)的鋼管樁(臨時(shí)墩)。工字鋼支架上方采納和滿堂支架上方相同的底模板、次楞、主楞、碗扣支架及其底托，因此由滿堂支架的計(jì)算過(guò)程可知，工字鋼上方采納的支撐體系，是能夠滿意受力要求的。間距為60cm的橫橋向雙拼I10，主要作用是使其下的雙拼I56b工字鋼受力勻稱，且

31、其上的碗扣支架搭設(shè)時(shí)要求支架立桿正下方為雙拼I56b工字鋼，橫橋向雙拼I10工字鋼跨中部分不允許出現(xiàn)碗扣支架立桿，因此，可不計(jì)算橫橋向雙拼I10工字鋼的受力狀況。鋼管樁和鋼管樁之間設(shè)置一道剪刀撐，剪刀撐采納I10工字鋼制作。6.2 荷載分析計(jì)算工字鋼縱梁計(jì)算 工字鋼縱梁選用I56b，腹板下間距為0.6m，底板下間距為0.6m；在底板下為雙拼I56b工字鋼，在腹板下為三拼I56b。工字鋼梁跨度按9.5m計(jì)算。查建筑施工計(jì)算手冊(cè)有： I56b力學(xué)參數(shù)：E=210GPa, I=68503cm4,W=2446.5cm3，A=146.58cm2單位重115.06Kg/m則雙拼I56b力學(xué)參數(shù)：E=210

32、GPa, I=137006cm4,W=4893cm3，A=293.16cm2單位重115.06Kg/m/根三拼I56b力學(xué)參數(shù)：E=210GPa, I=205509cm4,W=7339.5cm3，A=439.74cm2單位重115.06Kg/m/根腹板下最不利荷載布置如下圖工況二所示。圖中，F(xiàn)為立桿傳遞的力，由前述滿堂支架的計(jì)算可知，F(xiàn)=31.47kN;跨中彎矩Mmax1=31.47×16÷2×4.75-31.47×(0.3+0.9+4.5)=591.6KNm自重產(chǎn)生的跨中彎矩為Mmax2=1.15×9.52÷8=12.97KNm則M

33、max=591.6+12.97=604.57KNmw=Mmax/w=604570/7339.582.37MPa<=181 MPa ，滿意要求荷載產(chǎn)生的剪力Q剪力max1=31.47×16÷2=251.76kN自重產(chǎn)生的剪力Q剪力max2=0.115×10×4.75=5.46kN切應(yīng)力=257220÷439.74×104×1.5=5.84MPa < =106MPa滿意要求撓度計(jì)算隨意荷載產(chǎn)生的跨中撓度(剛度驗(yàn)算可忽視振動(dòng)荷載)可按下式計(jì)算f=Fb(3l2-4b2)/(48EI)式中，b為荷載距支座距離；l為跨距9.

34、5m由上部荷載產(chǎn)生的撓度f(wàn)2=0.013m式中，bi為各集中荷載到梁端點(diǎn)的距離 b1=0.25、b2=0.85、b3=1.45b7=4.45由自重產(chǎn)生的跨中撓度f(wàn)1= 5ql4/(384EI)=5×115×94÷(384×210×109×68503×10-8)=0.07mm計(jì)算上式得 f=13+0.07=13.7mm L/400=23mm滿意要求，可用。腹板下最不利荷載布置如下圖工況二所示。圖中，F(xiàn)為立桿傳遞的力，由前述滿堂支架的計(jì)算可知，F(xiàn)=17.43kN;跨中彎矩Mmax1=17.43×16÷2

35、15;4.75-17.43×(0.3+0.9+4.5)=327.66KNm自重產(chǎn)生的跨中彎矩為Mmax2=1.15×9.52÷8=12.97KNm則Mmax=327.66+12.97=340.63KNmw=Mmax/w=340630/489369.6MPa<=181 MPa ，滿意要求荷載產(chǎn)生的剪力Q剪力max1=17.43×16÷2=139.44kN自重產(chǎn)生的剪力Q剪力max2=0.115×10×4.75=5.46kN切應(yīng)力=144900÷293.16×104×1.5=3.3MPa &l

36、t; =106MPa滿意要求撓度計(jì)算隨意荷載產(chǎn)生的跨中撓度(剛度驗(yàn)算可忽視振動(dòng)荷載)可按下式計(jì)算f=Fb(3l2-4b2)/(48EI)式中，b為荷載距支座距離；l為跨距9.5m由上部荷載產(chǎn)生的撓度f(wàn)2=0.011m式中，bi為各集中荷載到梁端點(diǎn)的距離 b1=0.25、b2=0.85、b3=1.45b7=4.45由自重產(chǎn)生的跨中撓度f(wàn)1= 5ql4/(384EI)=5×115×94÷(384×210×109×68503×10-8)=0.07mm計(jì)算上式得 f=11+0.07=11.7mm L/400=23mm滿意要求，可用鋼

37、管樁(臨時(shí)墩)頂雙拼I32a工字鋼計(jì)算鋼管樁間距為2.4m，其上I32a工字鋼偏平安按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。由前述計(jì)算可知，腹板下單組I56b工字鋼傳遞給雙拼I32a工字鋼的作用力為257.22kN；底板下單組I56b工字鋼傳遞給雙拼I32a工字鋼的作用力為139.44kN；雙拼I32a工字鋼最不利荷載如下圖工況二所示。查建筑施工計(jì)算手冊(cè)有： I32a力學(xué)參數(shù)：E=210GPa, I=11080cm4,W=692.5cm3，A=62.12cm2單位重52.69Kg/m則雙拼I32a力學(xué)參數(shù)：E=210GPa, I=22160cm4,W=1385cm3，A=124.24cm2跨中彎矩Mmax1=（257.

38、22+139.44×2）÷2×0.9-139.44×0.6=157.58KNm自重產(chǎn)生的跨中彎矩Mmax2=0.53×1.82÷8=0.21KNm則Mmax=157.58+0.21=157.8KNmw=Mmax/w=157800/1385114MPa<=181 MPa ，滿意要求荷載產(chǎn)生的剪力Q剪力max1=（257.22+139.44×2）÷2=268.1kN自重產(chǎn)生的剪力Q剪力max2=0.053×1.8=0.1kN切應(yīng)力=268200÷124.24×104×1.5=3.3MPa < =106MPa滿意要求撓度計(jì)算隨意荷載產(chǎn)生的跨中撓度(剛度驗(yàn)算可忽視振動(dòng)荷載)可按下式計(jì)算f=Fb(3l2-4b2)/(48EI)式中，b為荷載距支座距離；l為跨距1.8m由上部荷載產(chǎn)