1、淺談降低脫硝液氨消耗量的技術(shù)措施 某廠#2鍋爐脫硝入口NOx濃度較高，隨著NOx排放標(biāo)準(zhǔn)由100mg/m3降至50mg/m3，液氨消耗量居高不下，一方面運(yùn)行成本增強(qiáng)，另一方面，大量噴氨造成了局部液氨逃逸增強(qiáng)，危害了鍋爐尾部空預(yù)器、低溫省煤器、電除塵的平安運(yùn)行。鑒于此，分析了影響液氨消耗的各種因素，并實(shí)行相應(yīng)措施，從而盡可能降低各種不利因素帶來的影響，力求使脫硝液氨消耗最小化。 某廠兩臺鍋爐是哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的型號為HG-1962/25.4-YM3的超臨界直流鍋爐。鍋爐為一次再熱、單爐膛、尾部雙煙道、固態(tài)排渣、對沖燃燒、旋流燃燒器、型鍋爐。煙氣脫硝實(shí)行低氮燃燒+抉擇性催化還原法（SC

2、R）工藝，脫硝系統(tǒng)實(shí)行高塵布置。 鍋爐投產(chǎn)后脫硝入口NOx濃度較高，造成液氨消耗量居高不下，一方面運(yùn)行成本增強(qiáng)，另一方面，大量噴氨造成局部液氨逃逸增強(qiáng)，危害鍋爐尾部空預(yù)器、低溫省煤器、電除塵的平安運(yùn)行。本文通過分析影響液氨消耗的各種因素，實(shí)行相應(yīng)的措施，盡可能降低各種不利因素帶來的影響，力求使脫硝液氨消耗最小化，并確保鍋爐平安運(yùn)行。 1鍋爐存在的實(shí)際問題 #2鍋爐NOx排放濃度偏高，鍋爐原煙氣中NOx達(dá)到500mg/m3以上，對鍋爐的環(huán)保運(yùn)行造成了很大壓力；#2機(jī)組脫硝裝置出口與煙囪入口NOx濃度偏差較大；采取超低排放標(biāo)準(zhǔn)后，液氨消耗量同比增強(qiáng)了17.7%。 2緣由分析 影響液氨消耗量的主要緣

3、由包括以下幾個方面： （1）人的因素，包括：操作不重視、操作技能不夠、節(jié)省意識差、缺陷發(fā)覺不準(zhǔn)時、缺陷未準(zhǔn)時消退等。 （2）機(jī)械因素，包括：系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理、氨逃逸表不準(zhǔn)、NOx表計(jì)指示不準(zhǔn)、閥門內(nèi)漏、管道閥門破損外漏、流量計(jì)不準(zhǔn)等。 （3）環(huán)境因素，包括：運(yùn)行過程中催化劑自然積灰、催化劑活性衰減、機(jī)組負(fù)荷、入廠煤煤質(zhì)、機(jī)組檢修質(zhì)量等。 （4）物料因素，包括：催化劑運(yùn)行中損壞堵灰、催化劑質(zhì)量差、催化劑失效、液氨品質(zhì)差等。 3實(shí)行的措施 本文通過分析主要奢侈源頭，尋覓可以立刻整改和可以在機(jī)組運(yùn)行中調(diào)節(jié)的奢侈點(diǎn)，決定了6個主要影響因素，并針對主要緣由實(shí)行了相應(yīng)的技術(shù)措施。 3.1節(jié)省意識不夠，調(diào)節(jié)不

4、夠準(zhǔn)時 緣由分析：NOx排放濃度控制，是按照鍋爐負(fù)荷、脫硝進(jìn)出口NOx濃度、總出口NOx濃度、噴氨量、氨逃逸量等多項(xiàng)指標(biāo)舉行噴氨調(diào)整，并調(diào)整鍋爐二次風(fēng)、燃盡風(fēng)門開度降低NOx生成量，達(dá)到削減噴氨量的目的，倘若沒有嚴(yán)格執(zhí)行就會造成液氨消耗量的增強(qiáng)。因?yàn)橹蛋嗳藛T節(jié)能意識較差，調(diào)整噴氨量時沒有主動性，導(dǎo)致總出口NOx排放濃度常常在20mg/m3左右，氨逃逸量常常達(dá)到10ppm以上。 實(shí)行措施：將噴氨量、氨逃逸量列入小指標(biāo)比賽項(xiàng)目，提高運(yùn)行人員主動調(diào)整的樂觀性。一方面削減液氨的消耗，另一方面削減氨逃逸量，保障鍋爐尾部設(shè)備的平安運(yùn)行。 3.2未定期舉行系統(tǒng)燃燒調(diào)節(jié)來削減氮氧化物生成量 緣由分析：因?yàn)槲春?/p>

5、理計(jì)劃燃燒調(diào)節(jié)項(xiàng)目，#2鍋爐已有兩年多時光未舉行針對NOx的綜合燃燒調(diào)節(jié)實(shí)驗(yàn)。運(yùn)行中燃燒器存在風(fēng)門拉桿跑位的狀況，會導(dǎo)致燃燒器一、二次風(fēng)量比例及內(nèi)、外旋流強(qiáng)度發(fā)生一定程度的變化，從而影響NOx的生成量，導(dǎo)致液氨消耗增強(qiáng)。 實(shí)行措施：定期通過系統(tǒng)性的運(yùn)行方式的調(diào)節(jié)，最大程度降低鍋爐原煙氣中NOx含量，并總結(jié)出一整套控制NOx含量的運(yùn)行控制優(yōu)化策略，為鍋爐日常運(yùn)行操作調(diào)節(jié)供應(yīng)科學(xué)依據(jù)。 3.3脫硝噴氨勻稱性差 緣由分析：因?yàn)槿肟贜Ox濃度分布不均，在相同的噴氨條件下，造成局部出口NOx濃度偏高、局部氨逃逸量偏大，液氨消耗量增強(qiáng)。為使排放指標(biāo)合格，只能加大噴氨量，造成氨逃逸嚴(yán)峻偏高，不但導(dǎo)致了液氨奢

6、侈，還威逼到空預(yù)器及尾部煙道的平安運(yùn)行。 實(shí)行措施：定期舉行噴氨勻稱性優(yōu)化調(diào)節(jié)實(shí)驗(yàn)，確保SCR裝置運(yùn)行一段時光后能較平安、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，避開反應(yīng)器出口截面局部區(qū)域消失氨逃逸濃度超標(biāo)，并為SCR運(yùn)行供應(yīng)技術(shù)數(shù)據(jù)。 3.4運(yùn)行管理措施落實(shí)不到位 緣由分析：未準(zhǔn)時調(diào)節(jié)運(yùn)行方式，制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式安頓、配煤摻燒、配風(fēng)方式抉擇均存在不足。 實(shí)行措施：抉擇合適的配風(fēng)方式，控制NOx生成；合理安頓制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式，將風(fēng)煤比大的煤種安頓靠上層運(yùn)行；舉行配煤摻燒，優(yōu)化入爐煤煤質(zhì)，提高入爐煤的干燥無灰基百分比；增強(qiáng)參數(shù)報(bào)警設(shè)置，提前預(yù)控；合理舉行機(jī)組負(fù)荷分配，優(yōu)先安頓低氮燃燒效果差的鍋爐降負(fù)荷。 3.5噴氨調(diào)整閥

7、調(diào)節(jié)不夠準(zhǔn)確，未能實(shí)現(xiàn)自動調(diào)整 緣由分析：因?yàn)榘眳^(qū)的液氨汽化器進(jìn)口氣動閥屬于開關(guān)式閥門，造成實(shí)際管路中的供氨壓力在0.30.45波動，進(jìn)而影響機(jī)組供氨流量同步波動，使脫硝出口值在機(jī)組負(fù)荷、風(fēng)量未顯然變化的狀況下展現(xiàn)波動趨勢；煙囪脫硝出口濃度（送環(huán)保局）與鍋爐脫硝裝置出口NOx濃度有一定偏差；因?yàn)镃EMS裝置設(shè)有反吹掃系統(tǒng)，使得脫硝進(jìn)出口濃度在反吹掃期間大幅變動。 實(shí)行措施：將氨區(qū)開關(guān)式氣動門改為繼續(xù)型調(diào)門，可削減脫硝系統(tǒng)因?yàn)楣┌眽毫Σ▌訋淼臄_動；進(jìn)一步提高SCR裝置出口NOx濃度分布勻稱性，降低局部過高的氨逃逸濃度；提高SCR出口NOx濃度在線測量值的代表性；通過實(shí)驗(yàn)，實(shí)行有效的控制策略，實(shí)

8、現(xiàn)噴氨調(diào)整自動化。 3.6系統(tǒng)設(shè)計(jì)不夠合理 緣由分析：因?yàn)橄到y(tǒng)設(shè)計(jì)不夠合理，導(dǎo)致脫硝系統(tǒng)入口煙氣流場不均，引起脫硝入口煙氣溫度偏差大、局部NOx濃度嚴(yán)峻偏高、兩側(cè)出口NOx濃度偏差大、兩側(cè)噴氨流量不全都等一系列問題。 實(shí)行措施：頂部采用斜頂結(jié)構(gòu)，持續(xù)優(yōu)化煙氣流場；增強(qiáng)噴氨管路，由18分支改為72分支，提高噴氨勻稱性；噴氨管路噴嘴過于容易，需舉行優(yōu)化改造，進(jìn)一步提高噴氨的勻稱性；增強(qiáng)脫硝前強(qiáng)聲波吹灰器，優(yōu)化吹灰頻率，削減催化劑積灰。 4結(jié)語 影響脫硝液氨消耗的因素有許多，除了設(shè)計(jì)緣由、環(huán)境因素運(yùn)行中較難克服外，其余影響因素可以在運(yùn)行中加以控制。但對沖燃燒的鍋爐往往存在燃燒器區(qū)域側(cè)墻水冷壁高溫腐蝕的狀況，若一味地強(qiáng)調(diào)降低NOx，將會造成