1、.開關電源變壓器如圖所示，電源電壓U不變，當開關S閉合與斷開時，R1兩端的電壓比篇一 : 如圖所示，電源電壓U不變，當開關S閉合與斷開時，R1兩端的電壓比如圖所示，電源電壓U不變，當開關S閉合與斷開時，R1兩端的電壓比是4：3，則當開關S斷開時，R1與R2的功率之比是A3：1B1：3C4：1D1：4題型：單選題難度：偏易考點：考點名稱：電功率的計算電功率的計算公式：1. 定義式：P=W/t2. 常用公式：P=W/t=UIt/t=UI，即P=UI并、串聯電路的總功率：1并聯電路的總功率因為P1=I1U，P2=I2U P=IU=U=I1U+I2U，所以P=P1+P2即并聯電路的總功率等于各并聯用電

2、器的電功率之和。并聯電路電功率的分配：因為P1=I1U，P2=I2U，所以又因為，所以即并聯電路中，電功率的分配跟電阻成反比。2. 串聯電路的總功率因為P1=I1U，P2=I2U P=IU=U=I1U+I2U，所以P=P1+P2即串聯電路中總功率等于各串聯電器的電功率之和。串聯電路電功率的分配：因為P1=I1U，P2=I2U 所以又因為，所以 燈泡銘牌問題“銘牌問題”是電功率知識與實際生活相結合的熱點問題，做這類題目時，首先要讀懂用電器的“銘牌”。如圖：燈泡上的銘牌。“PZ”是“普通照明燈泡”中 “普”和“照”的漢語拼音的第一個字母，表示燈泡的型號。另外可知：U額=220V，P額=25W。例：

3、甲、乙兩燈泡分別標有“220V 40W”和 “110V 40W”字樣，將它們串聯起來接入220V電路中，比較兩燈的亮度，則 A甲燈亮B乙燈亮 C一樣亮D無法判斷解析：燈的亮度決定于燈的實際功率，串聯時電流相同，根據P=I2R，電阻大的實際功率大，燈更亮一些。根據有。，R乙=，所以，甲燈更亮一些。 公式法計算電功率：1. 這是電功率的定義式，此公式適用于各種用電器和電路。2. P=UI這是電功率的決定式，即電功率是由用電器兩端的電壓和通過它的電流之積來決定的。此公式適用于所有電路，它是“伏安法”測小燈泡電功率的理論依據。該公式表明，用電器的實際功率等于實際電壓與實際電流的乘積。常常借助于用電器的

4、銘牌用此公式來計算用電器的額定電流，進而計算用電器的電阻；當然這個公式的最大用處還是用來計算各類用電器實際消耗的電功率或電路的總功率。篇二 : 使用IC開關電源的反激式變壓器設計方案1反激式變壓器設計介紹反激式電源變換器設計的關鍵因素之一是變壓器的設計。）在此我們所說的變壓器不是真正意義上的變壓器，而更多的是一個能量存儲裝置。在變壓器初級導通期間能量存儲在磁芯的氣隙中，關斷期間存儲的能量被傳送給輸出。初次級的電流不是同時流動的。因此它更多的被認為是一個帶有次級繞組的電感。 反激電路的主要優勢是成本，簡單和容易得到多路輸出。反激式拓撲對于100W以內的系統是實用和廉價的。大于100W的系統由于著

5、重降低裝置的電壓和電流，其它諸如正激變換器方式就變得更有成效。反激式變壓器設計是一個反復的過程，因為與它的變量個數有關，但是它不是很困難，稍有經驗就可快速和容易的處理。在變壓器設計之前的重點是定義電源參數，諸如輸入電壓，輸出功率，最小工作頻率，最大占空比等。根據這些我們就可以計算出變壓器參數，選擇合適的磁芯。如果計算參數沒有落在設計范圍內，重復計算是必要的。利用網站上的EXCEL電子表格可以容易的處理這些步驟。屬于ISMPSIC的IR40xx系列最初設計應用于準諧振方式，這意味變壓器工作于不連續模式。在PRC模式中的變壓器通常也工作于不連續狀態，若工作于連續狀態時工作頻率設置的很低。因此本應用

6、手冊僅包含不連續設計的實例。2電源設計所需的標準在開始變壓器設計之前，根據電源的規范必須定義一些參數如下：1最小工作頻率-FMin2預計電源效率-0.850.9，0.750.853最小直流總線電壓-Vmin如110V時最小輸入電壓85Vac,可有10V抖動）4最大占空比-Dm5）串聯諧振電容值-Cres建議取值范圍為100pf1.5nf,見圖13變壓器設計步驟首先計算總輸出功率，它包括所有次級輸出功率，輔助輸出功率和輸出二極管的壓降。通常主要輸出電流若大于1A使用肖特基二極管，小于1A使用快恢復二極管，當小電流輸出時輔助繞組可用1N4148整流 輸出功率計算的是總的輸出功率。根據Po變壓器的初

7、級電感可由下式計算出。                         圖1 IR40xx系列反激電路典型應用下一步是計算初級，次級和輔助繞組的變比。下式給出初級和次級變比的計算公式： 此處Vo是次級輸出電壓，VD是次級輸出整流管的正向壓降。一個好的方法是先計算次級每 伏的匝數，依此可計算出初級的匝數。輔助繞組的匝數NB可依下式算出。對于多路輸出電源需要反復計算找出最佳變比，需要對輸出電壓采取一些折中以確保匝數為整數，沒有半匝。現在就可計算出帶氣隙磁芯的有效電感。這需要從磁芯

8、生產商處獲得所需有氣隙磁芯的Alg值或者使用標準磁芯通過研磨中間段得到所需的Alg值它也可以用下式由初級電感Lp和初級匝數Np計算出。 初級平均電流Iav可由假定效率，所需總輸出功率Po及最小直流總線電壓Vmin算出。 所需初級峰值電流Ip可由下式算出 圖2給出不連續模式初級電流波形。可以看出在t1導通期間有一斜坡電流，其上升斜率受直流總線電壓和初級電感Lp控制，最終達到剛才所計算的峰值電流值Ip.在t2關斷期間初級無電流流過。在I=Ip處出現峰值磁通。由于IR40xx是自準諧振電路，t1與t2的轉換依賴于輸出負載和輸入電壓。計算時我們可采用變壓器最壞情況下的最低頻率，最低直流總線電壓和最大負

9、載。                         圖2不連續反激電路初級電流波形根據初級RMS電流I rms能夠算出所需導線線徑，見下式： 下一步是計算所需磁芯尺寸和氣隙。首先選擇磁芯尺寸，可以應用第五部分給出的磁芯類型和尺寸選擇適當的功率等級。根據下式由有效截面積Ae計算出最大磁通密度Bm,作為磁芯選擇依據。 一個可選方法是由Bm計算所需磁芯的最小Ae.見下式 通過改變次級匝數可使Bm在所需范圍內，也可直接改變初級匝數。對于專門磁芯增加次級匝數將降低Bm,反過來減少次級

10、匝數將增大Bm.交流磁密BAC的應用可依據廠商提供的磁芯損耗曲線。它給出磁通的交流成分而不是峰峰值。這對不連續變壓器設計可很方便由下式算出 下一步是計算所需氣隙。這意味著先要計算無隙磁芯的相對導磁率r,它可由磁芯參數Ae，Le，AL計算出      4）變壓器結構對于反激變壓器的結構有兩種主要的設計方法，它們是：1邊沿空隙法-方法是在骨架邊沿留有空余以提供所需的漏電和安全要求。23層絕緣法-次級繞組的導線被做成3層絕緣以便任意兩層結合都滿足電氣強度要求。安全要求、漏電和電氣強度要求以適當的標準列出，例如對于ITE,在美國包含于UL1950中，在歐洲包含于EN609

11、50。5-6mm的漏電距離通常就足夠了，因此在邊沿的應用中初、次級間通常留有2.5-3mm的空間。圖5給出邊沿空隙法結構和3層絕緣法結構。邊沿空隙法結構是最常用的類型。邊沿空隙法結構由于材料成本低具有很高的性價比。3倍絕緣法結構變壓器體積可以做的很小，因為繞組可以利用骨架的全部寬度，邊沿不需要留空隙，但是材料成本和繞組成本比較高。圖5 a）給出邊沿空隙法結構，此例中邊沿空間由被切割成所想要邊沿寬度的帶子實現，這種帶子通常需要1/2爬電距離。邊沿帶子繞的層數與繞組高度相匹配。磁芯的選擇應是可利用的繞組寬度至少是所需爬電距離的2倍以維持良好的耦合和使漏感減到最小。初級繞組是骨架中的第一個繞組，繞組

12、的起始端是和IR40xx的漏極引腳相連的末端。這就使通過其它繞組使最大電壓擺動點得到保護。進而使能耦合到印制板上其它元件的EMI最小。如果初級繞組多于一層，在兩繞組層之間應放置一個基本的絕緣層，可以減小兩層之間可能出現的擊穿現象，也能減小兩層之間的電容。另一絕緣層放在初級繞組的上面，輔助繞組在此絕緣層之上。在輔助繞組上放置3層膠帶以滿足初、次級之間的絕緣要求。在此層之上放置另一邊沿空隙，次級繞在它們之間，所以在初、次級之間就有6mm的有效爬電距離和完全電壓絕緣。最后在次級繞組上纏3層膠帶以緊固次級繞組和保證絕緣。 圖5 b）給出3層絕緣法結構。可以看出初級充滿整個骨架寬度，和輔助繞組之間僅有一

13、層膠帶，在輔助繞組上纏一層膠帶以防止損壞次級繞組導線的3倍絕緣層。次級繞組纏在其上，最后纏一單層膠帶進行保護。注意繞線和焊接時絕緣不被損壞。4.1）變壓器材料鐵芯有許多廠家的鐵芯可被用作反激變壓器。下面的材料適合使用：TDK-PC40或PC44材質飛利蒲-3C85、3C90或3F3西門子-N27或N67有許多形狀的磁芯可用但反激變壓器一般用E形磁芯，原因是它成本低、易使用。其它類型磁芯如EF、EFD、ETD、EER和EI應用在有高度等特殊要求的場合。RM、。toroid和罐形磁芯由于安全絕緣要求的原因不適合使用。低外形設計時EFD較好，大功率設計時ETD較好，多路輸出設計時EER較好。骨架對骨

14、架的主要要求是確保滿足安全爬電距離，初、次級穿過磁芯的引腳距離要求以及初、次級繞組面積距離的要求。骨架要用能承受焊接溫度的材料制作。絕緣膠帶聚酯和聚酯薄膜是用作絕緣膠帶最常用的形式，它能定做成所需的基本絕緣寬度或初、次級全絕緣寬度。邊沿膠帶通常較厚少數幾層就能達到要求，它通常是聚酯膠帶如3M#44或1H860.勵磁導線勵磁導線的護套首選尼龍/聚亞安酯，它在和熔化的焊料接觸時阻燃，這樣就允許變壓器浸泡在焊料鍋中。不建議使用標準的瓷釉導線，由于在焊接前要剝去絕緣層。3層絕緣導線在3層絕緣結構中次級繞組導線使用3層絕緣導線，和勵磁導線相似主導線是單芯，但是它有不同3個絕緣層，即使三層中任意兩層接觸都

15、滿足絕緣要求。護套邊沿空隙結構變壓器繞組的首、尾端需要護套。護套必須經相關安全機構認證至少有0.41mm壁厚以滿足絕緣要求，由于熱阻要求通常使用熱縮管，要確保在焊接溫度時不被熔化。浸漆通常使用浸漆鎖定繞組和磁芯間的空間，可以防止噪聲和濕汽進入變壓器。它有助于提高耐壓能力和熱傳導性能。然而這是一個很幔的步驟。4.2）繞線方式C型繞線這是最常用的繞線方式。圖6）示出有2層初級繞組的C型繞線。C型繞線容易實現且成本低，但是導致初級繞組間電容增加?？梢钥闯龀跫墢墓羌艿囊贿吚@到另一邊再繞回到起始邊，這是一個簡單的繞線方法。Z型繞線圖7）示出有2層初級繞組的Z型繞線方式?？梢钥闯鲞@種方法比C型繞線復雜、制造價格較貴，但是減小了繞組間的電容。 4.3）繞組順序初級繞組一般繞在最里層這樣能使每匝長度最小，并能減小初級電容。如前面討論的把初級繞組放在最里層的方式可以使它受到其它繞組的保護，減小耦合到印制板上其它元件的噪音。通過使繞組的始端成為和IR40xx的漏極相連的末端也可以減小耦合噪音，該連接點也受到其它繞組的保護。在初級繞組兩層之間纏一層膠帶對初級繞組的電容有很大影響。輔助繞組和次級繞組的放置依賴于所用的調節方式。如果是次邊調節則次級繞組在最外層，相反輔助繞組調節