1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。zc槽鋼懸挑卸料平臺技術方案槽鋼懸挑卸料平臺計算書佳樂國際城三期一批次卸料平臺施工方案瀘州市佳樂建筑安裝工程有限公司編制人： 審核人： 審批人： 編制日期：二OO九年十月十七日2目 錄第一章、概況11.工程概況1本項目場地位于成都市新都區蜀龍大道,場地東側和北側為陳家河，西側為在建的一期場地，南側為空地。場地四周交通便利，視野開闊。12.設計依據1第二章、材質要求2一、鋼管2二、工字鋼2三、扣件用材2四、竹腳手板用材2五、鋼絲繩2六、卡具3七、預埋件3第三章、工字鋼鋼懸挑卸料平臺計算書3一、參數信息:3

2、二、次梁的驗算:3三、主梁的驗算:5四、鋼絲拉繩的內力驗算:7五、鋼絲拉繩的強度驗算:7六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:8第四章、操作平臺制作8一、準備工作8二、制作技術交底8三、吊裝11第五章、安全注意事項11第六章、附件13第一章、 概況1. 工程概況 本項目場地位于成都市新都區蜀龍大道,場地東側和北側為陳家河，西側為在建的一期場地，南側為空地。場地四周交通便利，視野開闊。1）、建筑概況本工程由38棟-40棟、45棟-47棟及地下室組成，總建筑面積111026.791m2. 本項目部承建范圍為本工程38棟-40棟、45棟-47棟及地下室，防火分類：為類。 佳樂國際城三期一批次主要指標棟號占地面

3、積層數層高總高建筑面積每層總戶數電梯戶數38號樓625.0733399.916777.386190239號樓2370.7732397.7519257.126176240號樓1926.7432397.3520501.766180245號樓737.2233399.919907.5661902合計 2）、基礎概況基礎采用筏板基礎，以稍密卵石層做為基礎持力層，要求基礎進入持力層深度500MM。地基承載力特征值不小于300KPa。2. 設計依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20011、鋼結構設計規范及相關資料。第二章、 材質要求一、 鋼管（1）鋼管材質要求鋼管材質一般使用Q235A（

4、3號）鋼。力學性能要符合碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-AJ級鋼的規定，每批鋼管進場時，應有生產廠家的檢驗合格證，若對質量不明或有懷疑時，應將進場鋼管進行機械性能試驗。承重桿件的鋼材，還應滿足抗拉強度、伸長率、屈服點、磷含量的要求。（2）鋼管規格要求采用外徑48.3mm,壁厚3.的焊接鋼管，外架立桿及大橫桿采用黃色，剪刀撐及斜撐采用藍色，鋼管上嚴禁打孔。二、 工字鋼熱軋普通工字鋼尺寸及重量規格 規格 型號 尺寸理論重量 高度(h) 腿寬(b) 腰厚(d) 14140805.516.916160886.020.5其外觀尺寸及鋼材物理性能應滿足鋼結構規程的要求。三、 扣件用材扣件式鋼管腳手

5、架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定。扣件不應有裂紋、氣孔，也不應有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷。扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不小于5mm；扣件的活動部位應使其轉動靈活，旋轉扣兩旋轉面間隙要小于1mm。扣件表面應除銹并刷紅色防銹漆。四、 竹腳手板用材選用長約3米，寬約0.3米，厚約45mm的楠竹制作的竹串片板。每塊質量不大于20kg。五、 鋼絲繩鋼絲繩采用16(6×37)鋼絲繩。應提供其質量證明書。六、 卡具采用與16鋼絲繩直徑配套的鋼絲繩繩卡，型號為Y4-12。花籃螺絲采用1.7“

6、CO”型。七、 預埋件預埋件采用216圓鋼制作成所需形狀埋設于鋼筋混凝土構件中，作為鋼絲繩的受力點。第三章、 工字鋼鋼懸挑卸料平臺計算書一、 參數信息:1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.50，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2.50，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.50；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.00；鋼絲繩安全系數K：5.00，懸挑梁與墻的接點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(m

7、m)：16.00。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號工字鋼上口水平 ；次梁材料類型及型號：14號工字鋼上口水平；次梁水平間距ld(m)：1.00，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：3.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.50；平臺計算寬度(m)：2.00。二、 次梁的驗算:次梁選擇 14號工字鋼上口水平 ，間距1m，其截面特性為：面積 A=21.516cm2；慣性距 Ix=712cm4；轉動慣量 Wx=102cm3；回轉半徑 ix=5.76cm；截面尺寸：b

8、=80mm,h=140mm,t=9.1mm。1.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35× 1.00= 0.35kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載： Q2 = 10.00/ 3.50/ 2.00× 1.00= 1.43kN/m；(3)工字鋼自重荷載 Q3= 0.169kN/m；經計算得到 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+1.43+0.169 = 2.338kN；經計算得到 活荷載設計值 P = 1.4× 2.

9、50× 1.00× 2.00= 7.00kN。2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式為： 經計算得到，最大彎矩 M = 2.338×2.002/8+7.00×2.00/4=4.67kN.m。 3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值 =4.67×103/(1.05×102)=43.6 N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值 =43.6 /mm2 小于 次

10、梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=570×9.10×80.00×235/(2.00×140.00×235.0)=1.482；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： 得到 b=0.879；次梁工字鋼的穩定性驗算 =4.67×103/(0.879×102)=52.08 N/mm2；次梁工字鋼的穩定性驗算 =52.08 N/mm2 小于 次梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!三、 主

11、梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號工字鋼口水平 ，其截面特性為： 面積 A=26.131cm2；慣性距 Ix=1130cm4；轉動慣量 Wx=141cm3；回轉半徑 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=10.7mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)工字鋼自重荷載 Q2=0.205kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.205) = 0.4

12、14kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (2.3×2.00+7.00)/2=5.78kN； 2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到： R1 = 16.308 kN； R2 = 14.125 kN； 最大支座反力為 Rmax=16.308 kN；最大彎矩 Mmax=6.246 kN.m；最大撓度 V=1.842 mm。3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發展系

13、數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁工字鋼的最大應力計算值 =6.25×106/1.05/141000.0+1.63×104/2613.000=50.56 N/mm2；主梁工字鋼的最大應力計算值 50.56 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=570×9.9×88×235/(3500.0×160.0×235.0)=0.886；由于 b大于0.6，

14、應按照下面公式調整： 可得 b=0.751；主梁工字鋼的穩定性驗算 = 6.25×106/(0.751×141000.00)=59.02 N/mm2；主梁工字鋼的穩定性驗算 = 59.02 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!四、 鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (3/(0.5+2.5) = 0.707；根據以

15、上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RU1 = 16.308 / 0.707 = 23.06 kN；五、 鋼絲拉繩的強度驗算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算，為23.06kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取23.063kN，

16、=0.82,K=5，得到：d=16.8mm。鋼絲繩最小直徑必須大于17mm才能滿足要求！六、 鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=23062.562N。拉環強度計算公式為： 其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=23062.6×4/(3.142×50.00×2)1/2=24.2mm。第四章、 操作平臺制作一、 準備

17、工作1、材料1）鋼材：Q235號鋼，鋼材應附有質量證明書并應符合設計要求及國家標準的規定。鋼材斷口不得有分層及表面銹蝕、麻點。2）電焊條：使用的電焊條E4315或E4316，直徑3.2，必須有出廠合格證書。施焊前應經過烘焙，嚴禁使用藥皮脫落、焊芯生銹的焊條。2、焊接機具采用電焊機BX3-300型1臺。二、 制作技術交底1、按卸料平臺圖紙工字鋼型號與長度下料，可采用氧割或鋸切，其公差為2mm。2、焊接1）持證上崗。安排持證上崗的焊工擔任焊接工作，且焊工的技術水平應與焊接要求相適應，并有一年以上經驗。3）焊接前應復查組裝質量和焊縫區的處理情況，修整后方可施焊。焊前應對所焊桿件進行清理，除去油污、銹

18、蝕、浮水及氧化鐵等，在沿焊縫兩側不少于20mm范圍內露出金屬光澤。3、焊接工藝：1）焊條直徑為3.2mm。2）根據槽鋼的厚度和以往施工經驗，焊接電流暫定為160200A，現場焊工進行試焊后可自行調整焊接電流。焊接電流過大，焊接容易咬肉、飛濺、焊條燒紅。焊接電流過小，電弧不易穩定，不易焊透和發生夾渣，焊接效率低，應在現場由焊工進行焊接試驗，得出最佳焊接電流。3）焊接速度：要求等速焊接，保證焊縫厚度、寬度均勻一致，從面罩內看熔池中鐵水與熔渣保持等距離（24mm）為宜。4）焊接電弧長度：根據所用焊條的牌號不同而確定，一般要求電弧長度穩定不變，酸性焊條以4mm長為宜，堿性焊條以23mm為宜。5）焊條角

19、度：根據兩焊件的角度確定焊條的角度，焊條角度有兩個方向，第一是焊條與焊接前進方向的夾角為60o75o；第二是焊條與焊件左右夾角，有兩種情況：當兩焊件厚度相等時，焊條與焊件的夾角為45o，當兩焊件厚度不等時，焊條與較厚焊件一側的夾角應大于焊條與較薄焊件一側的夾角。6）起焊：在焊縫起焊點前方1520mm處的焊道內引燃電弧，將電弧拉長45mm，對母材進行預熱后帶回到起焊點，把焊池填滿到要求的厚度后方可開始向前施焊。焊接過程中由于換焊條等因素而停弧再行施焊時，其接頭方法與起焊方法相同。只是要先把熔池上的焊渣清除干凈后方可引焊。7）收弧：每條焊縫焊到末尾時應將弧坑填滿后往焊接方向的反方向帶弧，使弧坑甩在

20、焊道里邊，以防弧坑咬肉。8）清渣：整條焊縫焊完后清除熔渣，經焊工自檢確無問題后方可轉移地點繼續焊接。4、焊接質量標準：1）主控項目a、焊條的牌號、性能、接頭中使用的鋼筋、鋼板、型鋼應符合要求。檢查出廠證明及焊條烘焙記錄。b、焊工必須經考試合格。檢查焊工合格證及考核日期。2）一般項目a、焊縫外觀應全部檢查，普通碳素鋼結構鋼應在焊縫冷卻到工作地點溫度后進行。b、焊縫表面焊波應均勻，不得有裂縫、夾渣、焊瘤、燒穿、弧坑和針狀氣孔等缺陷，焊接區還不得有飛濺物。c、焊縫外觀標準滿足鋼結構施工質量驗收規范（GB50205-2001）級焊縫質量標準要求。5、焊接注意事項：1）嚴禁在焊縫外母材上打火引弧。2）防止焊接質量通病發生：裂紋：為防止裂紋產生，應選擇合理的焊接工藝參數和次序，應該一頭焊完再焊另一頭，如發現有裂紋應鏟除重新焊接。咬邊：應選用合適的電流，避免電流過大，電弧拉得過長，控制好焊條的角度和運弧的方法。氣孔：焊條按規定溫度和時間進行烘焙，焊接區域必須清理干凈，焊接過程中可適當加大焊接電流，降低焊接速度，使熔池中的氣體完全逸出。夾渣：多層施焊應層層將焊渣清除干凈，操作中應注意焊渣的流動方向，特別是采用堿性焊條時，必須使焊渣留在熔池后面。三、 吊裝采用塔吊吊裝就位方法。在吊裝前，應設專人檢查卸料平臺與主體結構連接全部卸除，平臺吊裝就位后，應將其所有與主體連接的部