1、計算機的后處理結果，即最終打印結果指內力圖、配筋圖和詳細的內力及配筋表（按構件編號依次輸出），有抗震計算時還輸出中間分析結果（如自震周期、振型、位移、底部總剪力等）設計人應認真對最終打印結果進行分析，確認無誤或無異常情況后再繪制施工圖，必要時應將最終確定的構件編號、構件截面和配筋數量、規格繪制成簡單的平面圖，供校核審定和歸檔用。對最終打印結果不進行分析，盲目采用其配筋直接繪制施工圖的做法是不可取的，往往會造成不良的嚴重后果，既對工程不負責任、有不利于提高自己的設計水平。一、整體分析一、對重力荷載作用下計算結果的分析審查重力荷載作用下的內力圖是否符合受力規律；可以利用結構底層檢查豎向內外力的平衡

2、，即底層柱、墻在重力荷載作用下的軸力之和應等于總重量；如果結構對稱、荷載對稱，其結構內力圖必然對稱，即檢查其對稱性。當以上三者出現異常情況時，需要返回原始數據進行檢查。二、對風荷載作用下計算結果的分析審查風荷載作用下的內力圖和位移是否符合受力規律；可以利用結構底層檢查側向內外力的平衡，即底層柱、墻在風荷載作用下的剪力之和應等于全部風力值（需注意局部坐標與整體坐標的方向）；如果結構沿豎向的剛度變化較均勻、且風荷載沿高度的變化也較均勻時，其結構的內力和位移沿高度的變化也應該是均勻的，不應有大正大負、大出大進等突變。三、對水平地震荷載作用下計算結果的分析水平地震荷載作用下，可以利用其結果進行如同風荷

3、載作用下的漸變性分析，但不能進行對稱性分析，也不能利用結構底層進行內外力平衡的分析（因為振型組合后的內力與地震作用力不再平衡）。水平地震荷載作用下，對其計算結果的分析重點如下。1.結構的自振周期對一般的工程，結構的自振周期在考慮折減系數后應控制在一定的范圍內。如結構的基本自振周期（即第一周期）大致為：框架結構 T1（0.120.15）n框-剪和框-筒結構 T1（0.080.12）n剪力墻和筒中筒結構 T1（0.040.06）n式中,n 為建筑物的總層數。第二周期、第三周期與第一周期的關系大致為：T2P（1/3-1/5）T1T3P（1/5-1/7）T1周期偏長，說明結構過“軟”、所承擔的地震剪力

4、偏小，應考慮抗側力構件（柱、墻）截面太小或布置不當；如周期偏短，說明結構過“剛”、所承擔的地震力偏大，應考慮抗側力構件截面太大或墻的布置太多或墻的剛度太大（宜設結構洞予以減小其剛度）。如果抗側力構件的截面尺寸、布置都很正常，無特殊情況而自振周期偏離太遠，則應檢查輸入數據是否有錯誤。對 20 層以上的高層建筑結構，如果一切正常，其基本自振周期往往在 2.03.0 之間（叫次長周期），則需要增加地震力（調整系數取 1.51.8）重新進行計算。以上的判斷是根據平移振動振型分解方法得出來的。考慮彎扭耦連振動時情況要復雜得多，可以挑出與平移振動相對應的自振周期來進行上述比較，至于扭轉周期的合理數值，由于

5、缺乏經驗尚難提出。2.各振型曲線對于豎向剛度和質量比較均勻的結構，如果計算正常，其振型曲線應是比較連續光滑的曲線（見圖 5-4）,不應有大進大出、大的凹凸曲折。三、剪力墻結構的位移曲線，具有懸臂彎曲梁的特征，位移越往上增長越快，呈外彎型曲線；四、框架結構的位移曲線，具有剪切梁的特征，位移越往上增長越慢，呈內收型曲線；五、-剪結構及框-筒結構的位移曲線，介于以上兩者之間，呈反 S 型曲線、中部接近為直線。在豎向剛度較均勻的情況下，以上三種曲線均應連續光滑、無突然凹凸變化和明顯的折點。六、層間水平位移的限值抗震規范提出的層間彈性位移角和層間彈塑性位移角限值，實際上是控制層間水平位移不得過大，避免帶

6、來結構的 P-效應。兩個階段的層間位移要分別滿足以下要求：AUe0eHAU 產0pH式中 AUe-多于地震作用標準之產生的層間彈性位移； AUp-罕遇地震作用下按彈性分析產生的層間位移；0e一層間彈性位移角限制；0p一層間彈塑性位移角限制；H 一第二階段時指薄弱層（部位）的層高；由于規范對層間彈性位移角限制放松較多，所以第一階段抗震的變形驗算往往容易滿足。而對結構的自振周期、各振型曲線、水平位移特征和結構承受的地震力大小，規范并未提出定性或定量的要求，于是不少設計人會造成一種誤解，認為滿足層間彈性位移角限制即為合理的結構。事實上，這種理解是片面的。因為抗震計算中，自振周期、水平位移、地震力大小

7、均與結構的剛度有關。結構剛度偏小時，自振周期偏長，水平地震力也偏小，水平位移也偏小，雖然位移也有可能在限制范圍內，但由于承擔的地震力太小，結構并不安全。5.地震力大小結構承擔的地震力大小可用底部總剪力與結構總質量之比（剪質比）來衡量。對抗側力構件布置、截面尺寸都比較正常的結構，其剪質比在下述范圍內：8 度近震，n 類場地 Fek/G0.030.067 度近震，n 類場地 Fek/G0.0150.03式中 Fek結構總水平地震作用標準值G結構等效總重力荷載（即結構總質量）。層數多、剛度小的結構，其剪質比偏小，如小于上述范圍或接近最小值，宜適當增大構件截面或提高結構剛度，從而增大地震力以保證結構的

8、安全；反之，地震力過大，宜適當漸低結構剛度，以取得合理的經濟技術指標。對框剪結構，還要分析剪力墻部分的承受的地震傾覆力矩是否大于結構總地震傾覆力矩的50%以檢查其框架部分的抗震等級確定的是否合適。宜繪出結構的整體彎矩圖和剪力圖，分析沿高度的受力狀況。七、構件分析八、定性分析定性分析的目的，是在整體分析的基礎上進一步判斷計算結果是否大體正常。一般來說，設計較正常的結構，基本上應符合以下的規律：九、柱、墻的軸力設計值絕大部分為壓力；一 0、柱的箍筋大部分為構造配筋；十一、墻的豎向和水平分布鋼筋大部分為構造配筋；十二、梁基本上無超筋（連系梁除外）；十三、柱的軸壓比在限值以內，并有一定的余量；十四、除

9、個別墻段外，剪力墻截面符合抗剪要求；十五、梁截面不滿足抗剪要求或抗扭超限的情況不多。如計算結果出現嚴重錯誤，應考慮以下原因并采取相應的措施：十六、采用解密盜版程序；十七、幾何數據或荷載數據錯誤；十八、復雜開洞剪力墻和框支剪力墻的上下連接不恰當，出現過大的拐角剛域；十九、對豎向體型復雜的框剪結構進行了框架剪力調整。有的計算結果出現所謂的“異常”情況，這并非是計算錯誤，而是三維空間分析方法與簡化計算方法的差別造成的。例如：二 0、次梁端部負彎矩。這是因為三維空間分析時考慮了次梁與主梁的共同作用，按其剛度關系、位移協調條件計算得出的，反映了次梁的實際受力狀況。而手工計算時，次梁兩端按錢支處理，無負彎

10、矩。二十一、主梁的受扭。按簡化平面框架計算時，所有內力均在框架平面之內，所以主梁的扭矩無法考慮；實際上梁是空間受力的，次梁、懸臂梁的根部彎矩均對主梁產生扭矩。二十二、懸臂梁的正彎矩。手工計算懸臂梁時只有負彎矩；而空間計算時，當上下幾層懸臂梁端有小柱連接而構成小框架時，必然出現懸臂梁的正彎矩。二十三、柱的軸力。手工計算時，柱的軸力是按樓面荷載的面積大小求得的；而空間分析時，由于梁的剛度影響，柱的軸力要在各柱之間重新分配，并不等于前者計算得到的軸力。一般的計算結果表明，中柱重新分配的軸力要比按荷載面積求得的軸力小，邊、角柱重新分配的軸力要大于按荷載面積求得的軸力。二十四、臨近剪力墻的框架柱軸力。考

11、慮框剪結構的空間整體作用后，框架柱的一部分軸力邀傳遞到鄰近的剪力墻上，因此該柱的軸力就會變小。柱靠墻越近，梁的剛度越大，這一現象越明顯；而采用簡化的平面框架分析方法時，各片框架是獨立計算的，框架柱不存在軸力減小的問題。定量分析定量分析的目的，是為了判斷構件的配筋是否合理，有無鋼筋超限情況，是否有遺留問題需要處理。（詳見第五節構件配筋的確定）二十五、遺留問題的處理二十六、所有梁的正負配筋必須考慮活荷載最不利分布的影響，乘以 1.2 的增大系數（軟件如已考慮其影響著除外）。地震區框架梁的負鋼筋可不再增加。二十七、對空間分析的平面交叉梁，其主梁正鋼筋應在乘以 1.2-1.5 的增大系數（不含上述活荷

12、載不利分布影響的增大系數）；其次梁的負鋼筋不得小于次梁的正鋼筋。二十八、凡凈跨7 米的大梁，一般要進行撓度和裂縫寬度的計算并滿足規范的有關規定；凈跨 W7 米的大梁，可不進行撓度和裂縫寬度的計算，但仍應酌情增加其配筋量。二十九、懸挑梁的根部鋼筋，如懸臂端構造柱按不傳力計算，其負鋼筋應乘以 1.21.8 的增大系數（下層取 1.8,以上遞減）；如懸臂端構造柱按傳力計算時，應配置正鋼筋。三 0、任何三維空間程序都不可能是包羅萬象的，凡程序未加考慮的構件和部位且影響安全時均應進行補充計算（采用小構件計算程序或手算）如折線式樓梯、螺旋式樓梯、圓弧梁、陽臺、雨篷、挑檐、井式樓蓋、轉換層大梁、局部受壓、節

13、點核心區抗剪、牛腿等。三十一、柱下獨立基礎、條形基礎、十字交叉梁基礎、筏形基礎、箱形基礎和人防地下室都有相應的程序可供采用。但取上部結構傳來的內力時，應考慮下述問題：三十二、基礎頂面上所受的內力（軸力、彎矩和剪力）應取同一種工況作用的組合內力進行設計，再取另一種（或幾種）工況作用的組合內力進行驗算，按最不利的結果確定基礎構件的截面和配筋。不要誤用最大軸力、最大彎矩、最大剪力的打印結果進行設計，因為它是不同工況產生的最大內力，不可能同時出現。三十三、直接按荷載面積求得的基礎頂面（即柱腳）軸力來進行基礎設計，對邊角柱是不安全的。三十四、直接按剪力墻荷載面積求得的墻基礎頂面（即墻底部）的軸力來進行基

14、礎設計，也是不安全的，應適當增大墻底部的軸力。三十五、主次梁相交處的無柱連接點，對次梁端部負鋼筋不應少于跨中正鋼筋，對主梁不應出現跨中負鋼筋。三十六、框架梁的配筋三十七、梁的縱向鋼筋三十八、梁應處于單筋受力狀態。如果計算結果為雙筋受力狀態，應加大梁截面尺寸，按其內力重新計算求得配筋面積。三十九、梁不設彎起鋼筋，應為彎起鋼筋起不到雙向抗剪的作用，從而不能保證水平地震荷載作用下梁端塑性校區段的轉動能力。四 0、梁的縱向受拉鋼筋的最小配筋率：一級抗震支座為 0。4%跨中為 0。3%抗震二級時支座為 0。3%跨中為 0。25%抗震三、四級時，支座為 0.25%,跨中為 0.2%。四十一、梁端縱向受拉鋼

15、筋的配筋率不應大于 2.5%,且混凝土受壓區高度與有效高度之比，抗震一級不應大于 0.25,抗震二、三級不應大于 0。35%四十二、受牛縱向鋼筋應沿梁截面周邊均勻布置，一般可在上下兩邊各配置 15%20%左右兩邊各配置 35%30%四十三、梁端截面的底部和頂面配筋量之比，除按計算確定外，抗震一級時不應小于0.5,抗震二、三級時不應小于 0。3。四十四、梁內貫通中柱的各根縱向鋼筋，抗震一、二級時不宜大于柱截面高度的 1/20。四十五、梁頂面和底面至少有兩根直徑不小于 14mm 的通常鋼筋伸入支座，其面積不得小于兩端相應底面和頂面配筋中最大值的 1/4,同時其配筋率不得小于縱向受拉鋼筋的最小配筋率

16、。四十六、當梁的截面高度超過 700 時，在梁的兩側面每隔 300400mm 應設置直徑不小于 10mmM 縱向構造鋼筋（即腰筋）。位于梁兩側的受扭縱向鋼筋可兼作腰筋。四十七、梁頂面縱向鋼筋的凈距，不應小于 30mm 和 1.5d（d 為鋼筋的最大直徑）；梁底面縱向鋼筋的凈距，不應小于 25mm 和 d。當梁底面縱向鋼筋配置多于兩層時，其上層鋼筋水平方向的中距應比上面兩層鋼筋的中距大一倍。四八、的箍筋四九、梁端加密區的箍筋配置最低要求五 0、箍筋的最小直徑：抗震一級為（j）10、二、三級為（j）8、四級為（j）6。五一、箍筋的最大間距：抗震一二級為 100mm;三四級為 150mm。五二、箍筋

17、的肢距：抗震一二級不應大于 200mm,三四級不宜大于 250mm.五三、承受地震力為主的框架梁，沿梁全長的最小配箍率：抗震一級為 0.035fc/fyv,抗震二級為 0.030fc/fyv,抗震三四級為 0.025fc/fyv，式中 fc 和 fyv 分別為混凝土和箍筋強度設計值。五四、電算時梁箍筋的間距按梁端加密區箍筋間距輸入，所得計算結果亦為梁端箍筋的計算值，此時計算剪力已考慮梁端的“強剪弱彎”放大系數，故梁端箍筋計算值小于構造配箍時，可按上述構造要求配箍，當梁端箍筋為計算配置時，必須按計算配足，且滿足上述的構造要求。五十五、梁的中段配箍要求五十六、當梁端為構造配箍時，梁中段配箍可適當減

18、小（一般箍筋直徑和肢數不變，箍筋間距可加大一倍，但不應小于沿梁全長的最小配箍率。五十七、當梁端為計算配箍時且梁剪力沿跨長變化不大時，一般情況下中段配箍不予減小；只有梁的一端或兩端為框架柱且梁剪力沿跨長變化較大時，中段配筋方可適當減少（抗震一級可減少 20%,二級可減少 10%）。五十八、當按 HPB235 鋼筋計算，而實際采用 HRB335 鋼筋配箍時，箍筋用量可減少 15%）。五十九、梁的箍筋直徑不宜大于 14mm,可增加箍筋肢數或減小箍筋間距來減小其直徑。六 0、框架柱的配筋六一、柱的縱向鋼筋1 .柱的縱向鋼筋的最小配筋率，應理解為柱截面對邊兩側計算配筋面積之和與柱全截面面積之比。對中柱和

19、邊柱，一級抗震為 0。8%抗震二級為 0。7%抗震三級為 0.6%四級為 0.5%對角柱和框支柱，相應增大 0。2%。2 .應采用對稱配筋，柱截面對邊兩側計算配筋面積之和（2Asx 或 2Asy）小于最小配筋率得出的構造配筋面積時，按構造配筋面積配置；反之，按計算配筋面積配置，計算配筋面積時已考慮“強柱弱梁”的放大系數。實配鋼筋時尚應考慮調整后實配梁縱向鋼筋，按“強柱弱梁”關系再予以增大。3 .柱的縱向鋼筋最大配筋率為 4%,是指柱截面四側全部縱向鋼筋的截面面積與柱全截面面積（總配筋率大于 3%時為凈混凝土截面面積）之比。4 .柱縱向鋼筋的總配筋量不小于計算得出的 2Asx+2Asy（角筋不得

20、公用），且不大于其最大配筋率。這里，Asy、Asy 分別為 X 方向、Y 方向按對稱配筋計算得出的單側配筋面積。5 .柱截面尺寸大于 1.5m 時，應在截面中部另加一圈構造縱向配筋，其直徑與周邊主要受力縱向鋼筋相同。6 .縱向鋼筋的間距不宜大于 200mm 直徑不宜小于 14mm.六二、柱的箍筋六十三、柱端加密區的箍筋配置最低要求六十四、箍筋的最小直徑：抗震一級為（）10、二、三級為（）8、四級為（）6o（抗震二三級柱截面尺寸不大于 400mm 寸，可采用。6）。六十五、箍筋的最大間距：抗震一級為 100mm;抗震二級為 100mm（當箍筋直徑不小于（）10 時為 150mm,三四級為 150

21、mm。六十六、箍筋的肢距：抗震一級不宜大于 200mm,抗震二級不宜大于 250mm,三四級不宜大于 300mm.六十七、柱的體積配箍率，指在一個箍筋間距范圍內、全部箍筋的體積（扣除重疊部分）與混凝土體積之比。箍筋的最小體積配箍率，詳見抗震規范第 6.3.1。條的規定，最小值為 0.4%、最大值為 1.2%尚需根據具體情況進行調整。六十八、柱非加密區箍筋配置最低要求六十九、配箍量：不宜小于加密區的 50%。七 0、箍筋間距：抗震一、二級時不應大于 10 倍縱向鋼筋直徑，抗震三級時不應大于 15 倍縱向鋼筋直徑。筋的計算值，此時計算剪力已考慮柱端的“強剪弱彎”放大系數,構造配箍時，可按上述構造要

22、求配箍，當柱端箍筋為計算配置時，上述的構造要求。七十二、柱的中段配箍要求七十三、當柱端為構造配箍時，可按非加密區的箍筋配置最低要求對柱的中段進行配箍，一般箍筋直徑和肢數不變，箍筋間距可加大一倍七十四、當柱端為計算配箍時，柱高全長均應按端部配箍。只有抗震一二級時中段配筋方可適當減少（抗震一級可減少 30%,二級可減少 20%）。對底層柱宜為端部配筋的 50%60%七五、當按 HPB235 鋼筋計算，而實際采用 HRB335 鋼筋配箍時，箍筋用七一電算時柱箍筋的間距按柱端加密區箍筋間距輸入,所得計算結果亦為柱端箍故當柱端箍筋計算值小于必須按計算配足，且滿足量可減少 15%。七十六、梁的箍筋直徑不宜

23、大于 16mm,可增加箍筋肢數或減小箍筋間距來減小其直徑。七十七、節點核心區的配箍要求七十八、箍筋的最大間距、最小直徑和肢距同柱端加密區的要求。七十九、體積配箍率：當柱軸壓比 A0.4 時，抗震一級宜 A1。0%二級宜 A0.8%,三四級宜 R0.6%,當柱軸壓比 V0.4 時，分別為 0.8%、0.6%、0.4%。八 0、框支柱和凈高與截面高度之比小于 4 的短柱(包括嵌砌填充墻形成的短柱)，其體積配箍率宜 R1.0%,沿柱全高范圍內箍筋的間距均不應大于 100mm.八一、剪力墻的配筋(一)豎向和橫向分布鋼筋1.分布鋼筋的布置(1)框剪結構中的剪力墻，分布鋼筋應采用雙排布置，橫筋在外、豎筋在

24、內。(2)剪力墻結構中的剪力墻分布鋼筋，除抗震三、四級的一般部位且墻厚 v160mm 寸可采用單排布置外，其他情況均應或宜采用雙排布置。2.分布鋼筋的最小直徑為。8。3.分布鋼筋的最大間距為 300mmr 般不宜大于 250mm.4.分布鋼筋的最小配筋率(1)框剪結構中的剪力墻，分布鋼筋的配筋率均不應小于 0.25%。這里所謂的分布鋼筋配筋率， 是指在鋼筋間距范圍內兩根豎向或水平分布鋼筋的截面面積與混凝土的截面面積之比。(2)剪力墻結構中的剪力墻分布鋼筋的最小配筋率：抗震等級為一級時，均為 0.25%;二級時，加強部位為 0.25%、一般部位為 0.20%;三級時，加強部位為 0.20%、一般

25、部位為 0.15%;(但IV 類場地為 0.20%);四級時，加強部位為 0.20%、一般部位為 0.15%。5.水平分布鋼筋的配筋率大于 1.2%時，宜調整剪力墻的剛度，以減小該剪力墻所分配的剪力。剪力墻邊緣構件的配筋1 .剪力墻的邊緣構件分為翼墻、邊框柱、暗柱和不設暗柱四種類型。其中，前三種類型適用于抗震一、二級的剪力墻和抗震三級剪力墻的加強部位；其他情況下和墻寬度小于墻厚度4 倍的小墻肢可采用第四種類型(即不設暗柱)。2 .邊緣構件的最低配筋要求(1)底部加強部位墻端縱向(豎向)最小配筋：抗震一級為 0.015AC,二級為 0.012AC,三級為 0.005AC和 2()14 的較大值，

26、四級為 2()12。(2)底部加強部位墻端箍筋或拉筋的最小配筋：抗震一級為。8100 二級為。8150 三四級為。6150(3)其他部位墻端縱向(豎向)最小配筋：抗震一級為 0.012AC,二級取 0.010AC 和 4。12的較大值，三級取 0.005AC 和 2 巾 14 的較大值，四級為 2。12。(4)其他部位墻端箍筋或拉筋的最小配筋：抗震一級為。8150=級為。8200 三四級為()62003 .邊框柱的配筋(1)如果邊框柱截面尺寸大于墻厚的三倍、且在計算中按框架柱單獨處理時，其配筋氨計算結果進行，并應符合框架柱配筋的構造要求。(2)當剪力墻在門洞邊形成獨立端柱時，端柱全高的箍筋宜符

27、合框架柱箍筋加密區的構造要求。(3)框剪結構中剪力墻全高范圍內的端柱箍筋，均應按上述底部加強部位墻端箍筋的要求設置。(4)其他情況下與剪力墻相連的邊框柱，可將計算所得的剪力墻端部鋼筋全部配在柱內。竹內縱向鋼筋除應滿足上述邊緣構件的最低配筋要求外，尚應滿足框架柱的構造配筋要求；柱內箍筋的直徑和間距，按上述邊緣構件的最低配筋要求設置即可。八十二、L 形、T 形和十字形剪力墻配筋當采用三維空間分析程序計算時，任何形狀的剪力墻都是劃分為若干墻段來分別計算其內力和配筋，計算所得到的墻端部鋼筋面積 As 是指該墻段一端全部豎向鋼筋截面面積之和。這對一字形剪力墻處理很方便，如計算值大于構造值，應按計算值將豎筋全部配置在邊緣構件內即可，否則按構造配置。但對 L 形、T 形和十字形剪力墻，配筋時要進行處理，處理辦法如下：八十三、在墻端相交處，按計算所得的端部豎向鋼筋集中配置在墻端相交的暗柱內，其數量為各墻段端部豎向鋼筋之和；八十四、如墻段相交處的暗柱配筋過多時-,可先在暗柱內按構造要求配置，多余的豎向鋼筋再