1、中文摘要 .4ABSTRAC .5結構計算書部分6第1章基本資料61.1 設計資料61.1.1 設計方案61.1.2 技術標準61.1.3 材料及特性61.1.4 設計依據81.2 結構尺寸81.2.1 橋型布置圖 81.2.2 截面尺寸91.3 箱梁的橫截面幾何特性計算 11第2章荷載計算122.1 電算模型122.1.1 使用軟件122.1.2 模型分析122.2 恒載作用計算132.2.1 一期恒載（現澆箱梁自重） 132.2.2 現澆層、瀝青鋪裝層及內外側欄桿 132.3 活載作用計算142.3.1 荷載系數的計算 142.3.2 活載作用內力計算 142.4 附加內力的計算162.4

2、.1 溫度變化引起的附加內力的計算 162.5 內力組合19第3章鋼筋的估算和布置223.1 預應力鋼束的估算與確定223.1.1 估算方法及結果 223.1.2 鋼束的確定273.2 預應力鋼束的布置 273.2.1 跨中預應力鋼束布置 273.2.2 梁端預應力鋼束布置 283.2.3 橋臺處漸變端處預應力鋼束布置 283.2.4 橋墩和頂板處預應力鋼束布置 283.3 預應力加載后荷載組合293.4 截面普通鋼筋的估算與布置 29第4章持久狀況承載能力極限狀態計算 324.1 結果顯示單元號的確定 324.2 正截面抗彎承載力324.3 斜截面抗剪承載力計算364.3.1 計算截面選取與

3、箍筋配置 364.3.2 斜截面抗剪承載力驗算 37第5章預應力損失計算455.1 預應力筋與孔道壁之間摩擦引起的應力損失 叫1 455.2 錨具變形、預應力筋回縮和分塊拼裝構件接縫壓密引起的應力損失12 455.3 混凝土加熱養護時，預應力筋和臺座之間溫差引起的應力損失l3 465.4 混凝土彈性壓縮引起的應力損失以4 465.5 預應力筋松弛引起的應力損失 15475.6 混凝土收縮和徐變引起的應力損失，6 47第6章 持久狀況正常使用極限狀態計算 586.1 電算應力結果586.2 持久狀況使用階段的正應力驗算596.2.1 混凝土的法向壓應力驗算 606.3 截面抗裂驗算616.3.1

4、 驗算條件616.3.2 驗算4吉果626.4 正常使用階段豎向最大位移（撓度） 626.4.1 使用階段的撓度值計算 626.4.2 預加力引起的反拱計算及預拱度的設置 63第7章持久狀況和短暫狀況構件的應力驗算 647.1 混凝土的最大拉應力驗算647.2 預應力鋼筋最大拉應力 657.3 混凝土的最大主拉、主壓應力計算 737.3.1 混凝土主拉應力 737.3.2 混凝土主壓應力 74第8章局部受壓承載力計算788.1 局部受壓區尺寸要求788.2 局部承壓承載力驗算79第9章支座的設計809.1 支座的支承反力計算809.2 支座的選取81致謝82參考文獻83附錄 84外文原文:84

5、外文譯文:95畢業設計任務書 .104畢業設計開題報告 .109設計題目：35m+45m+35m預應力混凝土連續箱梁橋中文摘要本設計上部結構采用三跨預應力混凝土變截面連續箱形梁橋，跨徑為35m+45m+35m,橫橋向寬度為10m,橫坡為1.5%,雙向兩車道，荷載等級為公路-II級。主梁采用單箱單室 整體現澆箱形梁，墩頂梁高2.5m,主跨跨中梁高1.5m,頂板厚度0.25m,底板厚度0.3m, 腹板厚度0.4m,距支點1.5m處開始加厚，到距支點4.5m處腹板厚度為0.5m,主梁下緣采用 二次拋物線。下部結構采用樁柱式輕型墩臺。設計采用了橋梁博士、MIDAS-CIVIL和橋梁通CAD等專業軟件，

6、對橋梁的截面幾何特 性、沖擊系數、荷載增大系數和主梁內力進行了計算；在此基礎上，進行了內力組合和預 應力鋼筋估算和布置，并按照構造要求配置了普通鋼筋；然后，對橋梁進行了承載能力極 限狀態和正常使用極限狀態進行了安全驗算，驗算結果表明，橋梁的截面、強度、剛度和 抗裂性等均滿足規范要求；最后，繪制了橋梁施工圖紙。通過畢業設計，實現了對橋梁工程專業知識的梳理，鍛煉了專業技能，提高了綜合素 質，為進一步學習和工作打下了堅實的基礎。35m+45m+35m prestressed concrete continuous box girder ABSTRACTIn the graduation design

7、, the superstructure adopts three-span prestressed concrete continuous box girder with variable cross sections. The main span is 45m long and the side span is 35m long. The lateral width is up to 10m with two lanes. The cross slope is 1.5% and the load is highway 2 class load. The main girder is a s

8、ingle box and single room in-situ box girder. The girder is 2.5m high at the top of the piers and 1.5m high at the midspan. The top deck is 0.25m thick and the bottom deck is 0.3m. The web thickness changes from 0.4m to 0.5m. The descender line is a second degree parabola . The substructure employs

9、light pile and pillar bridge abutments and piers.The major softwares are used in the design, for example, DOCTOR BRIDGE, MIDAS-CIVIL and BRIDGE GENERAL CAD. The main design parameters are calculated such as the section properties, the impact coefficient, the load amplification oefficient and the int

10、ernal forces. According to the results, the load combination is done and the prestressed strands area is estimated. Then the prestressedstrands are arranged based on the estimation results and the reinforcements are laid out according to the construction requirements. The verification for the bridge

11、 is done at ultimate capacity states and service ability limit states according to the specifications. The results indicate that the cross section, the strength, the stiffness and the crack resistance are all satisfied with the specification requirements. Finally, the construction drawings are drawn

12、 with AUTOCAD software.The graduation design helps me to sort out the major knowledge, train the major techniques and improve the comprehensive qualities. It lays a solid foundation for further study and future work.結構計算書部分第1章基本資料1.1 設計資料1.1.1 設計方案上部結構采用三跨預應力混凝土連續箱梁，整體現澆施工，預應力采用后張法施工， 下部結構采用樁柱式墩臺。1.

13、1.2 技術標準1）標準跨徑：35m+45m+35m；2）橋梁寬度：凈-7m + 2X1.5 m,共10m；3）橋梁橫坡：1.5%;4）設計荷載：公路II級；5）環境類別：I類；6）設計基準期：100年；7）每側護欄重量按6kN/m計，混凝土考慮10年的收縮徐變，整體升溫、降溫均按 20c考慮，基礎考慮5mm不均勻沉降，其它作用根據設計情況擬定。8）計算方法：電算；上部結構用橋梁博士電算，下部結構用橋梁通電算出下部結構 圖。1.1.3 材料及特性混凝土 ：主梁采用C50混凝土，橋面鋪裝采用10cm C50混凝土 +SBS改性瀝青涂膜 防水層+10cm瀝青混凝土，橋頭搭板、蓋梁、耳背墻、防撞護欄

14、、立柱、樁基和系梁的混 凝土根據規范選擇C30混凝土。預應力筋：采用*S 15.20高強度低松弛鋼絞線、抗拉強度標注值 fpk=1860MPa,彈 性模量Ep =1.95105 Mpa,并配套OVM系列錨具。一段錨具變形及鋼束回縮值 0 6mm 預應力管道為鋼波紋管管道，摩擦系數 尸0.25;管道偏差系數 -0.0015/m；鋼筋回縮和 錨具變形為每側6mm,兩端張拉，頂板人孔處預應力鋼束采用一端張拉。普通鋼筋為R235鋼筋（公稱直徑小于12mm）和HRB335鋼筋（公稱直徑大于12mm） 兩種。普通鋼筋：直徑大于和等于12mm的用HRB335級熱軋螺紋鋼筋、直徑小于12mm的 均用R235級

15、熱軋光圓鋼筋。錨具、套管、連接件和伸縮縫等根據相關規范選取。材料容重：混凝土 i=26kN/m3,瀝青混凝土 Y=24N/m 3。以上各種材料特性參數值參見公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范(JTGD62-2004),所需參數列成簡表1.1如下：表1.1材料特性及基本參數名稱項目符號單位數據C50混凝土立方強度fcu, kMpa50.00彈性模量EcMpa43.45 10軸心抗壓標準強度fckMpa32.40軸心抗拉標準強度ftkMpa2.65軸心抗壓設計強度fcdMpa22.40軸心抗拉設計強度ftdMpa1.83短暫狀態容許壓應力0.7 fckMpa20.72容許拉應力0.7 ftk

16、Mpa1.76持久狀態標準荷載組合容許壓應力0.5 f ckMpa16.20容許主壓應力0.6 f tkMpa19.44短期效應組合容許拉應力cst -0.85 pcMpa0.00容許主拉應力0.6。Mpa1.594 15.2鋼絞線標準強度fpkMpa1860彈性模量EPMpa1.95 105抗拉設計強度fpdMpa1260最大控制應力0.75 fpkMpa1395持久狀態應力標準布載組行0.65 fpkMpa1209普通鋼筋HRB335抗拉標準強度fskMpa335抗拉設計強度fsdMpa280彈性模量EcMpa52.1 10R235抗拉標準強度fskMpa235抗拉設計強度fsdMpa19

17、5彈性模量EcMpa2.1 105材料重度鋼筋混凝土丫kN/m326.0鋼絞線丫kN/m378.5鋼束與混凝土的彈性模量比aEp無量綱5.65根據計算結果和規范選擇錨具、波紋管、伸縮縫和支座類型如下：固定端和張拉端都采用 OVM15型錨具，OVM15-19, OVM15-8。腹板預應力筋采用圓形塑料波紋管 SBG-100Y,頂板預應力筋也采用圓形塑料波紋管2SBG-90Y,塑料波紋管環剛度應不小于 6kN/m。伸縮縫裝置采用GQF-C100 (NR),伸縮縫100mm。1.1.4 設計依據1)交通部頒公路工程技術標準(JTG B01-2003),簡稱標準；2)交通部頒公路橋涵設計通用規范(JT

18、G D60-2004),簡稱橋規；3)交通部頒公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范(JTG D62-2004),簡稱公預規；4)交通部頒公路橋涵地基與基礎設計規范(JTG D63-2007);5)公路橋涵施工技術規范(JTG/T F50-2011);6)預應力筋用錨具、夾具和連接器(GB/T 14370-2007);7)公路橋梁板式橡膠支座規格系列(JTT663-2006);8)公路橋梁盆式橡膠支座(JT/T391-2009);9)預應力混凝土橋梁用塑料波紋管(JT-T529-2004)；10)橋梁工程、結構設計原理、基礎工程等教材。1.2結構尺寸1.2.1 橋型布置圖如下圖1-1所示為橋

19、型布置圖:立面圖1-1橋型布置圖1.2.2 截面尺寸本橋橋面寬1.5m+7.0m+1.5m,全橋寬采用連續整體箱梁，整體現澆，箱梁跨中截面 高1.5m,橋墩處截面高為2.5m,寬10m,全長35m+45m+35m。采用后張法施工工藝，預 應力鋼筋采用鋼絞線，直徑 15.20mm,截面面積139mm； fpk=1860MPa, fpd=1260MPa, Ep=1.95 105MPa。預應力鋼絞線沿板跨長直線布置。C50混凝土箱梁的fck=32.4MPa,fcd=22.4MPa, ftk=2.65MPa, ftd=1.83MPa。根據類似橋梁設計示例，以及現行橋梁設計趨向，預應力混凝土箱的支點截面

20、跨高比 一般取高跨比H /L=1/15-1/18（L為中間跨跨長），此處支點截面高度取2.5m；跨中截面高垮 比H/L一月取1/25-1/50（L為中間跨跨長），所以跨中截面高度取為1.5m,箱梁寬度取10m。懸臂長度04.0m 當達到3.0m以上需特殊設計，取厚度0.20m,根部0.40m；箱梁頂 板主要考慮橋面板受力需要，一般為0.18-0.30m,此處取為0.25m；梁底板需要滿足縱向 抗彎以及布置預應力鋼筋的要求，一般變高度連續梁底板厚度隨負彎矩從跨中到支 點逐漸加厚，跨中底板厚度宜采用0.20m-0.30m,因此底板厚度選取0.3m,支點處底板厚度采用0.5m。根據一般的設計經驗，當

21、墩上或靠近橋墩的箱梁根部腹板需加厚時，以滿足剪 力增加的要求，腹板厚度一般采用因此，腹板采用直腹板，跨中腹板選用0.40m-0.80m,所以腹板采用直腹板，跨中腹板選用0.40m,支點處腹板選用 0.50m。在橋兩端各要留伸縮縫0.10m,考慮伸縮裝置，所以要留伸縮縫預留槽，0.30 W20m, 因此要加厚頂板，頂板加厚0.20m,加厚長度為3m；加腋，上加腋一般為1: 2-1: 4,此 處取 1: 2, 0.20mX0.40m；下加腋一般取 1: 1-1: 2,此處取 1: 1, 0.20mX0.20m,使箱壁 剪力流能順利傳遞，避免在轉角處產生過大的應力集中。全橋箱梁截面及構造尺寸見圖1-

22、2、 1-3、 1-4、 1-51000圖1-2跨中處截面（尺寸：cm）圖1-3梁端加厚部截面（尺寸：cm）圖1-4橋墩支點處截面（尺寸：cm）己皿 一6Q0一 三口。圖1-5橋墩漸變端處截面（尺寸：cm）1.3箱梁的橫截面幾何特性計算根據已定好的箱梁截面結構尺寸，計算其截面特性，結果如下:跨中截面高度：1.5m基準材料：基準彈性模量：橋墩處截面高度：2.5m中交新混凝土 ： C50混凝土3.45 X 04 MPa1、橋墩支座處截面 換算面積：16.6m2 換算慣矩：9.68m4 中性軸高度：1.36m3、跨中截面換算面積：5.75m2 換算慣矩：1.85m4中性軸高度：0.906m2、橋墩漸

23、變處截面換算面積：7.94m2換算慣矩：7.52m4中性軸高度：1.34m4、橋臺支座處截面換算面積：10.6m2換算慣矩：2.25m4中性軸高度：0.845m注：端部支座截面實心段1m,加厚20cm； 1、2號墩上支座截面實心段長 2m。第2章荷載計算2.1 電算模型2.1.1 使用軟件Dr.Bridge3.02.1.2 模型分析(1)外部環境特性計算相對濕度80%,混凝土考慮10年的收縮徐變，整體升溫、降溫均按 20c考慮， 基礎考慮5mm不均勻沉降。(2)施工階段劃分按照該橋梁實際施工工序，即現澆施工張拉預應力鋼束一一鋪裝橋面及防撞欄施 工一一完工一一使用階段，根據各施工段的施工順序，由

24、橋梁博士軟件建立從施工階段到 成橋階段的橋梁計算模型。(3)單元劃分根據該橋梁構造特性，共劃分為126個單元，其中邊跨為2M6個，中跨為54個，橋 墩處和橋臺處單元長為0.5m,梁中跨部分1/4點處單元長為0.25m及0.75m,中跨1/2點處 單元長為0.5m。端部和支座實心段均采用實心截面，橋面鋪裝和護欄重量均以均布荷載加 載于整個梁上。(4)預應力剛束特性預應力管道為塑料波紋管；鋼筋回縮和錨具變形為每側 6mm,即兩側張拉時為12mm, 一側張拉時為6mm；腹板預應力筋N1、N2、N3均兩端張拉，頂板預應力筋 B1、B2也采 用一端交替張拉，張拉控制應力 仃刈=0.75fpk =1395

25、MPa 。conpk(5)荷載信息橋梁模型在建立過程中，需輸入施工荷載和使用荷載，以模擬實際橋梁受力狀況。根據荷載橫向分布計算結果，按跨中和支點段分別計算跨中與支點段的荷載效應。1 .施工荷載(1)永久荷載：永久性作用于結構上的荷載，如結構橫梁重量、二期鋪裝等；(2)臨時荷載：一般為施工機具等荷載，下一階段將自動去除；(3)施工活載：一般需要驗算某階段集中加載情況下，結構安全性是否滿足要求， 一般只在特殊階段需要驗算。(4)升溫與降溫：是作為施工活載處理(5)平均溫度：是作為永久荷載處理的。平均溫度的效應是指錢一階段的平均內溫 度與本階段的平均溫度的差值作為本階段的溫度荷載來計算的2 .使用荷

26、載結構在使用階段車道荷載為公路-II級、人群荷載、升溫與降溫溫非線性溫度、收儲徐 變、支座不均勻沉降等。根據建立的模型，利用橋梁博士軟件對結構進行計算，可得到各 截面內力值。建立的模型如圖所示：左跨半橋模型整橋模型簡圖2.2恒載作用計算2.2.1 一期恒載(現澆箱梁自重)用橋博軟件進行受力分析時橋博會自動考慮箱梁自重2.2.2 現澆層、瀝青鋪裝層及內外側欄桿橋面鋪裝現澆混凝土層厚度為10cm,則現澆層的荷載集度為：0.1 7,0 26 =18.2kN/m瀝青鋪裝層的厚度為10cm,則荷載集度為：0.17.024 = 16 ,8kN / m人行道構件和欄桿的每側荷載集度取 6kN/m,則兩側的荷

27、載集度為：6.02 = 12 .0kN / m故箱梁的二期恒載集度為：18 .20 16.8012 .0 = 47 .0kN /m2.3活載作用計算2.3.1 荷載系數的計算汽車荷載效應：對于整體箱梁、整體板梁等結構，其分布系數就是其所承受的汽車總 列數，考慮橫向折減、偏載后的修正值。根據公路橋涵設計通用規范(JTG D60-2004), 對于一個橋面2車道的整體箱梁驗算時，其橫向折減系數為 1.0,中小跨徑橋梁(不大于 150m)不記縱向折減系數，默認為 1,偏載系數取1.15,則荷載系數為：偏載系數 道 數湖向折減系數 期向折減系數=1.15浸X1.00漢.00=2.30。2.3.2 活載

28、作用內力計算1.沖擊系數計算根據公路橋涵設計通用規范(JTG D60-2004)第84頁對于連續梁橋正彎矩段與負 彎矩段的基頻f1與f2的計算方法，計算結果如下：工 13 .616 EIg 13 .6163.4510 101 .859.83 =22 .： 2.1900 Hz2二l i G 2-45149506r 23 .651 EIg 23 .6513.4510 101 .859.8 八” “ 一f2 = 223.8041 Hz2 二 l G 2 二 45、149506因此，根據橋規4.3.2條有：正彎矩段：L= 0.1767 ln f1 - 0.0157 = 0.17671n 2.1900

29、- 0.0157 = 0.123負彎矩段：2 = 0.1767 ln f2 - 0.0157 = 0.17671n 3.8041 - 0.0157 = 0.2202 .活載作用內力根據橋規第4.3條，公路-II級車道荷載的均布荷載標準值為 qk=10.5 ：0.75=7.875kN/m；計算彎矩效應時，集中荷載 Pk= 180+ (360-180) X (45-5) / (50-5) 0；75=255kN, 計算剪力效應時，Pk=1.2 255=306kN。對于Ml/2、Ml/4、M支、Q1/2、Ql/4 (橫向分布系數均相同)的計算，人群荷載標準值按 下列規定采用：當橋梁計算跨徑小于或等于5

30、0m,人群荷載標準值為3.0kN/m2,本設計橋梁計算跨徑為45m,所以人群荷載標準值為3.0kN/m2。汽車荷載作用下的內力計算公式為：Sq = （1 .）,mcq （q門 Pkyi）人群荷載作用下的內力計算公式：Sr= mcrqr11式中：1 + pT中擊系數；七-多車道橋涵的汽車荷載折減系數；mc跨中橫向分布系數；qk 車道均布荷載；qr 一縱向每延米人群荷載標準值pk車輛荷載的軸重；Q一 彎矩剪力影響線的面積yi一沿橋跨縱向與荷載位置對應的內力影響線坐標值3 .計算結果根據橋博軟件輸出計算結果，汽車荷載效應內力和人群荷載效應內力如下表2.1和2.2所示：表2.1汽車荷載效應內力節點號截

31、回形式最大彎矩（kN m）最小彎矩（kN m）截回形式最大男力（kN）最小剪力（kN）2M支0-296Q支966-19912Ml/45210-1530Q1/4623-311（左跨）21M 1/26390-3140Qi/2335-58139M支1440-7510Q支1150-12452Mi/43150-2100Qi/4814-191（中跨）64M 1/25220-1420Qi/2465-48176Ml/43390-2390Qi/4195-81789M支1440-7120Q支1120-46.2（右跨）107M 1/26190-3010Q1/2587-338116Ml/45120-1460Qi/43

32、13-627126M支0-281Q支7120表2.2人群荷載效應內力節點號截面形式最大彎矩(kN m)最小彎矩(kN m)截回形式最大男力(kN)最小剪力(kN)2M支0-0.561Q支70.5-20.012Ml/4452-171Q1/438.9-25.1(左跨)21M1/2577-351Q1/217.5-43.139M支147-1020Q支112-11.352M1/4202-223Q1/464.7-14.5(中跨)64M1/2459-197Q1/231.8-32.876Ml/4232-258Q1/415.0-65.589M支147-1030Q支106-4.14(右跨)107M1/2560-3

33、38Q1/243.3-17.0116Ml/4444-165Qi/425.1-38.7126M支0-0.534Q支2.1402.4 附加內力的計算2.4.1 溫度變化引起的附加內力的計算計算橋梁結構由于梯度溫度引起的效應時，可采用 下圖所示的豎向溫度梯度曲線，其橋面板表面的最高溫 度Ti規定見公路橋涵設計通用規范(JTG D60-2004) 表4.3.10-3。對于混凝土結構，當梁高H小于400mm時, 圖中A=H-100 (mm);梁高H等于或大于400mm時， A=300mm。對于帶混凝土橋面板的鋼結構 A=300mm , 右圖中的t為混凝土面板的厚度(mm)。豎向梯度溫度(單位：mm)根據

34、公路橋涵設計通用規范(JTG D60-2004),混凝土上部結構和帶混凝土橋面板的鋼結構的豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5表4.3.10-3豎向日照正溫差計算的溫度基數結構類型Ti (C)T2 (C)混凝土鋪裝256.750mm瀝青混凝土鋪裝層206.7100mm瀝青混凝土鋪裝層145.5則根據橋梁博士軟件輸出結果可知，梯度溫度變化引起的內力如下表2.3和2.4所示:表2.3非線性梯度溫度1引起的內力變化如下所示:單R#節點號截面形式彎矩（N.m）截面形式剪力（N）22M支0.0Q支122.0361.0-122.01212Ml/41040Q1/4122.0131160-122.021（左跨）

35、21M1/22130Q1/2122.0222260-122.03939M支4210Q支10.1404210-10.15252M1/44320Q1/410.1534330-10.164（中跨）64M1/24430Q1/210.1654440-10.17676Ml/44350Q1/410.1774330-10.18989M支4230Q支-135.0904230135.0107（右跨）107M1/22360Q1/2-135.01082230135.0116116Ml/41150Q1/4-135.01171010135.0125125M支67.5Q支-135.01260135.0表2.4非線性梯度溫度

36、2引起的內力變化如下所示:單R#節點號截面形式彎矩截面形式剪力22M支0.0Q支-61.03-30.561.01212Ml/4-518Q1/4-61.013-57961.021（左跨）21M1/2-1070Q1/2-61.022-113061.03939M支-2100Q支-5.0440-21105.045252M1/4-2160Q1/4-5.0453-21605.0464（中跨）64M1/2-2220Q1/2-5.0465-22205.047676Ml/4-2170Q1/4-5.0477-21605.048989M支-2110Q支67.590-2100-67.5107（右跨）107M1/2-1

37、180Q1/267.5108-1110-67.5116116Ml/4-580Q1/467.5117-505-67.5125125M支-33.8Q支67.51260-67.52.5 內力組合按橋規4.1.6和4.1.7條規定，對同時出現的作用效應選擇了三種最不利效應組合： 短期效應組合、長期效應組合和承載能力極限狀態基本組合。(1)承載能力極限狀態基本組合在此基本組合考慮永久作用一結構重力，可變作用一汽車荷載、溫度梯度、基礎沉降 作用，則基本組合作用效應表達式為：n10 Sud = 2 (匕 SG + 11sQ1k * a Z 0 SQjk )j=2式中：Sud 一承載能力極限狀態下作用基本組合

38、的效應組合設計值；為一結構重要性系數，取為1.0;力 永久作用結構重力效應分項系數，取為1.2;%水、尸Qk 一可變作用荷載效應分項系數，取為1.4;j久一除汽車荷載效應(含沖擊力、離心力)、風荷載外其它可變作用效應系數；SG 一永久作用結構重力效應標準值；& 一可變作用汽車荷載效應標準值。(2)正常使用極限狀態短期效應組合在此短期組合考慮永久作用一結構重力，可變作用一汽車荷載、溫度梯度、基礎沉降 作用，則短期組合作用效應表達式為：nSsd =SG1 j SQjkj 1式中：，一可變作用荷載效應頻遇值系數，汽車取為0.7,溫度梯度取為0.8,其他1.0;SQjk 第j個可變作用荷載效應頻遇值。

39、(3)長期效應組合在此長期組合考慮永久作用一結構重力，可變作用一汽車荷載、溫度梯度、基礎沉降 作用，則長期組合作用效應表達式為：nSsd =Sg + 蛔SQjkj=i式中：名一可變作用荷載效應頻遇值系數，汽車取為 0.4,溫度梯度取為0.8,其他1.0;SQjk 第j個可變作用荷載效應準永久值。內力組合計算如下表2.5所示：表2.5內力組合單元節點截回形式基本組合短期效應組合長期效應組合彎矩(kN.m)剪力（kN ）彎矩(kN.m )剪力（kN）彎矩（kN.m）剪力（kN）2左辿支點-42.85340-38.93180-38.935105漸變端處714046104300272047403030

40、12四分點截面29000228017400119019200140021跆中截回30600-476017800-82020100-70928四分點截面11400-24804950-24506620-239039中跨支點截回-356008760-336005610-33100603045八分點截面-127006620-13204140-1270449052四分點截面964004500481027105880299064跆中截回2960095617803581960051776四分點截面10800-20705570-20606730-199083八分點截面-12200-3760-12900-350

41、0-12300-346089中跨支點截回-360009190-339005950-33400634099四分點截面693055401790345032103740107右邊跨中截回29900271017601540198001750116四分點截面28600-11717200-45919000-350123漸變處截面7030-18504240-18804670-1820126右辿支點截回-42.81440-38.9442-38.9657第3章鋼筋的估算和布置3.1 預應力鋼束的估算與確定3.1.1 估算方法及結果按承載力極限狀態應力要求和使用階段應力要求綜合考慮。本橋采用后張法預應力混凝土箱梁

42、構造形式，要滿足結構在正常使用極限狀態下的使用性能要求和保證結構在達到 承載能力極限狀態時有一定的安全儲備。因此，預應力混凝土橋梁設計時，一般情況下， 首先根據結構在正常使用極限狀態正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預應力鋼筋的數量， 再由構件的承載能力極限狀態要求確定普通鋼筋的數量。預應力鋼筋的類型采用 U15.20高強度低松弛鋼絞線，標準強度為fpk=1860MPa；彈 性模量Ep =1.95d05MPa ；抗拉設計強度fpd =1260MPa ;最大控制應力0.75fpk,大小為 1395Mpa；持久狀態下的標準荷載組合下的控制應力為 0.65fpk,大小為1209Mpa。按公預規Qcon

43、W0.75fpk ,現取。con =0.75 fpk來估算，則由橋梁博士軟件導出正常使用階段截面所需鋼筋面積如下表 3.1所示：表3.1鋼束估算結果截回方承載能力極限狀態正常使用極限狀態上緣筋下緣筋上緣筋下緣筋面積(mm2)根數面積(mm2)根數面積(mm2)根數面積(mm2)根數1000010011001228.9100100110013116100200210014008176100111008500169013100119001460032602410013600267004640341001500036800583042100163004690068405010017300531000

44、769056100182005911008370611001890065120088906410019500691300925067100198007114009480691001101007315009560691001102007416009510691001101007317009330681001990072180090306510019600701900862063100192006720008090591001870063210074505410018000582200671049100172005223005880431001640047240049503610015400392

45、50039202910014300312600281021100131002327313316201280062000152815801250742000159007293000220034002510013045103300500036100131610044006700491001327780560085006210013395406900103007510013411400830012300891001351330096001430010310013615300111001640011810013717400126002220016010013818700135002360017010013919900144002520018210014018700135002370017110014117600127001870013510014216100116001710012410014314500105001550011210014413000940014000101100145114008300124009010014698407100107007710014782906000910066100148675049007500541001495240380059004310015037802850.3145003360055123601713101033002420001552