1、設計計算說明書（參考）1廢水基本情況 某醫藥中間體生產廠廢水各相關參數如下表3-1所示：表3-1 某醫藥中間體廢水各相關參數表項目pHSSBOD5CODNH3-NT-P進水5.5300040007000200003000025352030排放標準697020100150.5設計水量：200t/d=8.33m3/h每天工藝的運行時間為16小時，則每小時處理水量為12.5m3/h。2格柵（1）參數選取一般城市污水格柵設計依據：表3-2 格柵設計參數表重要參數的取值依據取值 安裝傾角一般取6070=60柵前水深一般取0.30.5mh=0.3m 柵條間距寬：粗：40mm中：1525mm細：410mmb

2、=5mm 水流過柵流速一般取0.61.0m/sv=0.6m/s 格柵受污染物阻塞時水頭增大的倍數一般采用3k=3 柵前渠道超高一般采用0.3mh2=0.3m 柵渣量(m3/103m3污水)取0.10.01W=0.1 進水渠道漸寬部分的展開角度一般為20K=1.5 柵條斷面形狀阻力系數計算公式形狀系數柵條尺寸（mm） 迎水背水面均為銳邊矩形=(s/b) 4/3=2.42長=50，寬S=10根據上表所示計算依據，代入本設計參數得到格柵的柵條數為：取柵前水深h=0.3m，過柵流速v=0.6m/s，格柵傾角=60，柵條間隙寬度為5mm，則柵條數： （3-1）采用城市污水格柵設計依據計算出的柵條數只有不

3、足3根，不符合實際生產中的要求，并且城市污水的水量一般較大，與本設計中的實際情況相差甚遠，所以，本設計中的格柵可適當做出調整。調整結果如下：柵前渠道：寬0.5m，有效水深為0.1m，渠道長1.0m。因為管道最小覆土厚度為0.7m，而污水管道最小管徑為300mm，所以進水管標高最高為0.85m，因此柵前渠道高取1.2m。則柵前流速為：，假設過柵流速等于柵前流速，則過柵流速v=0.046m/s。設格柵傾角為60。柵條寬10mm，柵條間隙為5mm，格柵總長取2.0m，則格柵高度為則格柵柵條數為：阻力系數： （3-2）計算水頭損失為： （3-3）則過柵水頭損失 （3-4）由于水量小、渣量小，所以采用人

4、工清渣。3調節池每小時水量為8.33m3/h=0.0023 m3/s，水力停留時間取12h。 調節池容積調節池的有效水深取3.0m，超高0.5m。所以調節池面積，取長L=7m，寬B=5m。取管道（經提升泵）流速v=2.5m/s（0.82.5m/s），則輸水管管徑為： m （3-5）取DN=80mm。 水力損失計算沿程損失：查給水排水設計手冊，鋼管DN=80mm，Q=41.667m3/h時，其i=0.00155，管線總長度約為10m，則沿程損失為： HL=0.0015510=0.0155m局部阻力損失： （3-6）其中直角彎頭=0.51，電動蝶閥=20.2=0.4，漸擴=0.2，故Hf=（0.5

5、1+0.4+0.2）2.32/（29.8）=0.299m則總水頭損失為：H= HL +Hf =0.299+0.01550.31m （3-7）水位差 H3=3.5m，安全水頭 H4=1.0m.總水頭 H=H +H3+H4=0.31+3.5+1.0=4.81m，水泵揚程不小于H。 選用QW型潛水排污泵：50WQ15-10-1.5.，其性能參數見表3-3。表3-3 QW型潛污泵性能參數表泵型號流量Q(m3/h)揚程H(m)轉速n(r/min)功率N(kW)出口直徑(mm)50WQ15-10-1.5151028601.5504氣浮池本設計采用部分回流式加壓溶氣氣浮，回流比取50%，PAC投加量為200

6、mg/L。（1）氣浮池設計進出水指標設計進水指標如下表3-4：表3-4 氣浮池進水指標pHSSBOD5COD5.53000600030000設計出水指標如表3-5：表3-5氣浮池出水指標pHSSBOD5COD5.5450380018000（2）氣浮池主要構造圖3-1 氣浮池工藝流程圖（3）投藥量計算水量：12.5m3/h 每小時投加PAC量為：（4）溶藥池（10%）按照每天配一次計算，容積系數取1.1。則溶藥池容積為：（5）溶液池（5%） 按照每8小時配一次，兩個池子交替使用，容積系數取1.1。則單個溶液池的容積為：（6）反應池反應池的水力停留時間取10min，所以反應池的有效容積為：反應池有

7、效容積為：反應池攪拌機選用JBL-800螺旋槳式攪拌機。（7）接觸室回流比取50%，取接觸室上升流速。則接觸室底面積 （3-8）有效水深為2.0m，接觸室長1.5m，接觸室到分離室的墻高1.7m。接觸室內的溶氣管為DN100，總高2.2m。（8）分離室取分離室向下平均流速為，則分離室表面積為： （3-9）HRT取20min，則分離室有效水深為： （3-10）氣浮池的有效水深通常為2.02.5m，所以取有效水深為2.0m，分離室長2.6m。則反算HRT為分離室上部采用刮渣機進行刮渣，池底設置污泥槽排放污泥。設定排泥周期為T=4h。污泥體積為 （3-11）分離室中設置三個污泥槽，每個槽上部寬0.8

8、m，下面寬0.3m，高0.4m。 分離室集水管采用穿孔管，則穿孔管的水量： 選用DN100的管子，則管中流速取集水孔口流速，則集水管的孔口總面積為 （3-12）（其中為孔口收縮系數）設孔口直徑為20mm，則每孔面積孔口數為，取22個。（9）整流墻整流墻距反應池700mm，距接觸室也為700mm。整流墻高2m，寬3m，開孔率取10%，則開孔面積為0.6m2。過墻流速為：小孔尺寸為，則小孔數為10個，開兩排孔，一排五個。 由于氣浮池計算出的尺寸過小，施工和運行都存在困難，所以在實際中適當放大尺寸進行繪制。氣浮池有效水深為2.0m，超高統一為0.6m，氣浮池的寬取3.0m，除鋼結構構筑物，混凝土構筑

9、物最小埋深為0.5m。兩個反應池用穿孔墻隔開，穿孔墻厚200mm，所以反應池做成的方形池子，穿孔墻上開4個的小孔。5 Fenton氧化池Fenton試劑投加量為：每1m3廢水中加1LH2O2，0.25kgFeSO4。（1） 設計進出水指標設計進水指標如表3-6所示：表3-6 Fenton氧化池進水參數表pHSSBOD5COD5.5450380018000設計出水指標：表3-7 Fenton氧化池出水參數表pHSSBOD5COD695020006000（2） Fenton氧化工藝流程 進投加NaOH反應池投加H2O2投加FeSO4水 絮凝反應 斜管沉淀池 出水 圖3-2 Fenton氧化池工藝流

10、程圖（3）FeSO4投加池水力停留時間取6min，則FeSO4投加池的有效容積為 取有效水深為1.5m，超高0.5m，則底面積經調整，做成的池子。采用穿孔管進行曝氣攪拌。（4）FeSO4混合池水力停留時間取6min，則FeSO4投加池的有效容積為 取有效水深為1.5m，超高0.5m，則底面積經調整，做成的池子。采用穿孔管進行曝氣攪拌。（5）H2O2投加池水力停留時間取10min，則H2O2投加池的有效容積為 取有效水深為1.5m，超高0.5m，反應池寬3m。H2O2投加池長 為方便施工和獲得更好的處理效果，取L=1.2m，采用穿孔管進行曝氣攪拌。Fenton工藝中的曝氣穿孔管主管DN32，支管

11、DN25。（6）Fenton反應池 HRT取1h，則氧化池有效容積為：水力停留時間取1h，則氧化池的有效容積為取有效水深1.5m，超高0.5m，則底面積 6斜管沉淀池斜管沉淀池設計原則：表面負荷為普通沉淀池2倍左右；斜板間距一般為80-120mm，斜管孔徑一般為50-80mm；斜板斜長一般采用1.0-1.2m；斜管（板）傾角一般為60度；緩沖層高度一般采用0.5-1.0m；斜管上部水深一般采用0.5-1.0m；為防止短流，斜管（板）應向進水端傾斜；停留時間：初沉池不超過30min，二沉池不超過60min；應設清洗設施。排泥采用重力排泥，一天排泥1-2次。設計基礎資料： Qmax=12.5m3/

12、h，KZ=1.5，進水懸浮物C1=450mg/L，出水懸浮物濃度C2=50 mg/L，污泥含水率平均為96%。表面水力負荷，顆粒沉降速度，清水區上升流速v=2.0mm/s，采用塑料片熱壓六邊形蜂窩管，管厚度為0.4mm，邊距d為30mm，水平傾角取60。（1）NaOH投加池水力停留時間取4min，則NaOH投加池的有效容積為 取有效水深為1.5m，超高0.5m，則底面積做成的池子。選用ZJ-200攪拌機進行攪拌。（2）絮凝反應池水力停留時間取5min，則NaOH反應池的有效容積為 取有效水深為1.5m，超高0.5m，則底面積做成的池子。選用ZJ-200攪拌機進行攪拌。（3）清水區面積 （3-1

13、3）采用斜管沉淀池尺寸為2.5m3.5m。 （4）斜管長度管內流速 （3-14）則斜管長度為 （3-15） 因考慮管內紊流和積泥等因素，采用過渡區為250mm，則斜管總長為： ，選擇長度為800mm。（5）池子高度超高取0.3m，清水區0.7m，布水區0.8m，穿孔排泥斗槽高0.5m， 斜管高度則池子總高度為： H =0.3+0.7+0.8+0.5+0.7=3.0m（6）排泥系統排泥周期T=1d，則污泥體積為 （3-16）做4個泥槽，泥槽上部尺寸0.82.5m，下部尺寸0.32.5m，泥槽高h=0.5m， 則泥槽體積為： ，符合條件。排泥系統采用穿孔管排泥，選用管徑為DN150。（7）進出口設計沉淀池的進口采用穿孔墻，設孔眼流速v1=0.3m/s（一般在0.30.5之間）， 則孔眼總面積 （3-17）在池底開一排（5個）的小孔。出水采用集水管，DN100，一共兩根，通向集水槽，再外流。集水槽