1、 腳手架搭拆專項施工方案目錄一、.編制依據 1 二、.工程概況 1 三、施工部署 1 四、腳手架搭設方案 1 五、腳手架材質 1六、落地式鋼管扣件腳手架搭設 2七、腳手架搭設順序 4八、落地腳手架拆除 4九、落地式腳手架計算書 5 1參數信息 52大橫桿計算 73小橫桿計算 8 4扣件抗滑力計算 9 5腳手架荷載標準值 106立桿的穩定性計算 11 7最大搭設高度計算 12 8立桿的地基承載力計算 131 一、編制依據1、邊坡治理工程施工圖紙。2、主要規范、規程序號規范、規程名稱發布日期施行日期規 范規程編號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（2002版）2001.12001.6JGJ13

2、0-20012建筑施工高處作業安全技術規范1992.11992.8.1JGJ80-913建筑施工安全檢查標準1999.31999.5.1JGJ59-993、松崗街道辦洪橋頭天盛達廠后邊坡治理工程施工組織設計。二、工程概況擬治理邊坡位于，邊坡原始地貌為殘丘坡地，自然坡度15º25º，邊坡為工程開挖形成的巖質邊坡，坡度45º80º，局部接近90º。山頂植被發育良好，開挖坡面裸露，沒有任何防護措施。邊坡南北走向，坡向NW280º，本次治理范圍坡長約310m。根據現場踏勘及調查，邊坡基巖產狀為90º15º，邊坡主要威脅對象

3、為沿坡腳0.5m5m范圍內有一條直徑約600mm供水管道，以及沿坡腳的工業廠房、高壓蒸汽管及電信電纜。三、施工部署1、安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是我項目部創建文明標化工地的根本要求。為此項目經理部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長： 肖克龍負責協調工作組員： 韋立標（技術負責）方案編制、技術交底 柳書軍（安全負責）現場施工指揮、質量檢查四、腳手架搭設方案結合本工程實際現場情況，全長約310m，高度為9-16m，需搭設310*（9-16）落地腳手架。五、腳手架材質 1、所用材料都經

4、建設主管部門產品認證，并經現場取樣試驗合格后才投入使用。 2、腳手架應選用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管，表面平整光滑，無銹蝕、分層、壓痕、劃道和硬彎。搭設架子前應對鋼筋管保養，除銹并統一涂色。搭設架子使用的扣件規格與鋼管匹配，采用可鍛鑄鐵，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷、貼合面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。六、落地式鋼管扣件腳手架搭設要求 1、立桿基礎：鋼管腳手架立桿放在5cm厚25cm*300cm的木板上，設縱橫相連掃地桿。 2、立桿間距與剪刀撐：腳手架步距1.5m，立桿縱距1.2m，橫距1.2m。腳手架外側設置剪刀撐，由腳手架端頭開始按水平距離不

5、超過9m設置一排剪刀撐，剪刀撐桿件與地面成500角，自上而下，左右連續設置。設置時與其他桿件的交叉點應相互連接，并應延伸到頂部大橫桿以上。3、 大橫桿：大橫桿置于小橫桿之上，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm。4、小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間在等

6、間距設置增設12根小橫桿，其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm，且長度不大于44cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。5、桿件搭接：腳手架立桿必須采用對接，大橫桿可以對接和搭接，剪刀撐和其他桿件采用搭接，搭接長度不小于100cm，且不少于三只扣件緊固。相鄰桿件搭接，對接必須錯開一個檔距，同一平面上的接頭不得超過50%。6、上下通道及工作平臺：腳手架應設置人行通道及工作平臺，通道及工作平臺防滑腳手板應采用橫鋪。 上下通道側面圖7、防雷：鋼管腳手架四角均應設接地保護防雷裝置。七、腳手架搭設順序場

7、地平整、夯實定位設置腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿 大橫桿小橫桿剪刀撐拉接桿鋪腳手板扎安全網八、落地式腳手架拆除拆架程序應遵守“由上而下，后搭先拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。一般的拆除順序為：安全網腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿。不準上下兩步同時拆架，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣；拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣；所有連接坡體的桿件必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連接坡體桿件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設拉接件加固；在拉接桿拆除

8、前，尤其在拆除至下部最后一根長鋼管高度時（6m）, 應加設臨時支撐防止腳手架變形失穩；九、落地式腳手架計算書 1、參數信息: 1).腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.20米，立桿的橫距為1.20米，立桿的步距為1.50 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 16.0 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.00 米，水平間距3.60 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2)

9、.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3).風荷載參數 廣東省深圳市地區，基本風壓為0.75，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65； 考慮風荷載 4).靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1291； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:5； 腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼； 5).地基參數 地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m2):5

10、00.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:0.40。 落地腳手架側面圖 La 立桿縱距 h 立桿步距 落地式腳手架正面圖 2、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1).均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.200/(2+1)=0.140 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.000×1.200/(2+1)=1.200 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.2

11、5;0.038+1.2×0.140=0.214 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.4×1.200=1.680 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2).強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.214×1.2002+0.10×1.680×1.2002 =0.267 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.214×1

12、.2002-0.117×1.680×1.2002 =-0.314 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.267×106,0.314×106)/5080.0=61.811 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 61.811 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3).撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.140=0.178 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.200 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的

13、最大撓度 V= 0.677×0.178×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.200 ×1200.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.081 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表5.1.8。 大橫桿的最大撓度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求! 3、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不

14、利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1).荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.200 = 0.046 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.350×1.200×1.200/(2+1)=0.168 kN； 活荷載標準值：Q=3.000×1.200×1.200/(2+1) =1.440 kN； 荷載的計算值: P=1.2×(0.046+0.168)+1.4 ×1.440 = 2.273 kN； 小橫桿計算簡圖 2).強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大

15、彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×1.2002/8 = 0.008 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.273×1.200/3 = 0.909 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.917 kN.m； = M / W = 0.917×106/5080.000=180.601 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 3).撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:

16、 Vqmax=5×0.038×1200.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.041 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.168+1.440 = 1.654 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1654.080×1200.0×(3×1200.02-4×1200.02/9 ) /(72×2.060×105 ×121900.0) = 4.040 mm； 最大撓度和 V = Vqma

17、x + Vpmax = 0.041+4.040 = 4.081 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1200.000/150)=8.000 與 10 mm,滿足要求!； 4、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.200

18、=0.046 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.350×1.200×1.200/2=0.252 kN； 活荷載標準值: Q = 3.000×1.200×1.200 /2 = 2.160 kN； 荷載的計算值: R=1.2×(0.046+0.252)+1.4×2.160=3.382 kN； R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1291 N

19、G1 = 0.129×16.000 = 2.066 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.350×5×1.200×(1.200+0.3)/2 = 1.575 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.110×5×1.200/2 = 0.330 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.200×16.000 = 0.096 kN； 經

20、計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.067 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.000×1.200×1.200×2/2 = 4.320 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.750 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us

21、 - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.750×0.840×0.649 = 0.286 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.067+ 1.4×4.320= 10.928 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.067+ 0.85×1.4×4.320= 10.021 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算

22、公式 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.286×1.200× 1.5002/10 = 0.092 kN.m； 6、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.928 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.651 m； Lo/i = 168.000 ； 軸心受壓立桿

23、的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.251 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10928.000/(0.251×489.000)=89.034 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 89.034 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.021 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155

24、； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.530 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.651 m； Lo/i = 168.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.251 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10020.720/(0.251×489.000)+91958.952/5080.000 = 99.745 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 99.745 小于 f =

25、 205.000 N/mm2 滿足要求！ 7、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.001 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 4.320 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.129 kN/m； Hs =0.251×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×2.001 +1.4×4.320)/(1.2×0.129)=107.877 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 107.877 /(1+0.001×107.877)=97.373 m； H= 97.373 和 50 比較取較小值。得