1、1.編制依據序號名 稱編 號1施工組織設計2工程設計圖紙2011-04-13建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-994建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-915建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20016內蒙古自治區市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-20027建筑結構荷載規范GB50009-20018鋼管腳手架扣件GB158312.工程概況本工程為烏蘭木倫鐵東區2號地2號樓，工程位于伊金霍洛旗烏蘭木倫鎮，上灣烏蘭木倫河西側、礦區中心路北側，地處市區東部。根據烏蘭木倫2號地1、2、3號樓巖土工程勘察報告，烏蘭木倫鐵東區2號地1、2、3號樓區域場地為河漫灘、一級階地等

2、，為烏蘭木河沖、洪積形成。地面高程一般為1086.271092.96m，勘察區內地下水主要為第四系松散層無壓地下水，屬潛水類型。水位埋深約3.1m（相當于絕對標高1088m），地下水對混凝土結構具有微腐蝕性,對鋼筋混凝土結構中的鋼筋在干濕交替條件下具有微腐蝕性，地基土對混凝土結構及鋼筋混凝土中的鋼筋具微腐蝕性。其中抗浮水位在1092米。各樓基礎持力層除特殊說明外均位于第2層卵石土層。第2層未經深寬修正的承載力特征值fak=300kPa。均采用天然地基。2.1設計概況序號項 目內 容1建筑面積約32072m22建筑層數地下一層，地上三十二層，局部二十七層3建筑標高±0.000 相對于絕

3、對標高為1094m4地基基礎主樓：整體筏板基礎，地下車庫：獨立基礎加防水板基礎5結構類型主樓：剪力墻、地下車庫：框架6層高（m）地下室首層二層標準層機房層5.74.54.52.93.67抗震等級三級8樓梯結構形式全現澆樓梯9柱截面尺寸700×700等10墻體尺寸200，250,300，350等11梁斷面尺寸300×500，350×600等12樓板厚度130，170，200等13砼強度等級分項工程基礎柱、墻梁、板地下室C30P6C40P6（外墻）C30P6（基礎梁）首層3層C40C304層及以上C30C25地下車庫C30P6C40P6（外墻）C403.安全保證體系安

4、全施工管理保證體系項目部：徐飛 祁榮虎工程部：劉洪、胡星星塔吊謝國強木工王良松砼 趙公順鋼筋丁其林架子袁成軍電 工杭佑兵水工王寶余后 勤王致慶4施工準備4.1技術準備 根據本工程的特點，擬采用下列腳手架為主體結構施工的安全防護設施。（1）考慮到主體結構施工的連續性，本工程腳手架地下部分采用落地式雙排腳手架，地上部分采用懸挑腳手架，外墻保溫及裝修采用吊籃。主體結構施工采用Ø48×3.5鋼管搭設懸挑腳手架，雙排腳手架外掛密目安全網，懸挑腳手架外掛荊芭片。主體結構施工時，隨進度搭設懸挑腳手架，在主樓南側、北側首層分別做護頭棚。（2） 洞口、臨邊做防護。（3）對進場施工人員做好安全

5、培訓4.2材料準備序號名稱規 格單位數量備 注1鋼管4m6mT2501.8m2.0mT1002扣件T703安全網1.5×6m張3500密目4木腳手板4×0.25×0.05mm3105平網3×6m張1204.3技術要求腳手架搭設基本要求（1）腳手架搭設材料質量及規格要求1）鋼管：鋼管采用直徑48mm，壁厚3.5mm 的3 號鋼焊接鋼管。其化學成分及機械性能應符合國家標準。鋼管應涂防銹漆。鋼管上嚴禁打孔。2）扣件：扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷。扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小間距要小于5mm。共有三種扣件：直角扣件、旋

6、轉扣件、對接扣件。3）腳手板：采用木腳手板，由50mm 厚杉木或松木制成，板長為36m，寬不小于150mm，兩端應各設直徑為4mm 的鍍鋅鋼絲箍兩道。構造及搭設要求（1）縱向水平桿縱向水平桿宜設置在立桿內側，縱向水平桿接長度采用對接扣件連接。縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相臨縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內；相鄰兩根縱向水平桿接頭應錯開不小于500mm；各接頭中心至最近主節點距離不宜大于縱距的1/3，即330mm。（2）橫向水平桿主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。同時為滿足小橫桿的承載力要求，操作層小橫桿間距為60

7、0mm。（3）腳手板操作層腳手板的鋪設應滿鋪、鋪穩。腳手板對接鋪設時，接頭處設兩根橫向水平桿；搭接鋪設的腳手板，接頭處必須在橫向水平桿上，搭接長度不小于200mm。不允許有探頭板，腳手板總挑頭長度不宜超過150mm。（4）立桿1）立桿下應有底座和墊板。立桿頂端高出檐口上皮1.5m。2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。3）腳手架立桿接頭必須采用對接扣件對接連接，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距

8、離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3，即460mm。（5）剪刀撐1）本腳手架為雙排架子，應搭設剪刀撐，每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不小于6m，斜桿與地面傾角宜在45°60°之間。2）外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置，中間每道剪刀撐的凈距不應大于15m。3）剪刀撐的搭設需使用雙桿，斜桿的接頭除頂層可以采用搭接外，其余接頭均必須采用對接扣件連接。4）剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。（6）連墻件1）連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300

9、mm。連墻件從第一步縱向水平桿處開始設置。2）本腳手架采用剛性連墻件，連墻件采用直徑48mm，壁厚3.5mm 的3 號鋼焊接鋼管，連墻件與腳手架、連墻件與建筑物的連接采有雙扣件。連墻件豎向層層拉接（2.9m），橫向遇門窗洞口即進行拉接，間距不大于3m，連接方式如下圖。（7）橫向支撐橫向支撐應在同一節間，由底至頂呈之字型連續布置，斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線主節點的距離不應大于150mm。（8）外圍防護腳手架外側滿掛密目網防護，懸挑腳手架外掛荊芭片操作層必須有180mm 高的擋腳板和高度1.5m 的護身欄（兩道水平鋼管緊貼外立桿內側，用扣件扣牢）。（9

10、）腳手架搭設質量要求1）立桿垂直偏差應符合相關規定要求。2）縱向偏差不大于H/200（19250/200=96mm），且不大于100mm。3）橫向偏差不大于H/400（19250/400=48mm），且不大于50mm。4）縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300（70000/300=233mm），且不大于20mm；橫向水平桿水平偏差不大于10mm。5）腳手架的步距、立桿橫距的偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm。6）連墻點的數量、位置要正確。連接牢固，無松動現象。5主要施工方法51.腳手架設計 51.1外腳手架5腳手架示意圖（見附圖）5外腳手架體系選型.2.1懸挑外腳手架本工程由于

11、工期緊，基礎土方暫時來不及回填，為了保證工程連續施工，在首層頂層搭設懸挑外架滿足工程需要。1.預埋錨環符合要求：沿建筑物周邊均放，間距1.5m，垂直于周邊方向前后共預埋3根錨環。間距1m，最外錨環離板外邊0.3m。2.預埋錨環頂板砼強度符合要求。3.待頂板砼強度符合要求后，經技術部認可，開始搭設外懸挑腳手架。4.用20工字鋼長度約為3.4米（陽臺最大為4.9m）；穿入預埋錨環內，挑出外墻面1.2m，槽鋼與錨環間用短鋼管、扣件及木楔固定牢。， 5.距外墻面1m設水平大橫桿，大橫桿上下間距1.5m，在大橫桿外側設豎向外立桿，立桿間距1.5m。6.距外墻面0.35m設水平大橫桿，大橫桿上下間距1.5

12、m, 在大橫桿外側設豎向內立桿,立桿間距1.5m。7.在每層大橫桿上拉小橫桿，小橫桿間距1.2m，小橫桿與大橫桿用扣件拉牢。8.設斜撐桿，每間隔2m設1根斜撐桿，斜撐桿根部支撐在頂板砼上與錨環處工字鋼拉牢，斜撐桿頂端與懸挑腳手架上層樓面處外大橫桿拉牢，斜撐桿與地面夾角600。9.懸挑腳手架每隔3m，在上層樓面梁下用拉桿與室內排架拉牢。除此處外，外腳手架與內排架無其他聯系。10.剪力撐設置：每相隔1215m設一道剪力撐，剪力撐與水平方向夾角為450600。.2.2.普通懸挑架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑結構荷載規范(GB 50

13、009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.70米，立桿的步距為1.50 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 14.9 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.35米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.00 米，水平間距3.00 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m

14、2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:4； 3.風荷載參數 內蒙古省東勝市地區，基本風壓為0.500，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.649； 考慮風荷載； 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1394； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿荊笆片； 5.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.05米，建筑物內錨固段長度 2.

15、00 米。 與樓板連接的鋼筋直徑(mm):20； 樓板混凝土標號:C25； 6.拉繩與支桿參數 支撐數量為:1； 支桿與與梁夾角為(度):60； 最里面支點距離建筑物 1.00 m,支桿采用 48.0×3.5mm鋼管。 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.000×1.5

16、00/3=1.500 kN/m； 荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.356×0.7002/8 = 0.144 kN.m； = Mqmax/W =28.407 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ；

17、最大撓度 V = 5.0×1.713×700.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.213 mm； 小橫桿的最大撓度小于 700.0 / 150=4.667 與10 mm,滿足要求！ 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038×0.700=0.027 kN； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.350×0.700×1.500/3=0.122 kN； 活荷載標準值: Q= 3.000×0.7

18、00×1.500/3=1.050 kN； 荷載的計算值: P=(1.2×0.027+1.2×0.122+1.4×1.050)/2=0.825 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.825×1.500= 0.330 kN.m； M = M1max + M2

19、max = 0.010+0.330=0.341 kN.m 抗彎強度:= 0.341×106/5080.0=67.053 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 67.053 小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利

20、分配引起的最大撓度： P=（0.027+0.122+1.050）/2=0.600kN V= 1.883×0.600×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 1.518 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.518=1.570 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。

21、 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.500=0.058 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.350×0.700×1.500/2=0.184 kN； 活荷載標準值: Q = 3.000×0.700×1.500 /2 = 1.575 kN； 荷載的計算值: R=1.2×(0.058+0.184)+1.4×1.575=2.

22、495 kN； R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.139×14.900 = 2.077 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.350×4×1.500×(0.700+0.3)/2 = 1.050 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.1

23、1 NG3 = 0.150×4×1.500/2 = 0.450 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×14.900 = 0.112 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.689 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.000×0.700×1.500×4/2 = 6.300 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中

24、Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.740 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.500×0.740×0.649 = 0.168 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.689+ 1.4×6.300= 13.247 k

25、N； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.689+ 0.85×1.4×6.300= 11.924 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.168×1.500× 1.5002/10 = 0.068 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =13.247 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i

26、 = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 164.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 13247.000/(0.262×489.000)=103.394 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 103

27、.394 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.924 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.599 m； Lo/i = 164.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿

28、抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11923.572/(0.262×489.000)+67509.548/5080.000 = 106.356 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 106.356 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.168 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 9.000 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力

29、設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4×Wk×Aw = 2.118 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 7.118 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=350.000/15.800的結果查表得到0.941； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=×A×f=0.941×4.890×10-4×205.000×103 = 94.331 kN； Nl=7.118<Nf=94.331,連墻

30、件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=7.118小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為700mm，內側腳手架距離墻體350mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1000mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 2370.00 cm4，截面抵抗矩W = 237.00 cm3，截面積A = 35.50 cm2。 受腳手架集中荷載 N=1.2×3.689 +1.4×6

31、.300 = 13.247 kN； 水平鋼梁自重荷載 q=1.2×35.500×0.0001×78.500 = 0.334 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1 = 17.886 kN； R2 = 9.715 kN； R3 = -0.087 kN。 最大彎矩 Mmax= 2.271 kN.m； 截面應力 =M/1.05W+N/A= 2.271×106 /(

32、 1.05 ×237000.0 )+ 0.000×103 / 3550.0 = 9.127 N/mm2； 水平支撐梁的計算強度 =9.127 小于 215.000 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用20a號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到強度 b = 570 ×11.4×100.0× 235 /( 1000.0×200.0×235.0) = 3.25 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為

33、0.983。 經過計算得到強度 = 2.271×106 /( 0.983×237000.00 )= 9.747 N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 = 9.747 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求! 十、支桿的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算 其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。 各支點的支撐力 RCi=RDisini 按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為 RD1=35.772kN 十一、支桿的強度計算: 支撐桿的內力計算： 斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為 RD=35.772kN 下面壓桿

34、以 48.0×3.5mm鋼管計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 35.772kN； - 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到 = 0.489； i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i =1.578cm； l - 受最大壓力斜桿計算長度，l = 1.803m； A - 受壓斜桿凈截面面積，A =4.893cm2； - 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是149.504 N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2； 受壓斜桿的穩定性計算< f,滿足要求! 十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.

35、水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.715kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=9714.667×4/(3.142×50×2)1/2 =11.122mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，

36、N = 9.715kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20.000mm fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.270N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 9714.667/(3.142×20.000×1.270)=121.743mm。 經過計算腳手架滿足結構施工要求!.2.3、外裝修吊籃（1）支設要點吊籃內側距離建筑物間隙為100200mm ，兩個吊籃之間的間隙不得大于 200mm. 吊籃的最大長度不宜超過8m，自制吊籃的最大長度不能超過6m，寬度為0.8 1.2m，高度一般不宜超過兩層。特殊需要應專門設計，每

37、層高度不超過 2m。吊籃的立桿（或單元片），縱向間距為23m. 吊籃外側頂部防護欄桿高1.5m，每道欄桿間距不大于 500mm ，擋腳板不小于 180mm ；吊籃外側必須于0.6m和1.2m高處各設護身欄桿一道，擋腳板不小于 180mm 高。此外，吊籃頂部必須設護頭棚，外側與兩端用安全網封嚴。支撐腳手架的橫向水平桿間距與插口架相同，腳手架必須與橫向水平桿扣牢，不允許有松動或控頭板。橫向水平桿與支撐的縱向水平桿亦要有扣件卡牢。吊籃內側兩端應裝有可伸縮的護墻輪等裝置，使吊籃與建筑物在工作狀態時能靠緊，以減少架體晃動；同時超過一層架高的吊籃要設梯，每層架的上下人孔要有蓋板。鋼管伸出扣件應不小于100

38、 mm，吊籃架體外側大面和兩端小面應加設剪刀撐或斜撐桿卡牢。吊籃若用鋼筋鏈桿，其直徑不小于 16 mm ，每節鏈桿長800 mm，每5 10根鏈桿應相互連成一組，使用時卡環將各組連接所需要的長度。保險繩應采用不小于13mm的鋼絲繩。懸掛吊籃的挑梁，必須按設計規定與建筑物結構固定牢靠，挑梁挑出長度應保證懸掛吊籃的鋼絲繩（或鋼筋鏈桿）垂直地面。挑梁之間應用縱向水平桿連接成整體，以保證挑架結構的穩定。挑染與吊繩連接端應有防止滑脫的保護裝置。（2）操作程序與施工方法用倒鏈先在地面上組裝成吊籃架體，并在屋頂挑梁上掛承重鋼絲繩和安全繩，然后將重鋼絲繩穿過手扳葫蘆的導繩孔向鉤方向穿入、壓緊，往返扳動前進手柄

39、，即可使吊籃提升，往返扳倒退手柄即可落下，但不可同時扳動上下手柄。如果采用鋼筋鏈桿作承重吊桿，則先把安全繩與鋼筋鏈桿掛在已固定好的屋頂挑梁上，然后，把倒鏈掛在鋼筋鏈桿的鏈桿上下部吊住吊籃，利用倒鏈升降。因為倒鏈行程有限，因此在升降過程中，要多次倒替倒鏈，人工將倒鏈升降，如此接力升降。因為繩均采用直徑不小于13mm的鋼絲繩通長到底布置。安全繩與吊籃架體的連接，安全自鎖裝置，只需把安全鎖固定在吊籃架體上，同時套在保險鋼絲繩上，在正常升降時安全鎖可以隨吊籃架體沿保險鋼絲繩升降，萬一吊籃脫落，安全鎖就能自動將吊籃架體鎖在保險鋼絲繩上。（3）吊籃架計算吊籃架由吊籃片、鋼管（利用扣件）組合而成，吊籃片之間

40、用48鋼管連接組成整體行架體系計算時，將吊籃視作由兩榀縱向行架組成，取其中一榀分析內力進行強度驗算。 1）荷載計算吊籃架自重力取500 Nm2 ，吊籃架寬12米，則每榀行架荷載為q1=550×1.2 2=330Nm 。施工荷載取120N，則q2=1200 ×1.22=720Nm 。總荷載q=q1+q2=330+720=1050N/m。2）內力及截面驗算上弦彎矩Mmax=18q12= ×1050×2.52=820N.m 48×3.5mm 鋼管，截面，截面抵抗矩W=5075mm3 =Mmax w=8200005075=161.6N nm2。桁架內力

41、計算將均布荷載化為集中荷載，按鉸接行架計算F=2.5 ×1050=2625N支座反力RA=RB=5250N 上弦內力S=RA×（2.5 1.8 ）=5250 ×（2.5 1.8 ） =7292N=S A=7292489=14.9mm2 0.1f=21.5N mm2 按鋼結構設計規范規定可不計軸力S ，以彎曲應力計算=161.6N mm2 f-215Nmm2 故強度滿足要求。4）安全措施吊籃中的作業人員應系安全帶或安全繩，安全帶的一另端應系于結構上。吊籃的吊索應經常檢查和保養，不使用時應妥為存放保管。有磨損的鋼絲繩不得繼續使用，正在使用的吊籃，發現鋼絲繩有磨損時，應

42、立即撤出作業人員后將吊籃放在地在并更換鋼絲繩。吊籃的升降機構，限速機構，控制設備和保險設備必須完好，并經常進行檢查和維修保養。嚴格控制使用荷載，作業人員不得超過規定的人數。吊籃的靠墻一側應設支撐桿或支撐輪，用拉繩拉到結構上，以減少吊籃的晃動。 必須設置安全保險繩。作業人員應進行必要的培訓。嚴格控制加工質量，必須全面符合設計要求。.2.2永久性外腳手架地下車庫周邊搭設雙立管雙排腳手架，腳手架高度5.2m；腳手架均采用Ø 48×3.5鋼管搭設，內立桿距外墻皮凈距為0.4m，縱距1.8m，立桿排距1.05m，步距1.8m。5外腳手架的圍護腳手架外側用密目網全封閉，操作層下每一樓層

43、滿掛一道安全網，每兩層加兜一道密目水平網。架體拆除時，下面支搭6m寬水平防護安全網。5腳手架基礎腳手架基礎設在回填土上。回填土部分，按設計和規范要求分步夯實后，上部澆筑150mm厚C15素砼。凡落地架在立桿下統一墊通長50厚250寬腳手板。5外腳手架與結構的連接在每樓層的外墻中間予留Ø48腳手管地錨，外腳手架在每層與外墻及地錨相連接。外架子與外墻連接時鋼管與外墻之間用竹膠板或木方墊襯。51.2其它架子及圍護結構5電梯井操作平臺電梯井操作平臺采用預制鋼平臺，主龍骨采用8#槽鋼，每個操作平臺加設四個20鋼筋吊環，龍骨上滿鋪腳手板作為操作面。電梯井施工時自墻邊30cm處每1.2m留設穿墻洞

44、，洞口頂標高為混凝土水平施工縫下0.2m，洞口10×10cm，施工時在洞口穿鋼制平臺的支腿。5電梯井門電梯井門口用預制的可開啟防護門防護，高度為1.5m，防護門用16鋼筋焊接而成，豎檔間距120mm，門一邊較電梯井門口寬100mm，在電梯井施工時在距門口邊100mm，樓板頂及距樓板頂標高1500mm處予埋100×100mm鋼板，用來焊接門鼻。電梯井防護門距地600加密目網。5樓板洞口2000×2000mm以下的預留孔洞，樓板鋼筋不斷，在洞口上用蓋板蓋好，蓋板尺寸每側比結構洞口大5cm左右，蓋板用雙根綁絲與板筋綁牢。2000×2000mm以上的大洞口四周支

45、搭兩道防護欄桿，欄桿高1.2m，洞口底掛安全網。5樓梯防護樓梯口采用鋼管防護欄桿做樓梯扶手，扶手高90cm，扶手立桿每五步一道，對暫時不用的樓梯，樓梯口用防護欄桿封嚴，防護欄桿與2000×2000mm以上的大洞口四周欄桿同。5入口護頭棚在結構入口處搭設6m長、3m寬、2.5m高護頭棚，護頭棚頂采用雙層5 cm厚腳手板封嚴，護頭棚及馬道外圍均采用密目安全網封嚴。并做明顯標志。（護頭棚見附圖）5 卸料平臺卸料平臺架子采用槽鋼制作，卸料平臺架子依附于外墻上，卸料平臺架子長4.5m,寬2m，設三個卸料平臺,位于主樓北側。懸挑卸料平臺計算書 計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼

46、結構設計規范(GB50017-2003)、 建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)等規范。 懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。 一、參數信息: 1.荷載參數 腳手板類別：木腳手板，腳手板自重標準值(kN/m2)：0.35； 欄桿、擋桿類別：欄桿沖壓鋼，欄桿、擋板腳手板自重標準值(kN/m2)：0.11； 施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。 2.懸挑參數 內側鋼繩與墻的距離(m)：1.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：2.50； 上部拉繩點與墻支點的距離(

47、m)：2.90； 鋼絲繩安全系數K：10.00，計算條件：鉸支； 預埋件的直徑(mm)：20.00。 3.水平支撐梁 主梁槽鋼型號：14a號槽鋼槽口水平 ； 次梁槽鋼型號：12.6號槽鋼槽口水平 ； 次梁槽鋼距(m)：0.40，最近次梁與墻的最大允許距離(m)：0.20。 4.卸料平臺參數 水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.10； 計算寬度(m)：2.00。 二、次梁的計算: 次梁選擇12.6號槽鋼槽口水平，間距0.40m，其截面特性為： 面積A=15.69cm2，慣性距Ix=391.47cm4，轉動慣量Wx=62.14cm3，回轉半徑ix=4.95cm， 截面尺寸：b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm。 1.荷載計算 (1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35× 0.40= 0.14kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載： Q2 = 10.00/ 4.00/ 2.00× 0.40= 0.50kN/m