1、好氧處理乳品廢水的序批式反應器系統李秀金 章瑞紅摘要：單級和雙級序批式反應器（SBR）系統的性能進行了追究處理乳品廢水。單級SBR系統進行了測試，10,000 mg / L的化學需氧量（COD）的三個水力停留時間（HRTs）1，2，3天，20000毫克/升化學需氧量四HRTs 1,2進水進水，3，4天。 1天HRT為找到足夠的治療10000毫克/升COD的廢水化學需氧量的80.2，63.4的總固體，揮發性固體66.2，75的總凱氏氮，38.3的總氮去除率，液體流出。為期兩天的停留時間，相信有足夠的治療20000毫克/升，如果乳品廢水COD的氨氧化是不完整的需要。然而，4天的停留時間需要為實現全

2、面氨氧化用。一個兩階段的系統和完整的SBR法混合生物膜反應器組成的完整實現碳氨氧化和可比性，固體，脫氮能力，同時利用較單一SBR系統至少有1 / 3少停留時間。關鍵詞：好氧，乳制品，廢水，序批式反應器1引言目前乳品廢水的處理主要是通過土地，很少或沒有Califor在美國NIA的預處理中的應用。由于越來越多的普通公眾對潛在的阿尼-不善廢物對環境質量造成不良影響和最近的發展，在氣體排放的控制和營養管理，替代廢水處理方法的環境法規ments牛奶生產者成為有吸引力的選擇。序批式反應器（SBR）是一種結構BIOLOG - iCal中好氧反應器處理，使用細菌降解有機碳和氮的去除廢水中的存在。如果設計和操作

3、得當，它可能成為一種治療動物氣味廢水控制和減少固體及養分含量有希望的替代。SBR工藝處理的廢水和小批量適合與大多數動物以及廢水收集系統。這是一個時間導向系統及以上五個階段反復循環運作 - 填寫，反應，沉淀，調遷，閑置。認為控制性能的主要因素包括SBRs或-有機負荷率，水力停留時間（HRT），固體停留時間（SRT），溶解氧（DO），以及諸如化學需氧量（COD）的進水特性，固體含量和碳對氮比（C / N）的，等等這些參數是如何控制的不同，可設計為SBR法有一個或這些功能系統蒸發散更多：碳氧化，硝化，反硝化1， 2。碳的氧化和脫硝工作，由異養細菌和硝化通過自動營養菌。的SBR已成功用于市政和工業廢水

4、，其中的高處理性能處于良好的外匯基金，流利的質量，導致3，4治療。它被認為是一個小型通信，關系5廢水處理應用合適的系統。的SBR是一種農業文化應用相對較新的技術。關于動物廢棄物SBR法以前的研究主要是集中在豬場廢水處理。一些研究人員6，7，8重新移植在治療中的1,614-2,826毫克/升和175-3,824毫克/升，分別范圍豬糞尿水的COD和懸浮物（SS）的SBR工藝性能。令人滿意工廠的COD和SS去除率達到從廢水與每小時22-30 HRTs Fernades等。 9研究與治療約4（TS）的總固體豬糞高度集中的SBR。進水COD，氨氮，總凱氏氮（TKN）分別高達31175毫克/升，1265毫

5、克/升，和2580毫克/升，分別為高。他們的研究結果表明，97以上的COD，99的氨氮和93，TKN去除率分別達到污水中的液體在6至9天，HRTs和超過20天的SRT。譚等人。 10研究中心從擠奶污水處理SBR和報道，廢水與919-1,330毫克/升的COD和15-37毫克/ L的NH3 - N的成功治療的水力停留時間為20小時對SBR法治療奶牛糞便沒有得到很好的研究文獻中。關于對豬糞便及其他類型的污水處理SBR工藝上的研究結果提供了有價值的參考乳品廢水處理。然而，由于晝夜溫差在乳制品從其他類型的污水廢水的特點ferences，研究需要制定在治療各種特色乳品廢水SBR法的設計和業務準則。本研究

6、的目的是探討在治療奶牛和固體碳和氮轉化去除廢水對SBR系統的性能特點的廢水，水力停留時間，污泥齡，有機負荷率的影響，開發設計SBR系統級配置。2材料與方法2.1牛糞收集和制備牛糞上收集奶牛農場在加利福尼亞大學戴維斯分校。由于徑流的飼養場尿液，糞便的收集，主要是糞便和含有氨氮的含量相對較低。糞便是漿與篩選，然后加水兩篩兩次與424和2毫米，分別開口，去除大顆粒。篩選出的糞便立即被運到實驗室，并儲存在冰箱，直到使用在- 20C條。在TS和COD的糞便進行篩選30000 - 40000毫克/升和35,000-50,000毫克/升，分別為。當需要時，存儲的糞便被解凍，然后用自來水稀釋以獲得所需的COD

7、濃度。由于相對低的相比，在奶牛場收集的糞便一般水平的原始糞便氨含量，尿素添加到增加100-125毫克/升的NH3 - N的準備糞便500-550毫克/升。制備的有機肥是然后放入50升喂養冰箱安置在日常使用的第4C坦克。進料罐有一個攪拌器中混合喂養的反應堆的廢水。2.2實驗裝置和操作兩個單級和兩級處理系統進行了測試。單級SBR系統包括一SBR和一個串聯固相沉淀池。最初的廢水進行處理送入SBR和SBR法的污水，污泥，包括液體，然后將是一個沉淀池，其中的液體從污泥中分離重力沉降和液體特性的污水排放系統。這兩個階段的系統包括一SBR法（第一級反應器），一固相沉淀池，以及一個完整的混合生物膜反應器（CM

8、BR）（第二級反應器）串聯。液體污水從固相集tling坦克被用作進水取得的CMBR，進一步在CMBR治療達到完全硝化作用。 這兩個階段的SBR工藝- CMBR系統如圖。 1。每個系統是美聯儲和倒出12 在每個治療周期，一天兩次。所有的飼養和調遷用蠕動泵進行自動操作與數字時間控制器。期間每個SBR處理不同的操作周期為1-3分鐘的時間順序填寫，11小時和4-8分鐘的反應，40分鐘下來，調遷1-3分鐘，10分鐘閑置。該CMBR是作為一個完整的經營混合反應器和廣播電視已久的關于在反應器置于聚乙烯顆粒附著生長提供。過輕的塑料顆粒密度（920公斤/立方米），并保持與流化床氣流。每個球直徑為10毫米，高10

9、毫米，內外面的缸和縱向鰭交叉，提供一個大面積的細菌附著。該顆粒填充量總共占領的AP - 18液體體積近似在反應器（3升）。 SBR和CMBR反應堆的卻是從透明的壓克力，有6 l每個總體積的51厘米高，12厘米直徑。在測試過程中，液體卷，每個反應堆的UME為3湖每個反應堆用氣流量控制在一個加壓的空氣。為了小邁茲反應器中的水蒸發，空氣中胡透過在15升之前進入罐中水反應堆旅游midified。是均勻分布的空氣通過氣石散流器的四個，接近停滯的反應器底部進入廢水。所有的接種反應器最初由加州大學戴維斯分校獲得污水處理廠，并允許約2個月至AC氣候實驗正式開始前的活性污泥。它通常把每個SBR法重新演員約4周達

10、到穩定狀態時，一個新的操作條件tion進行了介紹。穩定狀態被定義為一個國家時，出水COD的TS，氨氮和pH的每周變化均小于5。這些參數進行監測，每周兩次。該CMBR已全部accli與稀釋約6個月乳品廢水交配，并正在與之前的SBR硝化細菌建立連接。混合液懸浮固體在CMBR（污泥）約為10000毫克/升，這是來自懸浮生長和附著生長固體計算。為了確定從SBR法氨的排放，由于曝氣的SBR退出空氣，氨被吸收0.3 ñ硼酸溶液24測試條件下。2.3實驗方案和系統性能評價試驗進行了兩個階段。第一階段是學習進水characteris -抽搐，水力停留時間，以及相應的SRT和裝上了單級SBR系統性能速

11、度的影響。第二階段是評估一個兩階段丁苯橡膠- CMBR系統的性能。這兩個系統，然后比較了固體碳和氮的去除和凸-錫安效率方面。與單級SBR系統，三HRTs（1，2和第3天）進行了測試的廢水10000毫克/升的COD和四HRTs為20000毫克/升廢水的化學需氧量（1，2，3和第4天）。為10000毫克/升化學需氧量，相應的負荷率和污水污泥齡的三個HRTs分別為10，5，和3.3克化學需氧量/升/天，8，12和15天。為20000毫克/升化學需氧量，相應的負荷率和污水污泥齡的四個HRTs分別為20，10，6.7，化學需氧量和5克/升/天，1.5，3，4和6天。隨著兩個階段SBR系統，先用2天是作為

12、系統水力停留時間，1日為第一階段，1日的第二階段為influ，已廢除，然后是2.5天與2天使用第一階段和第二階段為0.5天。為4升/分鐘氣流速度應用于所有運行，這是能夠主添溶解氧在SBR和CMBR（DO）的上述3毫克/升該處理系統的性能是evalu - ated中碳和氮的去除和固體轉換效率方面。參數分析包括的TS，（VS）的揮發性固體，化學需氧量，SCOD增加（可溶性化學需氧量），TKN，氨氮，亞硝酸根氮，硝態氮。兩個版本的效率removal/con-種用來解釋和固體碳和氮的去除氧化的結果。一個效率，等，是基于從搬遷總污水（包括污水產生的污泥和液體），再通過生物過程flecting去除率孤單。

13、其他效率，薩爾瓦多，是基于從去除液體污水，即上清，通過雙方代表的生物過程和污泥分離去除效率。對于單級SBR系統，總的污水是從的SBR污水和液體是從污水沉淀池固體倒出上清液。對于兩個階段丁苯橡膠- CMBR系統，總出水的污泥從沉淀池相結合，并最終從CMBR污水，廢水的液體是CMBR液體流出。以前的研究大多只報告去除液體流出（EL）的效率。其實，Eldoes不能反映一個用于去除廢水中的各種成分系統的實際能力，因為這些成分中的一部分是從污泥中分離的液體污水和污泥作為一個單獨的流出院。因此，Etneeds用于以評估用于去除廢水中各種成分的一個系統的實際能力2.4采樣和分析方法在每個反應堆達到穩定狀態測

14、試條件下，樣品取自進水，混合液，總污水和液體反應器污水每周三次（隔日）為化學需氧量，SCOD增加的TS，VS中的氨分析- N的，二氧化氮，氮，硝態氮，和TKN。重新moval效率，ElandEt，計算的基礎上，從進水，液體污水，污水總系統中的數據。的污泥和污水的SBR法共分離液是由定居在1 - L的廢水進行量筒2小時，然后調遷以上的污泥液液界面的分數線。對COD，SCOD增加的TS，VS中的測量和TKN根據APHA標準方法11。在這項研究中測得的COD為化學需氧量。 pH值是衡量一Accumet酸度計（爾科技，匹茲堡，賓夕法尼亞州）。在氨氮是衡量一個氣敏電極和pH計。在反應堆上的DO濃度監測與

15、DO儀（美國YSI Mode158，費舍爾科學，匹茲堡，賓夕法尼亞州）每日基礎。的NO2 - N的分析與哈希方法，使用DR/2000分光光度計比色法12。中NO3 - N的擴散具有導電性測量儀13。3結果和討論3.1單級SBR系統性能3.1.1碳和固體去除對SBR法的1萬毫克/升化學需氧量10000進水COD性能數據見表1。隨著水力停留時間為1到3天的增加，對COD，SCOD增加的TS，并與在液體中的污水變成低，出水水質較好，由于產量增加和改善生物轉化污泥沉降，如增加去除率指出（ElandEt ）。然而，沒有圖。研究室的設置，分兩個階段丁苯橡膠- CMBR對乳品廢水treatm中碳和固體物，橢

16、圓形和液體出水水質條件，為三HRTs顯著性差異系統。例如，對COD和TS去除率efficiencyEl增長5.1和0.3，5.7和2.0 andEtwas，分別疑心，當水力停留時間為1至3天增加。因此，1天的停留時間被認為是治療有10000毫克/升的滿意去除率COD和停留時間相對較短的乳品廢水足夠了。在1天停留時間，從液體污水去除效率（薩爾瓦多）為80.2，對COD，為TS 63.4，和66.2的VS。這些清除是由于無論是在SBR和污泥中分離固體生物轉化，沉淀池。由于搬遷生物轉化獨自在SBR法衡量byEt，對COD為45.0，21.4的TS，和34.2的顯著提高thanEl VS.Etwas，

17、伊賽格- gesting的SBR處理后污泥分離是必要的實現從乳品廢水和固體重要的碳重新moval。結果發現，好氧處理大大提高了絮凝settlea，廢水中的固體bility。污泥沉降性能良好的實現高固體碳和去除效率的重要。對SBR法的為20000毫克/升進水COD的性能數據見表2。第1天的停留時間進行了測試第一。結果發現，這是不可能控制在理想水平，由于在建設快速反應器固體和固體沉降差的SRT。當HRT為增加至2天，在出水水質和增加去除率顯著改善。然而，當HRT為進一步增加至3天，出水水質，化學需氧量和固體清除的變化并不signif -濾油。因此，為期2天的停留時間被認為是足夠的化學需氧量和固體去

18、除率為20000毫克/升，由于進水COD的相對停留時間短，高去除的效率。在為期2天的停留時間，清除efficiencyElof化學需氧量，SCOD增加的TS，和VS 85.7，67.1，71.0和70.6，分別andEtwas 35.9，67.1，22.8和25.6，分別為。為期4天的停留時間進行了測試實現COM的plete氨轉換。由于氨是不是COM - pletely轉換2日和3日的停留時間，停留時間較長，需要完成時所需的硝化作用。這將進一步討論在下面脫氮部分。從分離的SBR污水污泥含有4.1-5.9徘徊。下部進水COD（10,000毫克/升）的結果是優于較高進水COD（20,000毫克/升

19、）污泥沉降。作為總污水量為污泥體積分數5-6和13-16對進水COD的降低和更高的層次，分別為。污泥是由廢水中未降解固體和新形成的細菌細胞。它可以進一步加工成有機土壤改良劑通過脫水和堆肥。表1.Effluent質量和處理效率為10000毫克/升進水COD ParametersInfluent SBR法。氮轉化隨著進水10000毫克/升的COD和1 - 3天的停留時間，總氮（TN）的是在治療過程中喪失了作為指示theEt。這三個HRTs對TN損失沒有顯著差異。氨集合結果表明，氨氮揮發量只有2-3的TN，印第，cating氨的揮發損失，通過這些操作條件下，小占。對TN損失（約20），其余部分可能是

20、由于其他含氮氣體，如在硝化過程中形成的氮氧化物（NO和NO2），并在反硝化過程中形成氮氣（N2）的排放。該TKN去除，從總污水和75 - 78.8，從液體流出，分別為。該TKN去除主要是由于氨氧化。隨著進水20000毫克/升的COD和1 - 4天HRTs，對TN的損失是18.2-20.5。在1天的停留時間，氨集合結果表明，氨揮發對TN占16，這表明總氮損失大部分是由于氨的揮發。這發生在與SBR法硝化速率低。但在2氨揮發微不足道 - 4天HRTs，在哪個硝化SBR工藝具有較高的活動。這些結果可能意味著氨揮發可能與硝化活性。小1天的停留時間硝化作用的發生是由于泥齡短1.5天。這與Prakasam和

21、洛漢弗14，誰指出，為期2天的廣播電視的調查結果是一致的家禽廢棄物硝化最低。因此，水力停留時間為2天增加到3天，以及相應的SRT是3天，4天。結果發現，在硝化能夠維持在雙方的SBR HRTs。在2日和3日的停留時間，清除的TN和TKN分別為19.5和44.0 - 47.4，從總的污水，和57.5-57.2和84.2 - 85.1，從液體流出分別。重大的NH3 - N的去除，如去除84.8的為期2天的停留時間和85.2 3天的停留時間的效率表示，盡管仍然有80-82毫克/升殘余氨氮污水中存在。可以看出，在對TN，TKN方面沒有明顯的晝夜溫差，兩HRTs干擾，和NH3 - N的去除率。因此，如果完

22、整的氨氧化是不是必需的，為期2天的停留時間將被視為有效的治療在這里討論和去除COD和固體，如教脫氮方面都提到20000毫克/升化學需氧量進水。殘余氨某些款項是在從20000毫克/升的污水化學需氧量目前在2日和3日的停留時間進水。這表明，硝化過程中可能已在這兩個操作條件抑制。硝化抑制作用可能是通過更具競爭力的異養菌由于硝化細菌可能通過抑制游離氨（FA）和自由（活檢）氮酸和硝化的BAC - teria抑制15。氨是因為它的氣味，水生生物毒性不良，因此，它需要從廢水中去除。 Shammas 16研究了硝化過程中的溫度，pH值，生物量的相互作用，并得出結論，高效率的硝化要么只能用很長的停留時間或高固體

23、濃度和溫度升高的合并取得的。因此，HRT為進一步提高到4天，以獲得完整的氨轉化。結果發現，為期4天的停留時間，相應的6天的SRT，已經足以完整的氨轉化，由零氨表示預先在污水（見表2）。因此，可以得出結論，如果完整的氨轉換需要，為期4天的停留時間將用于治療540毫克/ L的NH3 - N的20000毫克/升廢水COD的需要。阿進行了跟蹤研究，以進一步取消derstand在SBR法硝化過程。在苜蓿- SBR法系統蒸發散中氨氮，亞硝酸根氮，硝態氮在治療期間，在為期2天的停留時間達10000毫克/升廢水COD的12小時營業周期如圖所示。 2。上午莫尼亞氧化主要發生在第一個5小時，為印第按中NO2 -

24、N的增加，氨氮下降cated。由于大量的氨是一個具有高氧化硝化周期的早期階段，氨揮發量可能會減少與此相反的情況時，硝化小如上所述。之間的氨揮發和硝化活性的關系還需要進一步在未來的研究調查。pH值可能與氨揮發的另一個因素。因為更高的介質pH值，有折痕的在中溶解氣體組分總氨，氨揮發可能已高時幾乎沒有硝化作用，pH值保持REL的- atively高（約8.0），但小的時候有很好的硝化作用和pH值降低（圖2）。的NO2 - N的增加量達到峰值后喂食后約5小時，然后開始下降，而NO3 - N的開始略有增加。一般來說，在SBR法在經營周期的氨氮，二氧化氮，氮，硝態氮，pH值變化對反應器中，初始氨氮濃度和廢

25、水中堿度的生物轉化動態而定。3.2性能兩個階段SBR法，CMBR系統如上所述，為期4天的停留時間，需要對實現該圖乳品廢水中氨氮完全氧化。氨氮，二氧化氮，氮，硝態氮，pH值2.Profiles在一個與2天的停留時間和10000毫克/升SBR工藝進水COD的循環單級SBR法。看來，增加停留時間達到完全硝化是不符合成本效益。這使我們去探索，分兩個階段處理系統。研究表明，在一個單獨的第二階段將增加曝氣系統硝化硝化速率，由于更適合環境，一個比一個單級系統17兩階段系統提供。在好氧處理，碳的氧化進行了異養菌，而硝化細菌是由自養出來。細菌兩組有顯著的生理，基板要求，代謝特點和生長動力學不同。在單級系統，包括

26、碳氧化和硝化反應器進行一次。這兩種細菌部隊組內共存相同的物理和化學環境，這是不是要么自養或異養菌的最佳，并使其難以達到最佳碳氨轉化。通常，在一個較長的水力停留時間為單級系統應用平衡增長緩慢的自養菌和硝化負責快速增長的碳氧化合terotrophic細菌。但是，這是不經濟的，如上所述。一個兩階段的系統能夠獨立的碳氧化和硝化過程，使每道工序在一個單獨的進行重新演員。第一級反應器的目的主要是氧化和固體碳沉降的提高，以及提供適當的條件下硝化第二階段的反應堆。因為碳被氧化可以通過快速增長的異養菌快，第一級反應器可以使用一個相對較短的水力停留時間。經過第一階段的SBR處理，固體沉降以及提高，污泥產生的液體分

27、離，廢水作為進水用于第二階段的反應堆。污泥九月- aration將大大提高系統的去除效率，減少如鱈魚的TS成分的濃度，并在進水氨氮，從而有可能使用較短的水力停留時間，同時保持在第二硝化較長的SRT -階段的反應堆。隨著的Opti - mization環境條件和基板作為單獨的階段，對于上述異養和自養細菌的特性，整體每兩階段的系統性能可以得到改善，總體停留時間減少，從下面提出的性能數據表明。這兩個階段的系統包括一SBR法作為第一階段和第二階段的一個CMBR。該CMBR被選為第二級反應器，因為在- tached細菌生長的影響聚乙烯顆粒支持，相信通過提供一個長期的SRT硝化的BAC - teria有利

28、。該CMBR被用來處理從污水SBR法的液體。 SBR和CMBR首次操作在1天的停留時間，停留時間與系統被用于治療化學需氧量10,000毫克/升和化學需氧量20000毫克/升進水，分別為2天。在CMBR 1天的停留時間被確定為適當的級別，根據初步測試結果。兩個階段的系統的性能數據見表3和4。可以看出，液體出水水質和碳，固體和氮的去除率在2天的停留時間分兩個階段系統均在3天的停留時間都產生影響的比較，從單級SBR法的。這表明，在HRT的基礎上，這兩個階段的系統將需要1 / 3低于單級系統反應器的體積，因此似乎更有利的經濟性。此外，這兩個階段的系統允許廢水中的氨氧化完全由零的NH3 - N的兩階段系

29、統在為期2天的停留時間污水目前表示，與之相比，一期為70毫克/升氨氮污水在3天的停留時間。因為，伴隨著20000毫克/升進水COD的氨揮發是在第一階段的SBR法高，1天的停留時間，表兩級SBR法，CMBR系統3.Performance為10,000毫克/升進水進水化學需氧量（毫克/升）第一階段：丁苯橡膠第一階段SBR法停留時間增加2天，而第二階段CMBR HRT為下降至0.5天，2.5天的制度是停留時間。如前所示，在為期2天的停留時間，有部分的SBR小氨氨氧化和揮發。該perfor - 2.5的AT -天HRT的兩個階段的系統曼斯是類似于在4天的停留時間（表2）單級SBR工藝對COD，固體，氮

30、和清除方面的業績。這兩種系統都取得了圓滿的氨氧化。同樣，這兩個階段的系統中使用的約1 / 3少停留時間。因此，這兩個階段的系統，建議在單級系統，如果完整的氨氧化是脫與配，因為它的去除率和良好的經濟學。由于硝化脫氮是極限過程，本研究更側重于如何實現高硝化作用。反硝化作用可以被引入到一階段或兩階段系統通過改變SBR和CMBR操作參數，但是這可能使系統操作更加復雜。反硝化的目的是要發生在一個存儲瀉湖，所以在SBR和CMBR denitrifica化過程并沒有在此研究。由于瀉湖幾乎在每一個奶牛場存在，這個選項可以使反硝化作用發生在貯藏期自然，從而更容易與生態nomically。存儲引起的反硝化工藝進行

31、了研究和討論在我們的實驗室在另一篇論文中詳細李18。研究結果表明，亞硝酸鹽和硝酸鹽氮廢水可完全轉化成氮氣自然3個星期內，如果正常操作。4結論進水特性，水力停留時間，廣播電視，加載速率，和電抗器的配置是影響SBRs的處理效率的重要因素。在治療奶牛在1萬毫克/升廢水的化學需氧量 - 3天的停留時間，單級SBR法去除45.0-50.7的COD，21.4-23.4的TS，53.2-56.7，TKN 34.2 - 38.0比，并22.2-23.6，總氮，總的基礎上，該項目包括污水污泥和液體組分，并取消80.2-85.3的COD，63.4-63.7的TS，66.2-72.6比，75-78.8，TKN，和3

32、8.3-39.2總氮的基礎上，液體污水。沒有三者HRTs對COD，固體和鎳的清除方面氮素顯著性差異。因此，1天的停留時間被認為是治療10000毫克/升乳品廢水COD的足夠了。當治療20000毫克/升乳品廢水COD的1 - 天水力停留時間，并在SBR法不能達到預期的硝化由于過短的SRT（1.5天），這是由快速堆積的固體物質和污泥沖洗反應堆從造成的反應堆。 2天的停留時間被認為是在對COD，固體去除方面，均有足夠，如果完全和氮氨氧化是不是必需的。然而，4天的停留時間，如果需要使用完整的氨氧化- tion是需要的。結果發現，氮氨揮發物損失從反應堆tilization是一小部分損失，總氮（2-3），如

33、果有良好的硝化反應器，于1這樣的 - 3天的停留時間用于治療萬毫克/升進水COD和2 - 4天的治療20000毫克/升進水COD的水力停留時間。然而，大量的氨（高達16田納西州）是通過氨揮發損失，如果沒有發生硝化反應器中，如在1天的治療20000毫克/升水力停留時間，進水化學需氧量。有可能是氨揮發和硝化活性，如pH值，負責任的幾個因素。之間的氨揮發和硝化過程的關系有待進一步研究。一個兩階段的系統的組成和CMBR SBR法進行了比較與單級SBR系統。結果發現，這兩個階段的系統實現完全氨氧化和化學需氧量相當或更高，固體和脫氮能力的同時使用至少1 / 3少停留時間。看來，這兩個階段的系統具有更有利的

34、經濟性。因此，這兩個階段的系統，建議在單級系統，如果完整的氨氧化是需要的。參考文獻：1. Hanaki K, Wantawin C, Ohgaki S (1990) Nitrication at low levelof dissolved oxygen with and without organic loading in asuspended-growth reactor. Water Res 12:2973022. Hisset RE, Deans A, Evans MR (1982) Oxygen consumptionduring batch aeration of piggery s

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