1、論文綜采工作面供電設計申請人：學科（專業）：電力系統及其自動化指導教師：網絡教育學院畢 業 設 計 (論 文) 任 務 書專業班級 電力系統及其自動化 層次 專升本 姓名 學號 一、畢業設計（論文）題目 綜采工作面供電設計 二、畢業設計（論文）工作自 2010 年 3 月 17 日起至 2010 年 4 月 9日止三、畢業設計（論文）基本要求： 1、闡述綜采工作面供電系統； 2、根據要求設計綜采工作面供電系統； 3、提交符合要求的論文（包括電子版）； 4、論文字數大于8000. 指導教師： 網絡教育學院畢業設計(論文)考核評議書指導教師評語：論文首先闡述了綜采工作面供電系統，然后根據設計要求，

2、通過選擇變壓器、高、低壓電纜以及短路電流的計算等完成了綜采工作面供電系統的設計。論文寫作規范，條理清楚，達到了網絡學院畢業設計的要求，同意論文答辯。建議成績： 指導教師簽名： 年 月 日答辯小組意見：負責人簽名 年 月 日答辯小組成員 畢業設計（論文）答辯委員會意見： 負責人簽名： 年 月 日論文題目：綜采工作面供電設計學科（專業）：電力系統及其自動化摘要 通過綜采工作面選定的配套機械設備，正確選擇配套的電氣設備，以保證綜采設備能夠正常地投入運行。 綜采工作面供電是否安全、可靠、技術和經濟合理，將直接關系到人身、礦井和設備的安全及采區生產的正常進行。由于煤礦井下工作環境十分惡劣，因此在供電上除

3、采取可靠的防止人身觸電危險的措施外，還必須正確地選擇電氣設備的類型及參數，并采用合理的供電、控制和保護系統，加強對電氣設備的維護和檢修，以確保電氣設備的安全運行和防止瓦斯、煤塵爆炸。 綜采工作面供電系統設計中，遵循煤礦企業對供電的基本要求及煤礦井下供電設計技術規定。根據工作面用電設備的技術參數，對移動變電站進行選擇計算、高壓低壓電纜進行選擇計算、高壓低壓開關進行選擇、短路計算及繼電保護裝置進行整定。  關鍵詞：綜合機械化采煤  負荷統計計算  設備選型  移動變電站 論文類型：設計報告Title: Fully mechanized coal face p

4、ower supply designSpeciality:Power System and AutomationABSTRACTMechanized mining face by supporting selected mechanical equipment, electrical equipment supporting the right choice to ensure the fully mechanized mining equipment to normal operational. Fully mechanized coal mining face power supply i

5、s safe, reliable, technical and economic rationality, will be directly related to the physical, mines and equipment, safety and production of normal mining area. As the coal mine working environment is very bad, so in addition to the power supply on the risk of electric shock and reliable measures t

6、o prevent the physical, but also have the right to choose the type of electrical equipment and parameters, using reasonable power, control and protection systems, strengthen electrical equipment maintenance and repair to ensure the safe operation of electrical equipment and to prevent gas and coal d

7、ust explosion. Working Face the design of power supply system, follow the mine's basic requirements for power supply companies and the "technical requirements of Mine Power Design." Face of electrical equipment according to the technical parameters of the mobile substation to select te

8、rms, selection and calculation of high voltage low voltage cables, high pressure low pressure switch to choose short-circuit calculations and protective device setting.KEY WORDS: Mechanized coal mining, Load statistical computing, Equipment Selection, Mobile Substation TYPE OF THESIS: Design Report目

9、 錄摘要IABSTRACTIII目 錄V1 緒論11.1 綜采工作面供電概述1 概述1 綜采工作面負荷統計22 選擇變壓器32.1 1#變壓器容量的選擇32.2 2#變壓器容量的選擇32.3 3#變壓器容量的選擇43 選擇高壓電纜53.1 計算公式及參數：5 電纜：1#移變5 電纜: 2#移變6 電纜：3#移變64 選擇低壓電纜94.1 低壓電纜長度的確定原則：94.2 計算公式及參數：94.3 正常運行時回路電壓損失校驗115 短路電流計算156 選擇低壓開關、起動器196.1 低壓開關型號的確定196.2 分斷能力校驗197 高壓開關整定217.1 1#移變高壓開關的整定217.2 2#移

10、變高壓開關的整定217.3 3#移變高壓開關的整定228 低壓開關和移變低饋保護裝置整定258.1 移變低饋過流保護裝置整定258.2 磁力啟動器過流保護裝置的整定259 結論與展望29致 謝31參考文獻33附 錄35聲 明.37CONTENTS1Preface.1 1.1 Mechanized mining face Supply Overview1 Overview.1 Mechanized mining face Load Calculation. 22 Select transformer 3 2.1 1#Transformer capacity choice .3 2.2 2#Tra

11、nsformer capacity choice.3 2.3 3# Transformer capacity choice.43 Selec thigh-voltage cable. 53.1Formula and the parameters.5 Cable: conveyor, crusher, loader.5 Cable: shearer, milk pump, spray pump 6 Cable: Belt 64 Select low-voltage cables. 9 4.1 Low voltage cable length to determine the principles

12、.9 4.2Formula and the parameters.9 4.3 Normal operation circuit voltage loss calibration.115 Short-circuit current calculation.156 Select low-voltage switch, starter 19 6.1 Low switch models determine19 6.2 Check breaking capacity.197 High-pressure switch setting21 7.1 1# Variant high-pressure switc

13、h setting.21 7.2 2# Variant high-pressure switch setting.21 7.3 3# Variant high-pressure switch setting.228 Low-voltage switches and Variant low feed protection setting .25 8.1 Variant low fed overcurrent protection device tuning 25 8.2 Magnetic starter overcurrent device tuning 259 Conclusion and O

14、utlook .29Acknowledgements.31 References.33 Appendix.35Declaration.361 緒論隨著煤炭工業的現代化，綜采工作面機械化程度越來越高，綜采工作面機電設備的單機容量增大，綜采工作面總容量由幾百千瓦增加到了幾千千瓦。機械化程度的提高，加快了工作面的推進速度。使綜采工作面供電出現新的問題。為解決這一供電問題，都采用了提高供電電壓等級和縮短低壓供電距離的方法，采用移動變電站供電方式，將工作面各用電設備有效距離縮短，從而使低壓電纜的電壓損失下降，保證了供電的質量及設備的正常運行。設計的主要內容有：根據所設計綜采工作面設備選型情況，選定移動變

15、電站與各配電點位置；確定變壓器容量、型號、臺數圖；確定電纜型號、長度和截面；選擇高低壓開關；做繼電保護的整定計算。設計要求：設計應符合煤礦安全規程、煤礦工業設計規范和煤礦井下供電設計技術規定；設備應選用定型產品并盡量選用新產品和國產設備；設計要保證技術先進、經濟合理、安全可靠。1.1 綜采工作面供電概述1.1.1 概述1）綜采工作面供電是否安全、可靠、技術和經濟合理，將直接關系到人身、礦井和設備的安全及采區生產的正常進行。由于煤礦井下工作環境十分惡劣，因此在供電上除采取可靠的防止人身觸電危險的措施外，還必須正確地選擇電氣設備的類型及參數，并采用合理的供電、控制和保護系統，加強對電氣設備的維護和

16、檢修，以確保電氣設備的安全運行和防止瓦斯、煤塵爆炸。2）隨著煤炭工業的現代化，綜采工作面機械化程度越來越高，機電設備的單機容量和工作面總容量都有了很大的增加。以采煤機為例從70年代初期的150KW左右，增加到現在的375×2KV，目前國外采煤機單機功率已超過1000KW；綜采工作面總容量也從幾百千瓦增加到20003000KW。由于機械化程度的提高，加快了工作面的推進速度，這就要求采區走向長度加長，從而使供電距離增大，給供電帶來了新的問題。因為在一定的工作電壓下，輸送功率越大，電網的電壓損失也就越大，電動機的端電壓越低，這將影響用電設備的正常工作。解決的辦法有：增大電纜截面，但有一定限

17、制，因為電纜截面過大，不便移動和敷設，而且也不經濟；采用移動變壓站使高壓電深入到工作面順槽來縮短低壓供電距離，可使電壓質量得到較大的提高；提高用電設備的電壓等級也是一個提高電壓質量的相當有效的措施。目前我國綜采工作面用電設備的電壓等級已提高到1140V，而且還將繼續提高。 3）高產高效工作面供電、控制系統有以下幾個特點： （1）變壓器容量大。（2）電壓等級高。（3）向工作面供電的變壓器中性點采用不接地的方式，并與保護裝置配合，以減小單相接地時的故障電流。（4）變壓器一次側和二次側均采用六氟化硫（SF6）斷路器或真空斷路器，具有可靠、靈敏的保護和試驗功能，并且可以指示和觀察斷路器的工作狀態及各種

18、保護的動作情況，還具有直觀的故障查詢系統，有些還帶有自動重合閘裝置，迅速回復供電。（5）控制負荷的組合開關可同時控制多臺負載電動機，最多可配有12個出線模塊，每個出線模塊包括真空接觸器和控制，保護裝置。（6）使用微機控制技術，如在各控制開關上采用可編程控制器等進行控制和通信，增強了這些設備的功能，可以實現多種控制方案。1.1.2 綜采工作面負荷統計 表1-1 綜采工作面負荷統計報表 負荷 名稱設備臺數 電動機需用系數 加權平均 功率因數同時系數 額定 功率額定電壓采煤機170011400.60        

19、60;  0.71.00刮板輸送機1400×21140帶式輸送機1160×21140轉載機1 3151140破碎機11601140噴霧泵2451140乳化液泵站225011402 選擇變壓器按照«煤礦井下供電設計技術規定»,綜采工作面移動變電站需用容量按下式計算: (2-1) (2-2) 式中: - 變壓器計算容量(視在功率)，； Kr-需用系數； -移動變電站供電系統中所有用電設備額定功率之和，KW； -加權平均功率因數，綜采工作面取0.7； Pnmax-移動變電站供電系統中最大的一臺電動機額定功率，KW。2.1 1#變壓器容量的選

20、擇變壓器編號:1#,型號:刮板輸送機、破碎機、轉載機、變 KBSGZY-1600/6 變壓器容量為：16001414選擇變壓器為：KBSGZY-1600/62.2 2#變壓器容量的選擇變壓器編號：2#,型號:采煤機、乳泵、噴霧泵、變KBSGZY-1250/6 2#變壓器容量為：12501166選擇變壓器為：KBSGZY-1250/62.3 3#變壓器容量的選擇變壓器編號：3#，型號：膠帶輸送機、變KBSGZY-500 #變壓器容量為：500457選擇變壓器為：KBSGZY-500/6表2-1 低壓開關統計報表編號型號額定電壓(KV)數量1#KBSGZY-1600/6 612#KBSGZY-12

21、50/6613#KBSGZY-500/6613 選擇高壓電纜3.1 計算公式及參數：(A) （3-1） （V） （3-2）式中：Igmax-線路最大工作電流； -需用系數；-電纜負荷功率(KW)；-電壓；-功率因數； U-電壓損失； Ro-電纜電阻； Xo-電纜電抗。3.1.1 電纜：1#移變1)電纜基本參數編號：1#；型號：UGSP-3x50；長時載流量：170（A）；長度：2200 m；電壓：6（KV）；電纜負荷功率：1275（KW）；2)按持續工作電流計算與校驗= = 136<170（A）校驗結果：合格3)按電壓損失計算與校驗電壓損失絕對值： = = 188.1<300（V）

22、校驗結果：合格4)按經濟電流密度計算與校驗計算所得電纜截面： = 68>50（） (3-3)校驗結果：合格5)按熱穩定性計算與校驗計算所得電纜截面：= = 14.55<50（） (3-4)校驗結果：合格3.1.2 電纜:2#移變1)電纜基本參數： 編號：2#；型號：UGSP-3x50；長時載流量：170（A）；長度：2200m；電壓：6（KV）；電纜負荷功率：1166（KW）；由于采煤機、乳泵、噴霧泵高纜長度與刮板輸送機、破碎機、轉載機高纜長度相等，且負荷小于刮板輸送機、破碎機、轉載機，根據以上刮板輸送機、破碎機、轉載機電纜經校驗合格，故采煤機、乳泵、噴霧泵電纜合格。3.1.3 電

23、纜：3#移變1)電纜基本參數編號：3#；型號：UGSP-3x10；長時載流量：72（A）；長度：2200 m；電壓：6（KV）；電纜負荷功率：320（KW）2)按持續工作電流計算與校驗= = 44<72（A）校驗結果：合格3)按電壓損失計算與校驗電壓損失絕對值： = =264.34<300（V）校驗結果：合格4)按經濟電流密度計算與校驗計算所得電纜截面： = 22>10（）校驗結果：合格5)按熱穩定性計算與校驗計算所得電纜截面： = = 11.21<50（）校驗結果：合格表3-1 高壓電纜統計報表 編號型號額定電壓（Kv）長度(m)1#UGSP-3x50622002#U

24、GSP-3x50622003#UGSP-3x50622004 選擇低壓電纜4.1 低壓電纜長度的確定原則：（1）電纜長度巷道長度×1.1（2）移動設備用的橡套軟電纜：使用長度機頭部分的活動長度（3-5m）4.2 計算公式及參數：長時負荷電流計算公式： (A) （4-1）Iw-長時負荷電流；-需用系數；-電纜負荷功率(kW)；-工作電壓(V)；-功率因數。1）電纜編號：1#.型號：UCPQ-0.66/1.143×70+1×16+4×6；工作電壓：1140(V) 。電纜負荷功率：700(kW) = = 208.16<215（A）按照雙根70平方經校驗合

25、格選擇電纜為：1#，長度為：370m；校驗結果：合格2）電纜編號：2#、3#型號：UPQ-0.66/1.143×10+1×10；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：45(kW) = = 26.76<64（A）選擇電纜為：2#，長度為：10m；3#，長度為15m 校驗結果：合格3）電纜編號：4#、5#型號：UPQ0.66/1.14-3×50+1×16；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：250(kW) = = 148.68<173（A）選擇電纜為：4#，長度為：25m；5#，長度為30m 校驗結果：合格4）電纜編號：6#型號：UCPQ-

26、0.66/1.143×95+1×35+4×6；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：400(kW) = = 221.68<260（A）選擇電纜為：6#，長度為：360m；校驗結果：合格5）電纜編號：7#型號：UPQ0.66/1.14-3×95+1×25；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：400(kW) = = 221.68<260（A）選擇電纜為：7#，長度為：160m；校驗結果：合格 6）電纜編號：8#、型號：UCPQ-0.66/1.143×95+1×35+3×6；工作電壓：1140(V)。電

27、纜負荷功率：315(kW) = = 174.58<260（A）選擇電纜為：8#，長度為：420m;校驗結果：合格7）電纜編號：9#.型號：UCPQ-0.66/1.143×50+1×10+3×4；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：160(kW) = = 88.67<138（A）選擇電纜為：9#，長度為：390m； 校驗結果：合格8）電纜編號：10#型號：UPQ0.66/1.14-3×95+1×25；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：320(kW) = =221.40<260（A）；選擇電纜為：10#，長度為：50m；

28、校驗結果：合格9）電纜編號：11#.12#.型號：UPQ0.66/1.14-3×25+1×16；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：160(kW) = = 110.70<113（A）選擇電纜為：11#，長度為：10m；12#，長度為：10m;校驗結果：合格4.3 正常運行時回路電壓損失校驗原則：正常運行時，回路的電壓損失應額定電壓的7%計算公式及參數：電壓損失： (V) （4-2）式中:Iw-長時負荷電流；-電纜長度；-每公里電阻；- 每公里電抗；-需用系數；-電纜負荷功率(kW)；-工作電壓(V)； -功率因數。1）回路編號：L3第一段低電纜編號：1# 電壓損失

29、絕對值： =39.74（V）第二段低電纜編號：3#電壓損失絕對值： =1.10（V）第三段低電纜編號：5#電壓損失絕對值： =2.87（V）回路電壓總損失: 39.74+1.10+2.87 = 43.71<79.8 (V);校驗結果：合格。2）回路編號：L4 第一段低電纜編號：6#電壓損失絕對值： =31.40（V）第二段低電纜編號：7#電壓損失絕對值： =13.22（V）第三段低電纜編號：8#電壓損失絕對值： =2.86（V）第四段低電纜編號：9#電壓損失絕對值： =21.03（V）回路電壓總損失: 31.40+13.22+2.86+21.03 = 68.51<79.8 (V)校

30、驗結果：合格。 3）回路編號：L5第一段低電纜編號：11# 電壓損失絕對值： =2.68（V）回路電壓總損失: 2.68<79.8(V)校驗結果：合格。表4-1 低壓電纜統計報表 編號型 號額定載流量 工作電流 長度1#UCPQ0.66/1.143×70+1×16+4×6215208.163702#3#UPQ-0.66/1.143×10+1×106426.7610154#5#UPQ0.66/1.14-3×50+1×16173148.6825306#UCPQ0.66/1.143×95+1×35+4&#

31、215;6260221.683607#UPQ0.66/1.14-3×95+1×25260221.681608#UCPQ0.66/1.143×95+1×35+3×6260174.584209#UCPQ0.66/1.143×50+1×10+3×413888.67390 10#UPQ0.66/1.14-3×95+1×25260221.4050 11# 12#UPQ0.66/1.14-3×25+1×16113110.70105 短路電流計算1) 1#變壓器二次出口端的短路電流Id計算

32、：變壓器二次電壓1200V，容量1600KVA，系統短路容量按50MVA計算。 系統電抗： XX=0.0288 6KV高壓電纜2200m電阻R0=0.412/km、電抗X0=0.075/km Rg=0.437×2.2=0.9064 Xg=0.08×2.2=0.1760變壓器電阻、電抗： Rb=0.0101 Xb=0.0931 （5-1）2)破碎機電機處短路電流Id計算：UCPQ-0.66/1.143×50+1×10+3×4型電纜且L=390m的電阻、電抗： R0=0.419/km X0=0.081/km Xz=0.081×0.39=0

33、.03159 Rz=0.419×0.39=0.16341 R=0.0447+0.16341=0.20811 X= 0.1282+0.03159=0.15979 3)轉載機電機處短路電流Id計算：UCPQ-0.66/1.143×95+1×35+3×6型電纜且L=420m的電阻、電抗： R0=0.247/km X0=0.075/km Xz=0.075×0.42=0.0315 Rz=0.247×0.42=0.10374 R=0.0447+0.10374=0.15144 X= 0.1258+0.0315=0.1573 4)工作面刮板輸送機后電

34、機處且L=160m短路電流Id計算：UPQ0.66/1.14-3×95+1×25型電纜的電阻、電抗： R0=0.247/km X0=0.075/km Xz=0.075×0.16=0.012 Rz=0.247×0.16=0.03952 R=0.0447+0.03952=0.08422 X= 0.1282+0.012=0.1402 5)工作面刮板輸送機前電機處且L=360m短路電流Id計算：UCPQ-0.66/1.143×95+1×35+4×6型電纜的電阻、電抗： R0=0.247/km X0=0.075/km Xz=0.075

35、×0.36=0.027 Rz=0.247×0.36=0.08892 R=0.0447+0.08892=0.13362 X= 0.1258+0.027=0.1528 6) 2#變壓器二次出口端的短路電流Id計算：變壓器二次電壓1200V，容量1250KVA，系統短路容量按50MVA計算。系統電抗： XX=0.0288 6KV電纜L g=2.2 km R0=0.437/km X0=0.08/km高壓電纜電阻、電抗： Rg=0.437×2.2=0.9614 Xg=0.08×2.2=0.176變壓器電阻、電抗： Rb=0.0101 Xb=0.0931 7)1#乳

36、化液泵站電機處短路電流Id1計算：UPQ0.66/1.14-3×50+1×16型電纜且L=30m的電阻、電抗： R0=0.491/km X0=0.081/km Xz=0.081×0.03=0.00243 Rz=0.419×0.03=0.01257 R=0.0447+0.01257=0.05727 X= 0.1282+0.00243=0.13063 8)2#乳化液泵站電機處短路電流Id2計算：UPQ0.66/1.14-3×50+1×16型電纜且L=25m的電阻、電抗： R0=0.491/km X0=0.081/km Xz=0.081&#

37、215;0.025=0.002025 Rz=0.419×0.025=0.010475 R=0.0447+0.010475=0.055175 X= 0.1282+0.002025=0.130525 9)1#噴霧泵電機處短路電流Id計算：UPQ-0.66/1.143×10+1×10型電纜且L=10m的電阻、電抗： R0=2.159/km X0=0.092/km Xz=0.092×0.01=0.0092 Rz=2.159×0.01=0.02159 R=0.0447+0.02159=0.06629 X= 0.1282+0.0092=0.1374 10)

38、2#噴霧泵電機處短路電流Id計算：UPQ-0.66/1.143×10+1×10型電纜且L=15m的電阻、電抗： R0=2.159/km X0=0.092/km Xz=0.092×0.015=0.00138 Rz=2.159×0.015=0.032385 R=0.0447+0.032385=0.077085 X= 0.1282+0.00138=0.12988 11)采煤機電機處短路電流Id計算：UCPQ-0.66/1.143×70+1×16+4×6型電纜且L=370m的電阻、電抗： R0=0.346 /km X0=0.078

39、/km Xz=0.078×0.37=0.02886 Rz=0.346×0.37=0.12802 R=0.0447+0.12802=0.17272 X= 0.1282+0.02886=0.15706 12)3#變壓器二次出口端的短路電流Id計算：變壓器二次電壓1200V，容量500KVA，系統短路容量按50MVA計算。 系統電抗： XX=0.0288 6KV電纜L g=2.2 km R0=1.85/km X0=0.092/km高壓電纜電阻、電抗： Rg=1.85×2.2=4.07 Xg=0.092×2.2=0.2024變壓器電阻、電抗： Rb=0.0101

40、 Xb=0.0931 13)膠帶輸送機電機處且L=10m短路電流Id計算：UPQ0.66/1.14-3×25+1×16型電纜的電阻、電抗： R0=1.369/km X0=0.090/km Xz=0.090×0.01=0.0009 Rz=1.369×0.01=0.01369 R=0.0447+0.01369=0.05839 X= 0.1282+0.0009=0.12916 選擇低壓開關、起動器6.1 低壓開關型號的確定根據額定電壓、額定電流及使用環境選擇隔爆型磁力起動器如下表:表6-1 低壓開關統計報表名稱型號開關名稱采煤機QJZ-630/1140組合開關

41、1#乳泵QJZ-300/11402#乳泵QJZ-300/11401#噴霧泵QJZ-300/11402#噴霧泵QJZ-300/1140機頭電機QJZ-400/1140磁力起動器機尾電機QJZ-400/1140轉載機QJZ-400/1140破碎機QJZ-300/1140皮帶輸送機QJZ-400/1140R軟啟動6.2 分斷能力校驗1)移動變電站低壓開關分斷能力校驗（1）1#移變，低壓饋電開關為DZKD-660/1140-300A型，分斷能力為7500A>4380A,滿足要求。 （2）2#移變，低壓饋電開關為DZKD-660/1140-300A型，分斷能力為7500A>4380A,滿足要

42、求。（3）3#移變，低壓饋電開關為DZKD-660/1140-300A型，分斷能力為7500A>2771A,滿足要求。 2)磁力起動器分斷能力校驗 (1)采煤機磁力起動器為QJZ-630/1140型，分斷能力為6000A>2570A,滿足要求。 (2)乳泵磁力起動器為QJZ-3000/1140型，分斷能力為6000A>4240A,滿足要求。 (3)噴霧泵磁力起動器為QJZ-300/1140型，分斷能力為6000A>3974A,滿足要求。 (4)工作面刮板輸送機磁力起動器為QJZ-400/1140型，主回路還裝有快速熔斷器，其分斷能力為10000A>3670A,滿足

43、要求。 (5)裝載機磁力起動器為QJZ-400/1140型，主回路還裝有快速熔斷器，其分斷能力為10000A>2746A,滿足要求。 (6)破碎機磁力起動器為QJZ-300/1140型，主回路還裝有快速熔斷器，其分斷能力為10000A>2286A,滿足要求。 (7)皮帶軟起動器為QJZ-400/1140R型，主回路還裝有快速熔斷器，其分斷能力為10000A>4234A,滿足要求。7 高壓開關整定7.1 1#移變高壓開關的整定1)開關編號：1#型號：KBSGZY-1600/6 ； 額定電壓：6000 V；額定電流：200A；互感器變比：40； 互感器二次側額定電流：5A；變壓器

44、一次側額定電流：139.2A； 變壓器變壓比：5 (1)過載保護動作電流：過載保護動作電流整定計算值： (7-1)過載保護動作電流實際整定值：0.8倍 (2)速斷保護動作電流：變壓器二次側最小兩相短路電流：4380A變壓器二次側最小兩相短路電流折算到高壓側：876滿足能保護線路末端最小兩相短路電流的最小靈敏度系數：1.5；速斷保護整定計算值： (7-2)速斷保護動作電流實際整定值：3倍 (3)漏電保護（零序電流型）：被保護電纜線路總長L：2.2；零序電流互感器變比：1；單相接地保護動作電流整定計算值： (7-3)單相接地保護動作電流實際整定值：27.2 2#移變高壓開關的整定 2)開關編號：2

45、#型號：KBSGZY-1250/6； 額定電壓：6000 V；額定電流：200A；互感器變比：40； 互感器二次側額定電流：5A；變壓器一次側額定電流：119.4A； 變壓器變壓比：5 (1)過載保護動作電流：過載保護動作電流整定計算值： 過載保護動作電流實際整定值：0.7倍 （2)速斷保護動作電流：變壓器二次側最小兩相短路電流：4380A變壓器二次側最小兩相短路電流折算到高壓側：876滿足能保護線路末端最小兩相短路電流的最小靈敏度系數：1.5；速斷保護整定計算值： 速斷保護動作電流實際整定值：3倍 （3）漏電保護（零序電流型）：被保護電纜線路總長L：2.2；零序電流互感器變比：1；單相接地保

46、護動作電流整定計算值： 單相接地保護動作電流實際整定值：37.3 3#移變高壓開關的整定3)開關編號：3#型號：KBSGZY-500/6； 額定電壓：6000 V；額定電流：100A；互感器變比：20； 互感器二次側額定電流：5A；變壓器一次側額定電流：38.4A； 變壓器變壓比：5 (1)過載保護動作電流：過載保護動作電流整定計算值： 過載保護動作電流實際整定值：0.5倍 (2)速斷保護動作電流：變壓器二次側最小兩相短路電流：2771A變壓器二次側最小兩相短路電流折算到高壓側：554.2滿足能保護線路末端最小兩相短路電流的最小靈敏度系數：1.5；速斷保護整定計算值： 速斷保護動作電流實際整定值：4倍 (3)漏電保護（零序電流型）：被保護電纜線路總長L：2.2；零序電流互感器變比：1；單相接地保護動作電流整定計算值： 單相接地保護動作電流實際整定值：28 低壓開關和移變低饋保護裝置整定8.1 移變低饋過流保護裝置整定1) 1