1、 凱賓斯基外玻璃幕墻鋼管扣件式雙排腳手架操作平臺施工安全方案一、編制依據 建筑施工計算手冊； 建筑施工手冊第四版； 鋼結構設計規范GB50017-2003； 建筑結構荷載規范GB50009-2001； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001； 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99； 混凝土結構設計規范GB50010-2002；二、工程概況本工程由塔樓和裙樓組成。主樓28層，建筑面積未28990.2平方米；裙樓六層，建筑面積為21795.92平方米；地下一、二層建筑面積為4708平方米，用做地下車庫及功能性用房。該酒店是集商務、旅游、會議、休閑、度假融為一體的五星級酒店。本工

2、程中外墻玻璃幕需要搭設腳手架進行施工。搭設高度30米，本工程室外裝修腳手架的總體方案是：采用立桿縱向間距1.5M，橫向間距0.85M,步距1.7M的雙排腳手架，剪刀撐從底到頂連續搭設，操作層滿鋪木架板。 三、腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，腳手架

3、的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：本工程為玻璃幕墻安裝時所需的操作平臺。雙排腳手架全部采用通長剪刀撐連接，剪刀撐全高連續設置。南北各設置一條4米寬施工通道。施工通道頂部滿鋪木架板。腳手架基礎利用混凝土地面作為支撐基礎。承載能力能夠滿足腳手架的搭設要求。四、腳手架材料選擇l、腳手架選用外徑48mm，壁厚3mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使

4、用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件要有出廠合格證,扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。 3、腳手板、腳手片厚度、平整度、強度符合相關規定要求。 4、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。五、腳手架搭設流程及要求1、施工平臺的落地腳手架搭設的工藝流程為：定位放線材料配備縱向掃地桿立桿

5、橫向掃地桿大橫桿小橫桿剪刀撐鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。2、立桿定距定位：根據現場構造要求（具體見附圖）在定位出腳手架搭設位置，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，用墨線作出標記；按上述工藝流程搭設。3、立桿間距 (1)雙排腳手架立桿縱距1.5m，橫距0.85m，步距1.7m； (2)腳手架的底部立桿采用6000mm和3000mm長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離地20cm。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架體高度的1400。 (5)立桿及縱橫向水平桿構造要求：4、

6、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的步距1.7m，大橫桿置于立桿里側，外伸長度為100mm。 (2) 小橫桿在立桿與大橫桿交點處設置，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。5、剪刀撐 雙排腳手架立面剪刀撐連續搭設。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 雙排腳手架之間的剪刀撐應由地面開始至頂連續設置，剪刀撐搭設要求同上。6、腳手板鋪設要求 (1)滿鋪層腳手板必須橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，接頭錯開。 (2)腳手板須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，

7、不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手板，發現有破損的要及時更換。6、防護欄桿 (1)施工平臺洞口、臨邊處設置1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿。防護欄桿立面固定經建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉。 (2)選用專用網繩張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)施工平臺洞口、出入口設置標準施工安全通道，并做好標識。 腳手架的勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程腳手架的工程量，架子工均要求執證上崗。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設班組長組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可

8、，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。腳手架的檢查與驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、驗收時應具備下列文件：(1)腳手架構配件的出廠合格證；(2)技術交底及安全交底且簽字齊全; (3)腳手架工程的質量檢查記錄；3、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。 (1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠； (2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全； (3)垂直度及水平度是否合格。腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施 (1)腳手架搭設

9、完畢，用合格密目網,安全網鋪圍護于平臺的外圍及底部。 (2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準應符合規范JGJ 130-200 第3條)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40N·m65 N·m之間。 (3)架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由工程管理各單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。 (4) 腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連

10、墻件。2、質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3)腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設；搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 (4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人員必須持有特種作業操作證，方可上崗。 (2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安

11、全防護用品不得上架子。在操作撐上放置消防器材。 (3)在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全；不得隨意向下拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 (4) 應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修。 A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查| a停用超過二個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 扣件螺絲是否松動； b 安全防護措施是否符合要求。 (5)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。 (6)腳手架臨邊面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (7)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。(8)操作平臺上需要配備足夠的消防設施和照明設施(位置

12、附于平面圖)腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、拆除時要統一

13、指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。12、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。13、翻掀墊鋪腳手板時應注意站立位置，防止將未清除的殘留物從高處墜落傷人。腳手架計算書 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為3

14、0 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的橫距為 0.9m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；采用的鋼管類型為 48×3.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:施工操作平臺；3.風荷載參數腳手架規范第4.2.3條規定：作用于腳手架的水平風荷載標準值，應按下式計算： k=0.7zs0 式中k風荷載標準值（kN/m2）； z風壓高度變化系數； s腳手架風荷載體型系數； 0基本風壓（kN/m2）。 計算風荷載標準值除修正系數外，還有三個參數，現分析歸納如下： 一、基本風壓0

15、及修正系數 基本風壓0應按荷載規范“全國基本風壓分布圖”的規定采用。 荷載規范規定：風荷載標準值即k=zzz0，即風荷載標準值中還應乘以風振系數z，以考慮風壓脈動對高層建筑結構的影響。腳手架規范編制時，考慮到腳手架附著在主體結構上，故取z=1。 荷載規范規定的基本風壓是根據重現期為30年確定的，而腳手架使用期較短，遇到強勁風的概率相對要小得多，基本風壓0乘以0.7修正系數是參考英國腳手架標準計算確定的。 二、風壓高度變化系數z 荷載規范規定：風壓高度變化系數，應根據地面粗糙度類別按荷載規范采取。 地面粗糙度可分為A、B、C三類 A類指近海海面、海島、海岸、湖岸及沙漠地區； B類指田野、鄉村、叢

16、林、丘陵及房屋比較稀疏的中、小城鎮和大城市郊區 C類指有密集建筑群的大城市市區。 選用風壓高度變化系數，應注意以下兩種情況： 1立桿穩定計算，應取離地面5m高度計算風壓高度變化系數。經計算，風荷載雖然在腳手架頂部最大，但此處腳和架結構所產生的軸壓力很小，雖較小，但腳手架自重產生的軸壓力接近最大，綜合計算值最大。根據以上分析，立桿穩定性計算部位為底部。 2連墻件計算，應取腳手架上部計算風壓高度變化系數。連墻件的軸向力設計值與風壓高度變化系數成正比函數關系，即架體升高，風壓高度變化系數增大，連墻作軸向力設計值隨之增大，架體頂部達到最大。連墻件穩定承載力及扣件抗滑承載力驗算，應取連墻件最大軸向力設計

17、值。 三、風荷載體型系數s 風荷載體型系數按腳手架規范4.2.4規定計算。 腳手架的風荷載體型系數s 表1 背靠建筑物的狀態 全封閉墻 敞開、框架和開洞墻 腳手架狀態 全封閉、半封閉 1.0 1.3 敞開 stw 1密目式安全立網全封閉及半封閉單、雙排腳手架風荷載體型系數 哈爾濱建筑工程學院編的建筑施工專職安全人員繼續教育培訓班培訓資料，對密目工安全立網全封閉腳手架擋風系數計算如下：根據國標密目式安全網（GB16909-1997）5.2.1條規定：網目密度不應低于800目/100cm2。設100cm2網目，目數為N800目，經計算，其擋風面積與迎風面積比值即An/Aw=0.54（含腳手架鋼管擋

18、風面積），擋風系數=1.2×0.54=0.648。 背靠建筑物為全封閉墻：s=1.00.648 背靠建筑物為敞開、框架和開洞墻： s=1.30.8424 密目式安全立網半封閉腳手架的風荷載體型系數同全封閉腳手架。 目前建筑工地使用的密目式安全立網，是建設部規定的網目密度不低于2000目/100cm2的立網，應按此規定執行。 2敞開式單、雙排腳手架風荷載體型系數 按腳手架規范表4.2.4規定采用 依據上述規定，敞開式腳手架風荷載體型系數計算公式為： 單排腳手架（單榀桁架）s=s 雙排腳手架（n榀桁架，n=2） （1）擋風系數值計算 1）直接按腳手架規范附錄A表A-3查表采用。 2）按腳

19、手架規范條文說明規定的計算公式計算 （2）桁架構件的體型系數s值計算 按荷載規范表6.3.1第36項（b）規定計算： “全國基本風壓分布圖”中，基本風壓最大地區0=0.75kN/m2,故48mm（51mm）鋼管腳手架整體計算時，桁架構件的體型系數s=1.2。 （3）雙排腳手架系數值計算 值按荷載規范表6.3.1第32項查表選用。b/h為腳手架立桿橫距與立桿步距的比值，即Lb/h0。 四、計算實例 某高層建筑，位于濟南市郊區，框架結構，采用扣件式雙排鋼管腳手架施工，鋼管規格為48×3.5mm，腳手架搭設高度50m，搭設尺寸，立桿縱距La=1.5m，立桿橫距Lb=1.2m，步距h=1.8

20、m，連墻桿設置為二步三跨。要求計算：1. 腳手架用密目安全立網（網目密度不低于2000目/100cm2）全封閉；2. 腳手架敞開式，兩種情況，離地面5m及50m高度風荷載標準值。 1全封閉腳手架 查“全國基本風壓分布圖”，濟南地區基本風壓0=0.35kN/m2。 查荷載規范表6.2.1，大城市郊區，地面粗糙度B類，離地面5m高度z=0.8，50m高度z=1.67。 背靠建筑物為框架結構，偏于安全計算，取擋風系數=1.0, s=1.3=1.3。 離地面5m高度，k=0.7×0.8×1.3×0.35=0.2548kN/m2； 離地面50m高度，k=0.7×1

21、.67×1.3×0.35=0.5319kN/m2。 2敞開式腳手架 基本風壓及風壓高度變化系數同全封閉腳手架。 由腳手架規范附錄A表A-3查擋風系數=0.089（或由公式計算，=1.2An/lo·h=0.089）。 由荷載規范表6.3.1第32項查表，n=2（雙排），lb/h=1.2/1.81，0.1，=1。 查荷載規范表6.3.1第36項0d2=0.35×0.0482=0.00080.002，桁架桿件的體型系數s=1.2。   =0.089×1.2×(1+1)=0.2136 離地面5m高度，k=0.7×0.8&#

22、215;0.2136×0.35=0.0419kN/m2； 離地面50m高度，k=0.7×0.167×0.2136×0.35=0.0874kN/m2， k=0.7×0.167×0.2136×0.35=0.0874 kN/m24.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:木制腳手板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:1層；5.地

23、基參數地基類型:混凝土板； 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=3×0.9/(2+1)=0.9 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148 kN/m；活荷載的設計值:

24、q2=1.4×0.9=1.26 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×1.26×1.52 =0.31 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.148×1.52-0.117×1.26×1.52 =-0.365 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩

25、的最大值進行強度驗算：=Max(0.31×106,0.365×106)/4490=81.292 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 81.292 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.9 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.677×0.123×15004/(100×2.06×105×107

26、800)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×107800) = 2.222 mm；大橫桿的最大撓度 2.222 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3&

27、#215;0.9×1.5/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=3×0.9×1.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.05+0.135)+1.4 ×1.35 = 2.112 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.2×0.033×0.852/8 = 0.0037 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.112×0.9/3 = 0

28、.634 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.638×106/4490=142.011 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =142.011 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800) = 0.013 mm ；

29、大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+1.35 = 1.535 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1534.95×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 1.788 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm；小橫桿的最大撓度為 1.801 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表

30、,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN；活荷載標準

31、值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×2.025=3.156 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80×16.20 = 2.471kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木制腳手板，

32、標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(0.9+0.3)/2 = 1.08 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×16.2 = 0.122 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.123 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/

33、2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.123+ 1.4×4.05= 10.617 kN；六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 10.617 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f