1、模板工程施工方案一、工程概況：該工程總建筑面積為7220 m2/棟，框剪結構、基礎采用采用靜壓預應力混凝土薄壁管樁，承臺梁基礎。地下0層，地上15層，建筑總高度47.1m。結構設計使用年限為50年,安全等級為二級,工程按6度抗震設防,框架抗震等級為四級 ,地基基礎設計等級為丙類。混凝土強度等級：基礎墊層C15，其余混凝土均為C25，二、編制依據：混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001。建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008三、實施方案：（一）模板的作用要求和材料模板的作用是保證澆灌混凝土的位置和幾何形狀、尺寸的準確

2、性。在施工中模板要能承受模板的自重，鋼筋和混凝土等材料的重量，運輸工具、施工人員的活荷重，以及新灌筑混凝土對模板的側壓力和機械的振動力等。為此，要求模板及其支撐必須：1）保證結構和構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確性；2）具有足夠的強度、剛度的穩定性；3）構造簡單，便于鋼筋綁扎、混凝土灌筑；4）模板接縫要嚴密，不得漏漿；5）要選材合理，用料經濟。（二）模板材料、形式1、本工程選用木模，用18厚膠合板加4×6cm木檔組合而成，支模材料采用6×8cm木方檔，48鋼管，鋼管扣件，814#鐵絲，13寸圓釘等組成。2、采用拼合式模板按照混凝土構件的形狀和尺寸，用厚5CM一面刨光的杉

3、木做梁底底模、側模一般用18厚膠合板加木檔拼制而成，小木方做木檔。6×8cm木檔和鋼管架支撐，制成各種類型的混凝土構件。如過梁、圈梁、雨篷、基礎、柱、梁、板及樓梯等。組成這種模板的基本元件是18厚膠合板和小木檔。小木檔尺寸一般為40×60mm。木檔的間距取決于混凝土對模板的側壓力的大小。拼制時，根據工程的要求。拼好的模板不宜過大、過重，多以兩人能抬動為宜。本工程模板需要木材多，制作、裝配及拆除過程中損耗較大，因此應盡量節約木材，提高模板周轉率。拆模時要認真細心，及時回收并清理、保管好，以備再用。（三）模板的制作與安裝1、模板配制的方法（1）按圖紙尺寸直接配制模板，結構形體簡

4、單的構件，如基礎、梁、柱、板、墻等構件模板的配制，可根據結構施工圖直接按尺寸列出模板規格和數量進行配制。模板，橫檔及楞木的斷面和間距，以及支撐系統的配置，都可按一般規定或查表選用。（2）按放大樣方法配制模板 形體復雜的結構構件，樓梯、線腳、挑檐結構模板，都采用放大樣的方法配制模板。放大樣即是在平整的地面上，按結構圖，用足尺畫出結構構件的實樣，就可以量出各部分模板的準確尺寸，或套制樣板，同時可確定模板及其安裝的節點構造，進行模板的制作。（3）按計算方法配制模板 形體復雜的結構構件，用放大樣的方法配制模板雖然準確，但比較麻煩，還需要一定的地場地。結構構件多是有規律的幾何形體，樓梯、線腳也可以用計算

5、方法或用計算及放大樣相結合的方法，進行模板的配制。（4）結構表面展開法配制模板 ，即畫出模板平面圖和展開圖，再進行配模設計和模板制作。2、模板配制的要求（1）木模板應將拼縫處刨平刨直，模板的木檔也要刨直。以使模板拼縫嚴密，不易漏漿。（2）釘子的長度應為木模板厚度的1.52倍。配制好的模板應在反面寫明編號與規格，分別堆放保管，以免安裝時搞錯。3、模板的受力情況和設計計算（1）模板的受力情況了解和掌握模板在施工過程中各部位的受力情況，對模板的施工和使用是很有好處的。模板的底模承受豎向荷載，側模承受水平荷載。模板、定型模板、橫檔、擱柵等都是受彎的構件。支撐、立柱都是承受壓力的構件。（2）設計計算荷載

6、模板、支架按下列荷載進行計算或驗算：1）模板及支架自重 可按圖紙或實物計算確定。計算時，本材自重為：針葉材約6000N/m3；闊葉材約8000N/m3。肋形樓蓋及無梁樓蓋的模板自重參考表1。樓蓋模板自重（N/m3；） 表1模 板 構 件木 模 板平板的模板及小楞300樓板模板（包括梁模板）500樓板模板及支架（樓層高度為4m以下）7502）新澆筑的混凝土重量 普通混凝土為25000N/m3，其他混凝土根據實際濕容重確定。3）鋼筋重量 根據設計圖紙確定。一般梁板結構每一立方米鋼筋混凝土的鋼筋重量為：樓板1000N；梁1500N。4）施工人員、澆筑設備及混凝土堆集料的重量。計算模板及直接支承模板的

7、小楞時，均布活荷載2500N/m2；另應以集中荷載2500N進行驗算，取二者中較大的彎矩值；計算直接支承小楞的構件時，均布活荷載為1500N/m2；計算支架立柱及其他支承結構構件時，均布活荷載力1000N/m2。大型混凝土澆筑設備（上料平臺等）、混凝土泵等按實際情況計算。5）振搗混凝土時產生的荷載（作用范圍為有效壓頭高度之內）對水平面模板為2000N/m2。對垂直面模板為4000N/m2。6）新澆筑混凝土的側壓力 影響混凝土側壓力的因素很多，但主要的是：混凝土澆筑速度、混凝土的溫度、混凝土的坍落度和有無外加劑。用內部振動器時，新澆筑的普通混凝土作用于模板上的側壓力，當混凝土澆筑速度在6m/h以

8、下時，可用下列兩式計算，取其中的較小值； 150P=0.4+·Ks·Kw·V T+3013P=2.5H式中 P新澆筑混凝土的最大側壓力（KN/m2）；V混凝土的澆筑速度（m/h）；T混凝土的溫度（）；H混凝土側壓力計算處至新澆筑混凝土頂面的高度（m）；Ks混凝土坍落度修正系數。當坍落度大于3cm時取0.85，59cm時取1.0，1115cm時取1.15；Kw混凝土外加劑影響修正系數。不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2。7）傾倒混凝土時產生的荷載 對垂直面模板產生水平荷載按表2采用：向模板中傾倒混凝土時產生的水平荷載 表2向模板中供料方法水平荷載

9、（N/m2）用溜槽、串筒或導管供料2000用容量0.2m3的運輸器具傾倒2000用容量0.20.8 m3的運輸器具傾倒4000用容量0.8 m3的運輸器具傾倒6000注：作用范圍為有效壓頭高度以內。計算模板和支架時，應根據表3的規定進行荷載組合。模板及支架的計算荷載組合 表3項次模板構件名稱荷載種類計算強度計算剛度1平板和薄殼模板及支架+2梁和拱模板的底板+3梁、拱、邊長300mm的柱，厚度100mm的墻側面模板+4厚大結構及邊長300mm的柱，厚度100mm的墻側面模板+計算規定計算木模板及支架時，應遵守相應結構的設計規范。計算模板和支架的強度時，考慮到模板是一種臨時性結構，鋼材的允許應力取

10、值可提高25%；但對彎曲薄壁型鋼，其允許應力值則不提高。計算木結構時，當木材的含水率小于25%時，其允許應力值可提高15%。計算模板剛度時，允許的變形值為；結構表面外露的模板L/400（L為模板構件的跨度）；結構表面隱蔽的模板L/250；模板支架的壓縮變形值或彈性撓度，應小于或等于相應結構自由跨度的1/1000。為防止模板及其支架在風荷載作用下傾覆，應從構造上采取有效的防傾覆措施。當驗算模板及支架在自重和風荷載作用下的抗傾覆穩定性時，風荷載按荷載規范取值，抗傾覆的穩定安全系數不宜小于1.15。（四）模板的安裝1、基礎?；A一般來說高度不高。安裝前，應將基礎的中心線及基礎的標高先進行核對?；A模

11、板安裝時，先在墊層面彈出承臺邊線，再把側模板對準邊線垂直豎立，并用校正側模板的標高，無誤后，用斜撐釘牢。2、內墻構造柱模板安裝方法根據圖紙中構造柱尺寸加上磚馬牙槎每邊60mm制作好模板，在構造柱兩邊砌磚時留的孔洞中穿過楞木，用楞木組成柱箍。將配好的模板安裝在構造柱部位，其中一邊下部留150200cm清垃圾孔。模板帖墻處用海綿粘貼，以防漏漿。在螺栓上安放夾木與構造柱聯接，用鉛垂校直，擰緊螺栓。3、柱模柱子的特點是斷面尺寸不大但比較高。因此，柱模主要解決垂直度、施工時的側向穩定及抵抗混凝土的側壓力等問題。還要考慮灌筑凝土和清理垃圾雜物的方便，與鋼筋工配合等。它由兩塊與柱斷面長邊一樣的板，加兩塊柱斷

12、面短邊尺寸加長邊模板厚度的板釘成。為保證模板在混凝土側壓力作用下不變形，模板外面設木制柱箍箍牢。柱箍的間距由混凝土側壓力的大小及模板厚度來定。一般愈向下，側壓力愈大，柱箍間距一般350500之間。柱模底部應開有清理模板內雜物的清除口。柱底按放線焊接“井”字形鋼筋限位，限位筋12mm，釘柱模時兩塊板相互接觸處應加海綿條，以防漏漿。柱模板安裝前，先搭設好井字形鋼管架，井字形鋼管架，橫管與柱模外邊留50mm左右空隙，用木楔塞緊。支模前按設計要求綁扎好鋼筋，測出標高標在鋼筋骨架上，同時在基礎面（或樓面）彈出中線或邊線。同一柱列可拉通線，按照邊線將柱底部分固定在“井”字形鋼筋限位位置，再對準邊線，將模板

13、豎起來，用木楔松緊進行錘球校正，使其垂直。檢查無誤后，將箍箍緊，再用支撐釘牢固定。同在一條直線上的柱，應先校正兩頭的柱模，再在柱模上口中心線拉線來校正中間的柱模，柱模之間，還要用水平撐及剪刀撐相互撐牢，來保證柱子的設計準確位置。砼澆灌完畢后，應對柱子垂直度再次進行校正。4、梁模板梁的特點是跨度較大而寬度一般不大。梁的下面一般是架空的，因此混凝土對梁模板既有橫向側壓力，又有垂直壓力。梁模板及其支架系統要能承受這些荷載，保證模板的正常工作。梁模板主要由側模、底模、夾木及支撐系統組成。側模板一般用18厚膠合板加木檔拼制而成，底模板用厚5CM一面刨光的杉木做梁底。在梁底模板下每隔一定間距（一般為801

14、20cm）用鋼管架頂住。支承梁模用鋼管架。在立柱鋼管下面加鋪墊板，墊板可連續亦可斷續。當為泥土地面時，墊板厚不小于5cm，寬不小于20cm，長不小于60cm。對于有主次梁的模板，構造上還有特殊要求。次梁模板應根據樓板的標高，在兩側模板外面釘上托木，在主梁與次梁交接處，應在主梁側板上留缺口，并釘上襯口檔，次梁的側板和底板就釘在襯口檔上。單梁的高度較大，應在側板外面另加斜撐。梁模板安裝時，搭設鋼管架支承系統，鋼立柱架立在下方地面上時應鋪上墊板（側模板與底板接縫處應襯墊海綿，以防漏漿），在柱模缺口處釘襯口木檔，把底板擱置在襯口檔上和鋼管架上。接著把側模板放上，兩頭釘牢于襯口檔上，在側板底外側鋪上夾木

15、，夾木把側模板夾緊釘牢于鋼管架上的楞木，有斜撐的隨即把斜撐釘牢。次梁模板的安裝要待主梁模板安裝并校正后才能進行，安裝方法同主梁模板。次梁模板的兩側模板要按樓板底標高釘上托木，再安裝樓板的模板。梁模板安裝后要拉中線檢查，復核各梁模板中心線位置是否正確，底模安裝時，檢查并調整標高，將木楔釘牢在墊板上。鋼管支承架要設斜撐，以免發生失穩事故。當梁的跨度在4m及4m以上時，在梁模的跨度中間要要略為起拱，起拱的高度為梁跨度的0.20.3%。5、鋼管支承架搭設支模排架用48（3.5mm壁厚）鋼管（扣件連接），立管間距縱、橫1.2m，框架梁兩邊立桿間距1.0米。立桿底下應用墊板。當搭設砼樓板上，砼強度未達到設

16、計強度時，上層立桿位置應盡可能與下層立桿位置對齊。橫桿橫桿設三道，第一道設在梁，板底下，擱60×80mm楞木用，中間設一道拉桿，底部設一道掃地桿。斜撐、立桿穩定性計算為保證斜撐、立桿鋼管支撐的穩定性，鋼管支撐相互間須設置拉桿連接、同時要設置箭刀撐。梁木模板與支撐計算書A、梁模板基本參數（以單位工程梁最大截面進行計算）梁截面寬度B=240mm梁截面高度H=400mm梁模板使用的木方截面50*100mm，梁模板截面底部木方距離500mm、梁模板截面側面木方距離300mm，梁底模面板厚度h=50mm,彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強f=15N/mm2.梁側模面板厚度h=18mm，彈性

17、模量E=4500N/m2,抗彎強度f=13N/mm2采用的鋼管類型為48*3.0。B、梁模板荷截標準值計算模板自重=0.340kN/m2 鋼筋自重=1.500kN/m3混凝土自重=25.000KN/m 3 施工荷載標準值=2.000kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒土時產生的荷截設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷截標準值。新澆混凝土的側壓力計算公式為下式中的較小值：其中rc混凝土的重力密度，取24.000kNm3；t新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/(T+15），取5.714h； T混凝土的入模溫度，取22.000ºC;V混凝土側壓

18、的澆筑度,取2.500mh;H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1外加劑影響修政系數，取1.000；2混凝土坍落度影響修正系數，取0.850KN/m2根據公式度算的新澆混凝土側壓力標準值F1=28.800 KN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準F1=28.800KN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4.000KN/m2C、梁模板底模計算本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=25.00*5.00/6=104.17cm3;I=25.00*5.00*5.00*5.00/12=260.42cm4;梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下梁底板模面

19、板計算簡圖1、抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f=M/Wf其中f 梁底模板的抗彎強度計算值（N/mm2）; M 計算的最大彎矩（KN.m）Q 作用在梁底模板的均布荷載（KN/m）;q=1.2*0.34*0.25+25.00*0.20*0.40+1.50*0.20*0.40+1.4*2.00*0.25=3.35KN/m最大彎矩計算公式如下Mmax=-0.10ql2M=0.10*3.35*0.8002=-0.268kN/mF=0.268*106/104166.7=2.727N/mm2梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求！2、抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗

20、剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<T其中最大剪力Q=0.6*0.800*3.35=1.608KN截面抗剪強度計算值T=3*1608/（2*250*50）=0.193N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求！3、撓度計算最大撓度計算公式如下：其中q=0.34*0.25+25.00*0.20*0.40+1.50*0.20*0.40=2.205N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=0.677*2.205*800.04/(100*9000.00*2604166.8)=0.5009N/mm梁底模板的撓度計算值：V=0.509mm小于V=800/250，滿

21、足要求！D、梁模板底木方計算梁底木方按照均布荷載的連續梁計算。作用在梁底木方的均布荷載計算：q=1.2*(25.00+1.50)*0.90*0.80+1.2*(2*0.90+0.25)/0.25*0.80+1.4*2.00*0.80=33.008kn/m木方剪力圖（kN）經過計算得到從左到右各支座力分別為經過計算得到最大支座F=7.921KN經過計算得到最大變形V=0.0 mm木方的截面力學參數為本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5.00*10.00*10.00/6=83.33cm3;I=5.00*10.00*10.00*10.00/12=416.67cm4;(1)木方抗彎強度計

22、算抗彎計算強度f=0.187*106/83333.3=2.24N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！（2）木方抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值T=3*3.960/(2*50*100)=1.188N/mm2截面抗剪強度計算值T=1.30/mm2木方的抗剪強度設計值T=1.30N/mm2，滿足要求！(3)木方撓度計算最大變形V=0.0mm木方的最大撓度小于850.0/250, 滿足要求！E、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下圖梁側模板計算簡圖1、抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f=M/Wf其中f 梁側模板的

23、抗彎強度計算值（N/mm2）;M 計算的最大彎距（KN.m）;Q 作用的梁側模板的均布荷載（N/mm）;q=(1.2*28.80+1.4*4.00)*0.90=36.144N/mm最大彎矩計算公式如下：Mmax=-0.10ql2M=-0.10*36.144*0.3002=F=0.352*106/48600.0=6.693N/mm2，滿足要求！2、抗剪計算最大剪力的計算公式：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<T其中最大剪力Q=0.6*0.300*36.144=6.506KN截面抗剪強度計算值：T=3*6506/（2*900*18）=0.602N/mm2截面抗剪強度設計值

24、T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求！3、撓度計算最大撓度計算公式如下：其中q=28.80*0.90=25.92N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=0.677*25.920*300.04/(100*4500.00*437400.0)=0.722mm梁側模板的撓度計算值：V=0.722mm小于V=300/250，滿足要求！F、梁底模板木頂撐的計算，梁底模板頂撐的穩定性計算公式為；木方間距1=300mm，；膠合板截面高度=18mm.取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。G、荷載標準值計算：強度驗算考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓

25、力。新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值：式中：VC 為混凝土重力密度，取24（KN/m3）;T0 新澆混凝土的初凝時間，為O時（表示無資料）取200/（T+15），取4.65Ih;V 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h;1 外加劑影響系數，取1；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=38.828 kn/m2 實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值F1=38.83 kn/m2傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4KN/m2.H、膠合板側模驗算膠合板側膜驗算膠合板面板（取長邊），按三跨連續梁，跨度即為木方間距，計算如下：（1）側?？箯潖姸闰炈悖篗=0.1ql

26、2其中q 強度設計荷載（KN/m）;q=(1.2*38.83+1.4*4.00)*500.00/1000=26.098KN/m1 木方間距，取1=300mm;膠和板截面抵抗矩 W=b*h2/6=500*(18)2/6=27000.00mm3=M/W=0.235*106/27000.000=8.699N/mm2膠合板的計算強度不大于35N/mm2，所以滿足要求！（2）側?？辜魪姸闰炈?3V/2bh其中V為剪力：V=0.6*q*1=0.6*（1.2*38.83+1.4*4）*500*300/106=4.698kN經過計算得=3*4.698*103/(2*500.000*18.000)=0.783N

27、/mm2膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求?。?）側模撓度驗算：W=0.677qa4/(100EI)其中q 強度設計荷載（Kn/m）;q=38.83*500/1000=19.415KN/m側模截面的轉動I=b*h3/12=500.000*18.0003/12=243000.000mm4A 木方間距，取a=300mm;E彈性模量，取E=4500N/mm2；經計算得W=0.677*19.415*300.0004/(100*4500.00*18.0003/12=243000.00m4);A 木方間距，取a=300mm;E彈性模量，取E=4500N/mm2;經計算得 W=0.67

28、7*19.415*300.0004/(100*4500.00*243000.00)=0.97mm最大允許撓度W=1/250=300/250=1.20mm膠合板的計算撓度不大于允許撓度W，所以滿足要求！I、木方驗算木方按簡支梁計算，跨度近似取子邊長a,支座反力即為螺栓（鋼筋）對拉拉力，計算如下：6、現澆樓板的模板樓板的特點是面積大而相對比較薄，側壓力相對不大。最主要的是模板及其支架系統承擔混凝土的垂直荷重和其他施工荷重。樓板的底模是用厚5cm的杉木，鋪設在楞木上，楞木擱置在梁側模板外的鋼管架上，楞木采用斷面為60×80mm木方，間距為4050cm。當楞木的跨度較大時，中間應加設支撐，支

29、撐上方頂以通長的杠木，楞木的中間部分就擱在杠木上，以減少楞木的跨度。底模板應垂直于楞木方向鋪釘。定型模板的規格尺寸要符合楞木的間距，或適當調整楞木的間距來配合定型模板。模板安裝時，先在次梁模板兩側板外側彈出水平線，水平線的標高應為樓板底標高減去樓板底模厚度及楞木高度，然后按水平線釘上托木，托木上皮與水平線平齊。把靠梁模的楞木先擺上，楞木間距按樓板模板圖要求分中定位。最后在楞木上鋪釘樓板底模板，只須在底模板的端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘，以便拆模。樓板模板采用18厚膠合板，相鄰兩塊板的接縫用紙膠帶貼縫以便漏漿。模板鋪好后，清掃干凈，進行模板的各部檢查工作，若有不符要求之處，應及時進行調整。樓板

30、模板主要用料楞木及托木尺寸為60×80mm。7、圈梁模板圈梁的特點是斷面小但很長，一般除窗口及其他個別地方是架空外，均擱置在墻上。故圈梁模板主要由側板和相應的卡具所組成。底模僅在架空部分使用，如架空跨度較大，也有用頂撐（琵琶撐）支撐底模。圈梁支模比較簡單，一般開始支模時，先在內墻面彈出統一標高線（依據習慣，在地面以上50cm處），然后依此線決定圈梁的高度，這樣既可以在安裝樓板時，不需用水泥砂漿找平，又會使樓板底表面平整。標高決定后，按照支模方法的不同，內墻先安裝橫楞，外墻安裝夾具，然后安裝側板、夾木、搭頭木或者卡具。圈梁側?？捎媚景寮?0×60木檔，拼制而成，也可以用定型模

31、板組裝，后者比較簡單，省工省料。圈梁模板安裝后，應在側板安裝好，扎鋼筋之前將側板與磚墻接觸處空隙用水泥砂漿補密實。8、樓梯模板樓梯模板的構造與樓板模板相似，不同點是傾斜支設和做成踏步。安裝時，先在樓梯間墻上按設計標高畫出樓梯段、樓梯踏步及平臺板、平臺梁的位置。在平臺梁下搭鋼管架，立柱下墊板。在鋼管架上放楞木釘平臺梁的底模板，立側模。在平臺處擱楞木，鋪釘平臺底模板。然后在樓梯基礎側板上釘托木，將樓梯斜楞釘在托木和和平臺梁側板外的托木上。在斜楞上面鋪釘樓梯底模板。下面搭設鋼管架，其間用拉桿拉結。再沿樓梯邊立外幫板，用外幫板上的橫檔木將外幫板釘固在斜木楞上。再在靠墻的一面把反三角板立起，反三角的兩端

32、可釘固于平臺梁和梯基的側板上。然后在反三角與外幫板之間逐塊釘上踏步側板，踏板側板一頭釘在外幫板的木檔上，另一頭釘在反三角木塊的側面上。如果梯段較寬，應在梯段中間再加設反三角木板，以免發生踏步側板凸肚現象。為了確保梯板符合要求的厚度，在踏步側板下面可以墊以若干小木塊，這些小木塊在澆搗混凝土時隨手取出。第二個樓梯段樓梯模板的安裝程序與第一個梯段模板基本相同。在梯段模板放線時，特別要注意每層樓梯的第一踏步與最后一個踏步的高度，常因疏忽了樓梯面層的厚度而造成高低不同的現象，影響用戶使用。9、墻模板剪力墻模板安裝，底部均應將垃圾清洗干凈，嚴禁立模時將木屑、泥土等雜物帶進模內，在砼澆筑前，應派專人對模內用

33、水沖洗，確保模板內無雜物，并且在模板根部用砂漿空隙堵住。剪力墻模板采用普通九夾板拼制，弧形剪力墻弧度較小時采用竹膠合板，模板豎楞采用50×100mm木枋，橫楞采用48×3.5mm的鋼管，模板支撐采用48×3.2mm鋼管。為加強模板的側向剛度，在模板中間設12mm的對拉螺桿，呈梅花型布置，對拉螺桿的縱橫向間距均為400mm。A、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×100×100/6

34、 = 100.00cm3；I = 60×100×100×100/12 = 500.00cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。 q

35、=(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.1×8.106×500.0×500.0= 2.03×105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.00×105； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 2.03×105/1.00×105 = 2.027 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/

36、mm2；內楞的最大應力計算值 = 2.027 N/mm2 小于內楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。 q = (q

37、1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.6×8.106×500.0 = 2431.863N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 2431.863N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =3×2431.863/(2×60.0×

38、100.0)=0.608N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.608N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 47.71×0.30/2=7.16 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面

39、慣性矩(mm4)，I=5.00×106；內楞的最大撓度計算值: = 0.677×14.31/2×500.004/(100×9500.00×5.00×106) = 0.064 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.064mm 小于內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！(二).外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣

40、性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2×47.71+1.4×2.00)×0.30×0.50/2=4.05kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.175×4053.10×600.00= 4.26×105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 4.26×105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩；

41、 W = 5.08×103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 4.26×105/5.08×103 = 83.775 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值 =83.775N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.2×47.71+

42、1.4×2.00)×0.30×0.50/2=4.053kN；外楞的最大剪力： = 0.65×4053.105 = 1.58×103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； -外楞計算最大剪力(N)： = 1.58×103N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =3×1.58×103/(2

43、15;80.0×100.0)=0.296N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.296N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 47.71×0.30×0.50/23.58 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =60

44、0.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大撓度計算值: = 1.146×7.16×100/2×600.003/(100×210000.00×1.22×105) = 0.346mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.400mm；外楞的最大撓度計算值 =0.346mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.400mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (

45、mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.850 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.705×0.600×0.500 = 14.312 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.312kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！墻模板設計簡圖四、現澆結構模板的拆除模板的拆除日期，取決于

46、混凝土硬化的強度，各個模板的用途，結構的性質和混凝土硬化的氣溫。及時拆模，可提高模板的周轉率，也可為其他工作創造條件。整體式現澆結構拆模時所需混凝土的強度見表6。如過早拆模，混凝土會因未達到一定強度而不能擔負本身重量，或受外力而變形甚至斷裂，造成重大的質量事故。整體式現澆結構拆模時所需混凝土強度 表4項次結構類型結構跨度（m）按設計標號的百分率計（%）1板2502，8752梁、拱、殼87581004懸臂構件100（1）不承重的側模板拆除日期，在混凝土強度達到了2.5MPa（25kgf/cm2）后，并保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞時，就可拆模。（2）承重模板的拆除日期，在混凝土達到表8要求的強度及與砼拆模試件的強度對比無誤后，即可拆模。拆模時間。拆除承重模板的時間參考表（d） 表5水泥的標號及品種混凝土達到設計強度（%）硬化時晝夜平均溫度51015202530425號普通水泥50%107654370%201411876100%504030282018（3）拆模順序拆模應按一定的順序進行，一般是先安裝先拆。拆除肋形樓板的順序是：柱模板樓板底模板梁側模板梁底模板。拆模時，應盡量避免混凝土表面或模板受到損壞，注意整塊下落傷人。