1、精選優質文檔-傾情為你奉上100板模板（盤扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ 231-2010 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B4新澆混凝土樓板板厚(mm)100模板支架高度H(m)3.9模板支架縱向長度L(m)53.8模板支架橫向長度B(m)51.4 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值

2、G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備產生的荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)1其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.9風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s0.5風荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)3.9 三、模板體系設計主梁布置方向平行立桿縱向方

3、向立桿縱向間距la(mm)800立桿橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1200頂層水平桿步距h(mm)1000支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)150 設計簡圖如下： 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁 按簡支梁 ，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/

4、12=1000×15×15×15/12mm4 承載能力極限狀態 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k×b=1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×3×1=7.332kN/m 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1×3)×15.61kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmaxq1l2/

5、87.332×0.22/80.037kN·m Mmax/W0.037×106/375000.978N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5ql4/(384EI)=5×5.61×2004/(384×10000×)=0.042mm max=0.042mmmin200/150，10=1.333mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁彈性模

6、量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)170.667小梁計算方式二等跨連續梁 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×3×0.21.514kN/m 因此，q1靜1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.20.674kN/m q1活1.4×Q1k×b=1.4×3×0

7、.20.84kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.125×0.674×0.82+0.125×0.84×0.820.121kN·m M2q1L12/2=1.514×0.152/20.017kN·m MmaxmaxM1，M2max0.121，0.0170.121kN·m =Mmax/W=0.121×106/42667=2.839N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.625×0.6

8、74×0.8+0.625×0.84×0.80.757kN V2q1L11.514×0.150.227kN VmaxmaxV1，V2max0.757，0.2270.757kN max=3Vmax/(2bh0)=3×0.757×1000/(2×40×80)0.355N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1×3)×0.21.1

9、62kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.521×1.162×8004/(100×8415×170.667×104)0.173mmmin(L/150，10)min(800/150，10)5.333mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=1.162×1504/(8×8415×170.667×104)0.005mmmin(2×l1/150，10)min(2×150/150，10)2mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)48×3主

10、梁計算截面類型(mm)48×3主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁 1、小梁最大支座反力計算 q11.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k×b=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×3×0.21.562kN/m q1靜1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b1.2

11、5;(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.20.722kN/m q1活1.4×Q1k×b 1.4×3×0.20.84kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)+Q×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×3)×0.21.202kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.25×1.562×0.81.562kN 按二等跨連續梁按懸臂梁，R1(0.375q1靜+0.437q1活)L +q1

12、l1(0.375×0.722+0.437×0.84)×0.8+1.562×0.150.745kN RmaxRmax，R11.562kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，R'max1.25q2L1.25×1.202×0.81.202kN 按二等跨連續梁懸臂梁，R'10.375q2L +q2l10.375×1.202×0.8+1.202×0.150.541kN R'maxR'max，R'11.202kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算

13、 主梁彎矩圖一(kN·m) 主梁彎矩圖二(kN·m) =Mmax/W=0.498×106/4490=110.996N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=2×4.043×1000/42419.071N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.663mm=min800/150，10=5.333mm 懸挑段max0.407mm=min(2×150/150,10)=2mm 滿足要求！

14、5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=4.815kN，R2=6.448kN，R3=6.839kN，R4=3.767kN 圖二 支座反力依次為R1=4.276kN，R2=6.658kN，R3=6.658kN，R4=4.276kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N6.839kNN30kN 滿足要求！ 八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)48×3立桿鋼管計算截面類型(mm)48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm

15、3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1000+2×0.7×650=1910mm l0=h=1.2×1200=1440mm =maxl01，l0/i=1910/15.9=120.126=150 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁驗算 q11.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×

16、;Q1k×b=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×3×0.2 = 1.478kN/m 同上四六步計算過程，可得： R14.556kN，R26.3kN，R36.471kN，R44.046kN 頂部立桿段： 1=l01/i=1910.000/15.9=120.126 查表得，0.452 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max4.556，6.3，6.471，4.046=6.471kN f N1/(A)6471/(0.452×424)33.765N/mm2f205N/mm2 滿足要求！

17、 考慮風荷載: MwQck×la×h2/101.4×0.9×0.076×0.8×1.22/100.011kN·m N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max4.556,6.3,6.471,4.046+0.011/0.8=6.485kN f N1w/(A)+ Mw/W6485/(0.452×424)+0.011×106/449036.288N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： =l0/i=1440.000/15.9=90.566 查表得，1=0.661 不考慮風荷載: N

18、=MaxR1,R2,R3,R4+G×q×H=Max4.556,6.3,6.471,4.046+1.2×0.15×3.9=7.173kN f=N/(1A)7.173×103/(0.661×424)=25.594N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQck×la×h2/101.4×0.9×0.076×0.8×1.22/100.011kN·m Nw =MaxR1,R2,R3,R4+G×q×H+Mw/lb=Max4.556,6.3,

19、6.471,4.046+1.2×0.15×3.9+0.011/0.8=7.187kN f=Nw/(1A)+Mw/W7.187×103/(0.661×424)+0.011×106/4490=28.094N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=3.9/51.4=0.0763 滿足要求！ 十、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生 M

20、T=c×Q(kL1Hh2+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.076×53.8×3.9×3.9+0.55×53.8×3.9)=248.628kN·m MR=G(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.9/(0.8×0.8)×53.8×51.42/2=90446.056kN·m MT=248.628kN·mMR=90446.056kN·m 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒

21、混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生 MT=c×Q(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1×1.4×(1×53.8×3.92+0.55×53.8×3.9)=1307.179kN·m MR=G(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9×(24+1.1)×0.1+(0.5+0.15×3.9/(0.8×0.8)×53.8×51.42/2=.303kN·m MT=

22、1307.179kN·mMR=.303kN·m 滿足要求！ 十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)100混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)100 F1=N=7.187kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×h0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩