1、2010年注冊環保工程師專業考試第二天上午考試題（水方向）1. 已知某污水提升泵站集水井最低水位標高為-2.5m，出水井頂標高為11.50m，提升泵站將污水提升出集水井時工作特性曲線如下圖所示。水泵工作時工況點位于A點。當改變閥門開啟后，水泵工況點移動到了B點，由于閥門開啟度的變化，則下列關于管道水頭損失及B點水泵電機功率變化的說法正確的是哪項？（已知電負荷超載系數1.4）（A） 管道水頭損失增加1.5m，水泵電機功率15kW（B） 管道水頭損失增加0.5m，水泵電機功率15kW（C） 管道水頭損失增加1.5m，水泵電機功率12kW（D） 管道水頭損失增加0.5m，水泵電機功率12kW2. 某

2、住宅小區已建戶線至1號井，擬將該戶線接入市政干線2號井內，如下圖所示已建戶線管徑為250mm，充滿度h/D=0.6，末端管底標高44.65m、地面標高46.60m，1-2設計管段長L=150m，采用鋼砼管道，地面坡度i1=0.0036，管線坡度i2=0.003，設計流量Q=29L/s，擬采用300mm鋼筋混凝土管道，經查表得h/D=0.55，v=0.72m/s，冰凍線為地面以下1.20m，管段連接采用水面平接，試計算1-2管段的末端管底標高。（A） 45.22m（B） 45.10m（C） 46.10m（D） 44.19m3. 某城市污水處理廠污水量Q=20000m3/d，初沉池的表面負荷取2m

3、3/(m2·h)。下列關于初次沉淀池與刮泥機選型的說法中正確的是：（A） 采用輻流式沉淀池，4座，直徑D=12m；周邊傳動刮泥機，周邊線速度3.5m/min（B） 采用輻流式沉淀池，2座，直徑D=18m；中心傳動刮泥機，周邊線速度1.5m/min（C） 采用平流式沉淀池，4座，尺寸L×B×H=22m×6m×3m；桁架式刮泥機，行進速度1.5m/min（D） 采用輻流式沉淀池，2座，直徑D=18m；鏈條刮板式刮泥機，行進速度0.8m/min4. 某污水提升泵站的設計流量為150L/s，吸水管路采用管徑400mm的鑄鐵管，出水管路采用管徑300mm

4、的鑄鐵管，詳見下圖。下列關于水泵總揚程的計算哪項是正確的？（考慮自由水頭0.6m）已知：表1 吸水管及出水管管件阻力系數及管長長度表吸水管段喇叭口（1個）90°彎頭（1個）閥門（1個）DN400×200mm漸縮管（1個）直管長度=0.1=0.4=0.1=0.30L=1.5m出水管路DN200×300mm漸縮管（1個）90°彎頭（1個）閥門（1個）單向閥DN300mm（1個）直管長度=0.4=0.4=0.1=1.5L=1.5m表2 管徑、流量、流速、沿程阻力系數表管徑（mm）流量（L/s）流速（m/s）1000i（m）2001504.783001501.5

5、69.124001501.198.37（A） 14.40m（B） 17.20m（C） 16.90m（D） 16.30m5. 兩臺相同型號的水泵A、B關聯工作，且各自吸水管路相同（如圖），已知水泵的特性曲線方程為H=40-0.016Q2（其中H為揚程，m；Q為流量，L/s）；管路的特性曲線方程為H=14+0.002Q2。假設：管路特性曲線不變，兩臺泵同時工作時，兩臺合計流量為Q1，其一臺流量為Q2；單臺水泵工作時流量為Q3，試分別計算Q1，Q2，Q3。（A） Q1=76.0L/s，Q2=38.0L/s，Q3=48.0L/s（B） Q1=38.0L/s，Q2=19.0L/s，Q3=19.0L/s（

6、C） Q1=65.8L/s，Q2=32.9L/s，Q3=38.0L/s（D） Q1=65.8L/s，Q2=38.0L/s，Q3=32.9L/s6. 某造紙廠產生中段廢水3000m3/d，進水懸浮物濃度750mg/L，采用加壓溶氣氣浮池去除水中的懸浮物。根據最初的工藝設計，減壓后的理論釋放空氣量為90kg/d，后來由于工藝改進，廢水中的懸浮物濃度下降至500mg/L，因此需重新設計氣浮池系統，現知重新設計后的壓力水回流量降為原來的一半，其他運行條件不變，試計算重新設計后，減壓后理論釋放的空氣量及氣固比。（A） 45kg/d，0.02（B） 45kg/d，0.03（C） 60kg/d，0.04（D

7、） 90kg/d，0.047. 某城市污水廠的設計流量為1200m3/h，下列關于沉淀池的設計正確的是：（A） 采用4座長40m、寬5m的平流式沉淀池（表面水力負荷取1.5m3/(m2·h)）（B） 采用6座長24m、寬6m的平流式沉淀池（表面水力負荷取1.5m3/(m2·h)）（C） 采用4座直徑為16m的斜板沉淀池（表面水力負荷取1.5m3/(m2·h)，斜板面積利用系數為0.91）（D） 采用6座直徑為13m的斜板沉淀池（表面水力負荷取1.5m3/(m2·h)，斜板面積利用系數為0.91）8. 某城市污水處理廠的最大設計流量為0.2m3/s，采用豎

8、流式沉砂池，中心管進水流速v1=0.3m/s，池內水流上升流速v2=0.05m/s，停留時間t=30s，總變化系數KZ=1.50，試計算該豎流式沉砂池直徑。（A） 2.44m（B） 1.22m（C） 1.99m（D） 2.26m9. 某城市污水處理廠日處理廢水20000m3/d，進水COD為350mg/L，設計采用上流式水解反應器對其進行預處理，設計停留時間為5h，下列關于該污水廠水解池設計錯誤的是：（A） 水解池一般采用停留時間作為設計參數，故該廠水解總容積約為4500m3（B） 水解池對上升流速有一定限制，故該廠水解反應器的高度應在10m左右（C） 水解池對布水系統要求較高，若布水負荷為1

9、m2/孔，則該廠水解池布水點數量不應少于463個（D） 水解池對城市污水COD的去除率約為30%-50%10. 我國北方地區某垃圾填埋場設計中，場滲濾液處理站調節池容積按照90天滲濾液產生量考慮。垃圾填埋場條件如下：多年平均降雨量為600mm，多年平均降雨量最大月份為8月，8月平均降雨量為180mm，8月份最大日降雨量為32mm，全年降雨量等于蒸發量。作業單元匯水面積為10000m2，中間覆蓋單元匯水面積為5000m2，終場覆蓋單元匯水面積為10000m2，終場覆蓋單元滲出系數取0.05，試計算該填埋場滲濾液調節池容積。垃圾滲濾液經驗公式（浸出系數法）：式中：Q-滲濾液產生量，m3/d；I-多

10、年平均降雨量的最大月份降雨量的日平均值，mm；A1-作業單元匯水面積，m2；C1-作業單元滲出系數，當降雨量等于蒸發量時宜取0.5，當降雨量小于蒸發量時宜取0.3，當降雨量大于蒸發量時宜取0.7；A2-中間覆蓋單元匯水面積，m2；C2-中間覆蓋單元滲出系數，宜取0.6C1；A3-終場覆蓋單元匯水面積，m2；C3-終場覆蓋單元滲出系數。（A） 20160m3（B） 2700m3（C） 3780m3（D） 42m311. 某化工廠生產車間每天產生1000m3的甲酚廢水，現用萃取法回收甲酚，采用單級逆流間歇運行方式，原廢水甲酚濃度高達1640mg/L，甲酚在該萃取劑和廢水中的分配系數為1000，處理

11、后要求廢水中剩余甲酚濃度為40mg/L左右，若不考慮萃取劑重復使用時，試計算該廠每天需要多少萃取劑？（A） 40L（B） 45L（C） 400L（D） 450L12. 某污水廠二級出水（450m3/h±50m3/h）擬采用普通雙層濾料進行濃度處理，如設計濾速8m/h，濾池工作周期為24h（實際工作時間為23.6h），濾池個數為2，則每個濾池的邊長選以下哪項較適宜？（A） 8m×8m（B） 4.7m×4.7m（C） 4.8m×6.7m（D） 2.9m×11m13. 某污水廠二級出水（200m3/h）擬采用常規三層濾料（無煙煤、石英砂、生質礦石）濾

12、池進行過濾處理，如設計濾速采用6m/h，濾層總厚750mm，濾池實際工作時間為23.5h，分為三個相同的濾池，則每個濾池中石英砂的裝填量約為多少？（采用三層濾料池的濾料厚度分別為：無煙煤450mm、石英砂230mm、重質礦石70mm，石英砂的堆積密度為2.65）（A） 2.61t（B） 6.91t（C） 8.52t（D） 20.30t14. 某城市污水處理廠，最大設計污水量Q=40000m3/d，采用網篦式細格柵機。柵前水深h=0.4m，過柵流速v=0.8m/s，渠道寬=1.5m，=1.0。格柵傾角a=60.45°，k=3，改造后細格柵渠道柵前水位上升了0.4m，過柵流速不變，試計算

13、柵前流速和格柵水頭損失。（A） 柵前流速0.772m/s，格柵水頭損失0.0794m（B） 柵前流速0.772m/s，格柵水頭損失0.0852m（C） 柵前流速0.386m/s，格柵水頭損失0.0794m（D） 柵前流速0.386m/s，格柵水頭損失0.0852m15. 某工業園區新建污水處理廠Q=5萬t/d，為便于監督管理在明渠總排放口需安裝流量計。在選擇流量計時下述哪種說法是錯誤的？（A） 采用超聲波流量計，利用巴氏計量槽和超聲波液位傳感器，測量槽處液位高度，并將其轉換為電信號進行模擬計算，顯示瞬時和累積計量（B） 當利用超聲波流量測量含有泡沫的污水時，可在巴士槽側面利用連通管原理單獨設一

14、人小計量池，以保證測量準確（C） 在明渠總排放口直接安裝電磁流量計，可保證測量結果更準確合理（D） 超聲波明渠流量計適宜自由水面，非滿管流，其水頭損失小，水中固態物質不易在槽中沉淀和堆積16. 某印染廠排放廢水Q=12000t/d，廢水水質為COD=1200mg/L，BOD5=250mg/L，pH=9.5，色度250（倍），采用：來水調節池水解酸化池曝氣池二沉池處理工藝。其出水COD=130mg/L，BOD5=30mg/L，色度<60（倍）。現地方要求其出水COD100mg/L，BOD520mg/L。但由于污水處理廠場地限制，無法增加新處理構筑物，下列哪種技術措施是最可能有效、可行的方法

15、？（A） 將調節池中預曝氣量由3:1提高至6:1（B） 在水解酸化池中投加池容積20%的懸浮填料（C） 在曝氣池中投加池沉積20%的懸浮填料（D） 在二沉池中直接投加聚合硫酸鋁17. 初次沉淀污泥和剩余活性污泥的混合污泥進入污泥濃縮池，其中，初次沉淀污泥：500m3/d，含水率97.5%，每天排泥兩次，每次1h（250m3/h）；剩余活性污泥：1000m3/d，含水率99.4%，24h連續排泥，混合污泥固體通量取60kg/(m2·d)。污泥密度按1000kg/m3計。通過計算確定以下選項正確的是：（A） 濃縮時間12h，有效水深2.43m（B） 濃縮時間15h，有效水深3.04m（C

16、） 濃縮時間12h，有效水深3.67m（D） 濃縮時間11h，有效水深2.23m18. 某廢水流量為80m3/h-100m3/h，具有溫度較高、pH值較高、含有一定色度和較高濃度Br-，擬采用5g/L-6g/L的臭氧或4mg/L-5mg/L的二氧化氯，接觸時間15min，均可達到消毒、脫色目的。現擬改造利用一現成鋼制容器（直徑3.6m、深3m）作為接觸反應池對該廢水進行強化消毒處理，采用下列哪種消毒設備和消毒劑較為適合？（A） 單臺產量（兩用一備）為200g/h的臭氧發生器（B） 單臺產量（兩用一備）為160g/h的二氧化氯發生器（C） 單臺產量（兩用一備）為300g/h的臭氧發生器（D） 單

17、臺產量（兩用一備）為250g/h的二氧化氯發生器19. 已知某企業的污水處理廠廢水的平均日流量為10000m3，廢水的小時流量及進水COD濃度列于下表，調節池停留時間均為6h，試計算污水處理廠中6h的平均最高設計進水COD的濃度。廢水濃度與流量的變化時間（h）流量（m3/h）濃度（mg/L）時間（h）流量（m3/h）濃度（mg/L）0-1379300012-1338547001-2209270013-1431759302-3401380014-1530049203-4440350015-1638655604-5500230016-1740153305-6363180017-1840555306

18、-7500280018-1925026007-8684365019-2025238008-9800240020-2133240009-10740310021-22360290010-11402300022-23230370011-12600380023-244093100（A） 3112mg/L（B） 5503mg/L（C） 4303mg/L（D） 3603mg/L20. 我國中部某城市，水量充沛，交通便利，設有鐵路編組站一座，有上、下調車線各8條。擬新建一座污水處理廠，設計服務范圍如圖所示。部分污水經過深度處理后用作發電廠冷卻水，污泥主要以衛生填埋方式處置。試選擇污水處理廠的最佳廠址方案。（

19、A） A址（B） B址（C） C址（D） D址21. 某城市污水處理廠原設計沉砂單元采用平流沉砂池，由于進水量從原來的最大流量0.3m3/s增加到0.55m3/s，需擴建一個平流沉砂池，若擴建時設計參數采用總變化系數KZ取1.50，沉砂量取30m3/106m3污水，沉砂每2d清除一次，試計算擴建的平流沉砂池沉砂斗的總容積。（A） 0.52m3（B） 0.65m3（C） 0.86m3（D） 1.30m322. 某城市污水處理廠產生的混合生污泥量為800m3/d，含水率96%，其中有機物含量65%。采用中溫厭氧消化作穩定處理，消化后熟污泥有機物含量50%，含水率97%，若不計消化池上清液排出量，試

20、分析計算該污水處理廠消化后熟污泥每天的產量。（污泥厭氧消化處理的消化率，即可消化程度Rd（%），按下式計算：式中：Pw1、Pw2-分別表示生污泥與熟污泥中有機物含量的百分數，%；Pf1、Pf2-分別表示生污泥與熟污泥中無機物含量的百分數，%；（A） 560.0m3/d（B） 680.0m3/d（C） 746.7m3/d（D） 795.2m3/d23. 某城市污水處理廠采用濃縮-消化-脫水污泥處理系統，其中污泥消化單元污泥產量為100m3/d，含水率96%；污泥脫水單元采用板框壓濾機，并采用化學法調節預處理，投加石灰10%，鐵鹽5%（均以占污泥干重計，投加化學藥劑后污泥干重增加系數以1.15計）

21、，設計每天工作兩班，每班工作時間8h，要求泥餅含水率達到65%。若所選壓濾機過濾產率為6kg干污泥/(m2·h)，單臺過濾面積為30m2，確定該型號壓濾機所需的臺數。（板框壓濾機脫水的案例系數取1.15）（A） 2臺，1用1備（B） 3臺，2用1備（C） 4臺，3用1備（D） 5臺，3用2備24. 某造紙廠的紙機白水量為3600m3/d，SS（纖維）濃度為800mg/L，現考慮選擇適宜的氣浮工藝進行處理。關于氣浮裝置和設備的選擇設計，下列哪項是正確的？（A） 若采用擴散板曝氣氣浮法，由于該法產生的微氣泡小于一般的電解氣浮法，則氣浮效果也較后者更好（B） 若采用葉輪氣浮法，并設計氣浮延

22、續時間為20min，則根據V=Q·t設計氣浮池總容積為50m3（C） 若采用加壓溶氣氣浮法，設計壓力回流水流量為1800m3/d，采用直徑為0.76m的填料罐作為溶氣罐，溶氣罐中過流密度一般選用2500m3/(m2·d)-5000 m3/(m2·d)（D） 若采用平流式電解氣浮法，并按電解池情況確定了電極板塊數n=60，同時選擇合適的設計比電流（E）和電極電流密度（i），設計得到電極作用表面積S=120m2，則每個極板的設計面積可為A=2m225. 某化工廠排出廢水400m3/d，含硝酸5g/L，中和1g硝酸所需堿性藥劑的消耗量如下表所示。設不均勻系數為1.05。

23、試選擇該化工廠含酸廢水適當的處理方案。（一般生石灰含60%-80%的有效CaO，熟石灰含65%-75%的Ca(OH)2，石灰石含90%-95%的CaCO3，白云石含45%-50%的CaCO3，均忽略惰性雜質）堿性藥劑種類CaOCa(OH)2CaCO3MgCO3中和1g硝酸所需堿性藥劑消耗量（g）0.4450.590.7950.668（A） 按4719kg/d投加量投加生石灰進行中和處理（B） 按3559kg/d投加量投加熟石灰進行中和處理（C） 按2642kg/d投加量投加石灰石進行中和處理（D） 按5500kg/d投加量投加白云石進行中和處理2010年注冊環保工程師專業考試第二天下午考試題（

24、水方向）1. 某污水處理廠進水流量Q=80000m3/d，反硝化池進水硝酸鹽氮N0=20mg/L，反硝化池出水硝酸鹽氮Ne=2mg/L，硝化池出水中溶解氧含量DO=2mg/L（假定每還原1mg/L的DO需要0.87mg/L的甲醇），反硝化速率q=0.25mg/(mg·d)，反應器中微生物濃度XV=1600mg/L，臨界運轉溫度T=15，運行pH值=7.0-7.6，試計算反硝化池容積和理論上甲醇投加量。（以甲醇為碳源同時考慮同化和異化兩個代謝過程的反硝化反應如下：NO3-+1.08CH3OH+0.24H2CO30.056C5H7NO2+0.47N2+1.68H2O+HCO3-）（A）

25、4000m3，3557kg/d（B） 3600m3，3696kg/d（C） 3600m3，3557kg/d（D） 4000m3，3696kg/d2. 某食品加工企業廢水流量為2500m3/d，廢水COD=3500mg/L，BOD5=2000/L，要求厭氧處理后COD300mg/L，若采用上流式污泥床反應器（UASB），有機負荷為5kgCOD/(m3·d)，沼氣中的甲烷含量按70%計，在綜合考慮反應器連續運行和維護檢修等條件下，判斷以下對反應器的關鍵參數進行設計計算正確的是：（E） 厭氧反應器總體積為1750m3（F） 若采用圓柱形厭氧反應器，反應器有效高度為6.2m，則UASB直徑為

26、19m（G） 若去除每gCOD產沼氣0.5L，在達到預期去除效果的條件下，厭氧反應器日產甲烷氣不低于4000m3（H） 厭氧反應器水力停留時間為16.8h3. 某生豬屠宰場排放廢水量為300m3/d，廢水水質COD為2500mg/L，BOD5為1400mg/L，SS為650mg/L，氨氮為45mg/L，pH值為6.5，采用UASB+SBR處理工藝進行生化處理，各處理單元的處理效果見表1。肉類加工工業水污染物排放標準（GB13457-92）見表2。出水經消毒后排入附近GB3838中規定的類水域。下列于屠宰廢水處理工藝的計算錯誤的是：廢水格柵沉砂池調節池UASB中間水池SBR池消毒出水表1 設計各

27、處理單元的處理效果處理單元去除率（%）CODBOD5SS氨氮pH值預處理2018450-UASB7075500-好氧池根據排放指標確定-消毒池不考慮-表2 肉類加工工業水污染物排放標準（GB13457-92），排入GB3838中類水域執行一級標準，畜類屠宰加工的一級標準為：項目標準值（mg/L）COD80BOD530SS60氨氮15pH值6-9（A） 好氧池污染物去除率應滿足：COD86.7%、BOD589.5%、SS66.4%、氨氮66.7%（B） 設2座UASB反應器，容積負荷SV為5.0kgCOD/(m3·d)，反應器高度為5m，反應器為矩形，每座邊長為3.9m×3.

28、9m（C） 設4座SBR反應器，每日工作周期數n=3，充水比m=0.25，反應器有效水深.4.5m，每座SBR池長×寬為4.8m×4.8m（D） 設4座SBR反應器，每日工作周期數n=3，沉淀時間2h，排水時間方1h，每池潷水器負荷0.21m3/min4. 某城市污水處理廠采用缺氧/好氧（A/O）工藝，該工藝只有脫氮功能，若使其增加除磷功能，使其改造成為同步脫氮生物除磷工藝，下列備選改造方案中錯誤的是哪一個？5. 某工業污水生物接觸氧化系統，分為并列的兩個池。水深5m（其中填料層3.5m），采用鼓風曝氣充氧，已知所處理混合水的三部分廢水水質指標如下表，如BOD5負荷為0.5

29、kg/(m3·d)（BOD5/TN為4.5），則該接觸氧化系統每個系列氧化池的面積為多少？水量(m3/d)凱氏氮(mg/L)氨氮(mg/L)硝態氮(mg/L)有機氮(mg/L)A廢水12801210-B廢水2605-5-5C廢水51152015115（A） 180m2（B） 120m2（C） 95m2（D） 60m26. 某城市污水處理廠采用A/A/O工藝進行脫氮除磷，剩余污泥的排放量為Q0=1000m3/d，濃度C0=8000mg/L，濃縮后的污泥采用2m帶寬的帶式壓濾機脫水，兩臺同時連續工作，處理能力不超過3m3/(m·d)，試通過計算確定以下關于污泥濃縮選項正確的是：

30、（A） 重力濃縮，2座，固體負荷為60kg/(m3·d)，則每座濃縮池面積為67m2（B） 氣浮濃縮，2座，固體表面負荷為60kg/(m2·d)，則每座氣浮池面積為83m2（C） 采用帶式濃縮機，3臺（一臺備用），處理量Q=30m3/h，濃縮后污泥含固率2%（D） 采用帶式濃縮機，3臺（一臺備用），處理量Q=25m3/h，濃縮后污泥含固率4%7. 某生物反應池的厭氧區有效容積為2000m3，為使介質混合均勻宜設何種設備？如該設備數量為2臺，每臺設備的功率應為多少？（A） 攪拌機，6kW（B） 推流器，6kW（C） 攪拌機，1kW（D） 推流器，1kW8. 某城市污水處理廠在

31、二級處理的基礎上，采用反硝化濾池+曝氣生物濾池進行升級改造，使出水達到回用的目的。進水水質：COD=60mg/L，NH4-N=2mg/L，NO3-N=25mg/L，TN=29mg/L，SS=15mg/L，DO=2mg/L；出水水質要求：COD40mg/L，TN10mg/L，SS5mg/L，工藝運行過程中，發現出水TN難以達到出水水質要求，試分析下列哪種因素是造成TN難以達標最主要的原因？（A） 進水DO濃度過高（B） 碳源投加量不足（C） 反硝化濾池停留時間過長（D） 曝氣生物濾池堿度不足9. 某城市污水處理廠采用厭氧/好氧（A/O）強化生物除磷工藝，進水溶解性易降解COD含量為150g/m3

32、，PO43-P的含量為6g/m3，系統污泥齡SRT為4.5d，污泥產率系統Y為0.4gVSS/gCOD，內源代謝系數Kd為0.07gVSS/(gVSS·d)，活性污泥的磷含量為0.09gP/gVSS，設溶解性易降解COD完全用于生物除磷，試計算系統對磷的去除率及單位污水產生的剩余污泥量。（A） 90.0%，60gVSS/m3（B） 67.5%，45gVSS/m3（C） 75.0%，50gVSS/m3（D） 85.5%，55gVSS/m310. 某城市計劃建設一座污水處理廠，通過污水水量和水質監測分析后，確定污水處理廠設計處理水量Q=40000m3/d，設計進水水質如表1所示。出水執行

33、城鎮污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）中二級標準。若采用Carrousel氧化溝工藝，設計泥齡取25d，混合液污泥濃度MLSS為4000mg/L，f=MLVSS/MLSS=0.7，污泥內源呼吸系數Kd取0.05d-1，污泥產率系數Y取0.5kgVSS/kg去除BOD5，試計算氧化溝的剩余污泥量。表1 某污水處理廠設計進水水質（單位：mg/L）參數CODBOD5TSSVSS總氮氨氮總磷設計進水水質35020024020046375（A） 2159kg/d（B） 2559kg/d（C） 2940kg/d（D） 3759kg/d11. 某地區擬新建一座污水處理廠，其排水體制為截流式

34、合流制。截流倍數n0=2。污水來自兩個小區，人口密度均為300人/ha，生活污水排放量為150L/(人·d)。時變化系數KZ=1.5，1號、2號管段為合流管，其雨水量分別為600L/s和800L/s。3號、4號管段為截流管，排水管網布置如下圖所示，試計算該污水處理廠合理的設計水量。（A） 781.50L/s（B） 1790.75L/s（C） 1172.25L/s（D） 1660.50L/s12. 某城市污水處理廠，設計流量為Q=20000m3/d，采用曝氣生物濾池工藝，總變化系數KZ=1.5，污水原水水質為BOD5=150mg/L，NH3-N=50mg/L，要求出水水質達到目的BOD

35、5<20mg/L，NH3-N<5mg/L，確定下列選項正確的是：（已知設計的容積負荷：MBOD=2.6kgBOD5/(m3載體·d)，MNH3-N=0.872kgNH3-N/(m3載體·d)，硝化需氧系數取4.75kgO2/kgNH3-N）（A） 生物需氧量R=10070kg/d（B） 生物需氧量R=2600kg/d（C） 生物需氧量R=4113kg/d（D） 生物需氧量R=6875kg/d13. 關于城市污水處理廠平面布置的設計，有如下七點描述：某污水處理廠占地面積共計18000m2，綠化占地面積6800m2，污水處理廠建設系數為38.5%，綠化系數為37.8

36、%；污水處理廠周圍設置1.5m高的圍墻；廠內道路以方便使用為原則，路線呈環狀布置，并高有通向構筑物的道路，單車道寬3.5m，雙車道寬為6.5m；全廠設計一個人流門和一個物流門，門的設計可滿足大型設備的進出；廠內綜合樓排水管、雨水管與綜合樓及食堂給水管道相交叉時，排水管、雨水管應讓位給水管道；為了不受廠內污水或污泥氣味的影響，生活區、辦公區根據風玫瑰圖設置在上風向區域；綜合樓污水、食堂污水經過管道直接排入氧化溝內進行處理。試分析上述描述中有幾點不合理？（A） 3處（B） 4處（C） 5處（D） 6處14. 目前，常見的厭氧生物處理工藝包括厭氧消化池，UASB（上流式活性污泥床），EGSB（顆粒污

37、泥膨脹床）、IC（內循環顆粒污泥床）等不同反應器類型，根據不同工藝類型，試分析下列關于各類厭氧反應器的應用說法正確的是：（A） 厭氧反應器常在中溫條件下進行，若廢水溫度為15，反應器溫度需維持在35。對于日處理廢水量為300m3的消化池。消化池維持要求溫度需要提供熱量約為10.5×105kJ/h（B） 厭氧反應可用于處理高濃度有機廢水，采用UASB反應器處理淀粉廢水，若進水COD濃度為8000mg/L，出水COD濃度為2000mg/L，日處理量為2000m3，選擇有機負荷5kg/(m3·d)，則厭氧反應器總體積約為2400m3（C） 相比較UASB反應器，采用EGSB或IC

38、等高效厭氧反應器可大幅度提高系統有機負荷，從而實現降低反應器體積的目的。在處理相同廢水時，若EGSB反應器負荷為UASB反應器有機負荷的三倍，則反應器體積可減少約1/3（D） 以上答案全部錯誤15. 某農產品加工廢水（200m3/h）經處理后就近排往A農灌渠作為旱作田灌溉補充水回用（剛好滿足標準，標準限值見表1），現經重新規劃，其中80m3/h廢水需改造排往B農灌渠做水作田灌溉補充水。已知規劃的排往B農灌渠的最近取水口現有水量和水質如表2，若不考慮這80m3/h廢水的污染物濃度沿途自然降解消減情況，則這廢水排入B農灌渠至少需補充處理到什么程度？表1 農田灌溉水質標準（GB5084-2005）農

39、田灌溉用水水質基本控制項目標準值COD（mg/L）BOD5（mg/L）SS（mg/L）旱作田200100100水作田1506080表2 B農灌渠最近取水口水量和水質水量（m3/h）COD（mg/L）BOD5（mg/L）SS（mg/L）16. 某啤酒生產企業每天排放的廢水量為1000m3，COD為1350mg/L，有機物去除率要求90%以上，廢水水溫20左右，選擇厭氧處理工藝作為主體處理工藝，下列關于厭氧生物處理工藝設計中最為合理的是：（A） 采用中溫厭氧UASB工藝，且污泥為絮狀污泥，設計負荷6kgCOD/(m3·d)，上升流速1.6m/h（B） 采用常溫厭氧UASB工藝，且污泥為絮狀污泥，設計負荷6kgCOD/(m3·d)（C） 采用中溫厭氧IC工藝，設一個圓形反應器，設計負荷10kgCOD/(m3·d)，反應器直徑為5m（D） 采用常溫厭氧EGSB工藝，設一個圓形反應器，有效池容不得169m3，直徑4m17. 厭氧消化的污泥攪拌宜采用機械攪拌，如需要螺旋槳攪拌的污泥量為500m3/s，則螺旋槳所需功率約為多少？（螺旋槳所需揚程克服慣性力與水力阻抗所需水頭為1.0m，