1、第一節(jié) 循環(huán)流化床鍋爐燃燒機(jī)理與條件燃燒是空氣中的氧與燃料中的可燃素，在某一定溫度下所發(fā)生的，并伴隨著有熱量放出的很為迅速的化合過(guò)程。燃燒時(shí)有煙氣產(chǎn)生，而燃料燃燒所放出大量的熱則強(qiáng)烈地加熱這項(xiàng)燃燒產(chǎn)物，使煙氣的溫度達(dá)到1000度及1000度以上。迅速的燃燒也只有在這種高溫條件下才可能，為了燃料的著火，必須從某一個(gè)高溫?zé)嵩磳⑷剂项A(yù)行加熱，當(dāng)燃料著火后，燃燒過(guò)程在條件適當(dāng)?shù)那闆r下將自行維持下去。燃料燃燒時(shí)所產(chǎn)生火焰，是因?yàn)槿剂鲜軣釙r(shí)從燃料中分離出來(lái)的氣體狀揮發(fā)物而發(fā)生的。所以燃料火焰的大小，與燃料受熱時(shí)所分離出來(lái)的氣體揮發(fā)物的數(shù)量有關(guān)，也與揮發(fā)物和空氣混合的情況有關(guān)。燃料的揮發(fā)物越多，燃燒時(shí)越能發(fā)

2、出大的火焰；但是，揮發(fā)物越是與空氣混合得好，火焰則越短。當(dāng)燃燒木材和混煤時(shí)，通常會(huì)產(chǎn)生大的拉長(zhǎng)火焰。將煤粒送入流化床內(nèi)迅速受到高溫物料及煙氣的加熱。首先是水分的蒸發(fā)，接著是煤中揮發(fā)分的析出與燃燒后是焦碳的燃燒。在不同的燃燒工況，焦炭燃燒可在外表面或內(nèi)孔孔壁發(fā)生。燃燒工況由燃燒室的工作條件和焦炭特性所決定，具體可分為三種類型。1、動(dòng)力燃燒： 在動(dòng)力燃燒中，化學(xué)反應(yīng)速度率遠(yuǎn)低于擴(kuò)散速度率。無(wú)孔大顆粒焦碳在900度左右燃燒以及多孔大顆粒焦碳在600度以下燃燒可能屬于該工況。對(duì)于細(xì)顆粒多孔焦碳，如果傳質(zhì)速率很高，可能在800度范圍內(nèi)燃燒才屬于動(dòng)力燃燒。對(duì)于多孔焦碳，氧擴(kuò)散到整個(gè)焦碳顆粒使燃燒在整個(gè)焦碳

3、內(nèi)均勻進(jìn)行，因此隨著燃燒的進(jìn)行，焦碳密度降低而直徑不變，氧濃度在焦碳顆粒內(nèi)是均勻的，動(dòng)力燃燒主要發(fā)生在以下情況：（1）、循環(huán)流化床鍋爐啟動(dòng)過(guò)程，此時(shí)溫度低，化學(xué)反應(yīng)速度也低。（2）、細(xì)顆粒燃燒，此時(shí)擴(kuò)散阻力很小。2、過(guò)渡燃燒在過(guò)渡燃燒中，反應(yīng)速度與內(nèi)部擴(kuò)散速率相當(dāng)，在此工況下，氧在焦碳中的透入深度有限，接近外表面處的小孔消耗掉大部分氧。在這種燃燒工況常見于鼓泡流化床和循環(huán)流化床某些區(qū)域中的中等粒度焦碳。此時(shí)微孔傳質(zhì)速率和化學(xué)反應(yīng)速率相當(dāng)。3、擴(kuò)散燃燒在擴(kuò)散燃燒中，傳質(zhì)速率遠(yuǎn)低于化學(xué)反應(yīng)速率。由于化學(xué)反應(yīng)速率很高，傳質(zhì)速率相對(duì)較慢的有限氧分在剛到達(dá)焦碳表面就被化學(xué)反應(yīng)所消耗。這種工況常見于大顆粒

4、度焦碳，因?yàn)榇藭r(shí)傳質(zhì)速率比化學(xué)反應(yīng)速率低。我國(guó)的循環(huán)流化床鍋爐和鼓泡流化床所使用燃煤的粒徑大部分為0-10，在相同的床料顆粒、床溫和氧濃度下，循環(huán)流化床的氣固傳輸速率比鼓泡流化床要高得多。隨著燃燒的進(jìn)行焦碳粒度縮小氣固傳輸速率增加，燃燒工況也從擴(kuò)散燃燒移到過(guò)渡燃燒，最后到動(dòng)力燃燒。在循環(huán)流化床燃燒裝置中，焦碳在揮發(fā)物從燃料中分離出來(lái)至一定程度后再開始燃燒，所以焦碳的起燃點(diǎn)在離燃燒室前部有若干距離的地方。在實(shí)際的爐內(nèi)燃燒過(guò)程中，不僅可燃混合物是流動(dòng)的，而且燃燒室內(nèi)的溫度和反應(yīng)物的濃度也是隨著時(shí)間而改變的。并且在燃燒室內(nèi)，各處的溫度和濃度、速度也不相同，即在時(shí)間和空間上有溫度和濃度、速度的變化。因

5、此，爐內(nèi)燃燒過(guò)程是一個(gè)非常復(fù)雜物理、化學(xué)過(guò)程。在了解爐內(nèi)燃燒過(guò)程時(shí)，必須同時(shí)要了解：A、反映物（燃料和空氣）與燃燒產(chǎn)物（煙氣）的擴(kuò)散過(guò)程；B、在高溫?zé)煔夂偷蜏胤磻?yīng)物以及和周圍受熱面的熱量交換過(guò)程； C、流動(dòng)過(guò)程中傳熱、工質(zhì)的影響。Sección circular de la caldera de lecho fluidizado mecanismo de combustión y las condicionesLa combustión es el oxígeno del aire y el combustible puede ser flogisto,

6、 en un lugar determinado bajo cierta temperatura y la liberación de calor, junto con una combinación química muy rápida del proceso. El humo producido al quemar, y la evolución de la combustión de combustible de un calor considerable es fuerte calentamiento de los produ

7、ctos de la combustión, la temperatura de los gases de combustión de 1000 ° y 1000. Combustión rápida, y sólo en esta alta temperatura es posible, con el fin de alimentar el fuego, debe ser un calor de alta temperatura de una línea de combustible pre-calentamiento,

8、cuando el combustible se incendió, las condiciones de combustión sean adecuados en el caso de la auto-sostenido. Llama producida por la quema de combustible, el combustible para calefacción porque el combustible separado de los volátiles gaseosos ocurrido. Por lo tanto, el tama&#

9、241;o de la llama del combustible, cuando se calientan con gas combustible separados cantidad de sustancias volátiles, pero también con una mezcla de aire y los volátiles relacionados con la situación. La mayor volatilidad del combustible, la quema de más energía y una

10、gran llama, sin embargo, la mezcla más volátil y con el aire, la llama es más corto. Cuando se quema la madera y las mezclas de carbón, por lo general produce una llama alargada grande. Dentro de las partículas de carbón en el material de lecho fluidizado y la temperatu

11、ra de los gases de combustión por calentamiento rápido. La primera es la evaporación del agua, seguido por la precipitación del carbón y el coque volátiles de la combustión es la quema.En las condiciones de combustión diferentes, la combustión del coque p

12、uede ser la superficie exterior de la pared o se produce perforación. Condiciones de combustión y las condiciones de trabajo por las características de combustión de coque de la decisión, el específico se puede dividir en tres tipos.Uno, el poder grabar: Combusti&#

13、243;n en el poder, la velocidad de reacción química era mucho menor que la tasa de velocidad de difusión. No hay partículas de coque gran agujero quema a 900 grados, y las partículas grandes de la quema de coque poroso a 600 grados bajo puede pertenecer a las condiciones de

14、trabajo. De grano fino de coque poroso, si la tasa de transferencia de masa es alto, se pueden quemar de 800 grados que caen dentro de la dinámica de la combustión. Para el coque poroso, difusión de oxígeno en las partículas de coque en la combustión del coque en unifor

15、mes para todo, así que a medida que avanza la quema, el coque para reducir el diámetro de la misma densidad, concentración de oxígeno es uniforme dentro de las partículas de coque, y el poder la combustión se produce principalmente en las siguientes situaciones:(1), que

16、 circulan proceso de arranque de la caldera de lecho fluidizado, la temperatura es baja, la velocidad de reacción química es también baja.(2), la combustión de partículas finas, resistencia a la difusión es pequeño en este momento.2, la transición de la combus

17、tiónDurante la combustión de transición, la velocidad de reacción y velocidad de difusión interna y no, en esta condición, el oxígeno del coque en la profundidad de penetración limitada, los agujeros cerca de la superficie externa de la mayoría del ox

18、7;geno consumido. En esta condición, la combustión es común en un lecho fluidificado burbujeante y de lecho fluidizado circulante en algunas zonas de grano medio de coque. En este punto, la tasa de transferencia de masa y micro-químicos de velocidad de reacción bastante.3, l

19、a difusión de la combustiónEn la combustión de difusión, la tasa de transferencia de masa es mucho menor que la velocidad de reacción química. A medida que la velocidad de reacción química es alta, la tasa relativamente baja de oxígeno de transferencia de

20、 masa limitada de la coca sólo para llegar a la superficie fue consumido por las reacciones químicas. Esta condición es común en coque granular grande, porque esta vez la tasa de transferencia de masa inferior a la velocidad de reacción química.Burbujas de China fluidiz

21、ado circulante y calderas de lecho de carbón de lecho fluidizado tamaño de las partículas utilizadas en la mayoría de los 0-10mm, las partículas materiales en la misma cama, la temperatura de la cama y la concentración de oxígeno, el lecho fluidizado circulante gas

22、-sólido tasa de transferencia de de lecho fluidizado burbujeante es mucho mayor. Con la quema de la reducción de tamaño de las partículas de coque de transporte de gas aumenta la velocidad, las condiciones de combustión para mover la transición de la combustión de

23、la combustión de difusión, y, finalmente, a la combustión de energía.En la unidad de circulación combustión en lecho fluidizado, el coque en los volátiles aislados del combustible hasta cierto punto y luego comenzó a arder, por lo que el coque de la quema de l

24、a cámara de combustión a partir de una cierta distancia de la parte delantera del lugar. En el proceso de combustión en sí, no sólo es el flujo de la mezcla de combustible y la temperatura de cámara de combustión y la concentración de reactivo está cambia

25、ndo con el tiempo. Y en la cámara de combustión, la temperatura y la concentración a lo largo de la velocidad no es lo mismo, es decir, en tiempo y espacio de la temperatura y la concentración, la velocidad del cambio. Por lo tanto, el proceso de combustión es un proceso muy

26、 complejo física y química. En la comprensión del proceso de combustión, se debe entender: A, lo que refleja el material (combustible y aire) y productos de la combustión (humos) proceso de difusión, B, a alta temperatura y baja temperatura de gas de combustión y d

27、e los reactivos y el calor alrededor de la superficie de calentamiento proceso de cambio; C, el proceso de flujo de calor, el impacto del fluido de trabajo第二節(jié) 爐膛內(nèi)容提要：一燃燒份額的分布二爐膛的主體結(jié)構(gòu)三爐膛內(nèi)的開孔§1、燃燒粉額的分布循環(huán)流化床鍋爐中的燃燒粉額分布是鍋爐設(shè)計(jì)中的最重要參數(shù)之一，它直接影響到受熱面的布置、循環(huán)物料入口及一二次風(fēng)的配比。國(guó)內(nèi)一些循環(huán)流化床鍋爐投入運(yùn)行后，發(fā)現(xiàn)帶不上負(fù)荷，要提高負(fù)荷時(shí)密相區(qū)就超溫，

28、這實(shí)際上是由于密相區(qū)燃燒粉額實(shí)際值比設(shè)計(jì)值偏大而造成的，此時(shí)設(shè)計(jì)的受熱面或循環(huán)物料的冷卻作用不足而使床溫在額定負(fù)荷時(shí)偏高。在循環(huán)流化床鍋爐密相區(qū)中，為防止受熱面的磨損，在四周均敷設(shè)耐火材料，燃料在密相區(qū)的放熱一般采用循環(huán)物料來(lái)吸收，但如果燃料在密相區(qū)放熱過(guò)大，或者分離器效率變差，循環(huán)物料量偏少，則會(huì)發(fā)生超溫，所以密相區(qū)內(nèi)燃燒份額的確定就顯得特別重要。在密相區(qū)內(nèi)的燃燒份額與燃料粒徑、流化風(fēng)速、一二次風(fēng)率、床層溫度等有很大的關(guān)系。研究表明，當(dāng)粒徑一定時(shí)，風(fēng)速增加，顆粒被吹起進(jìn)入稀相區(qū)的份額增加，密相區(qū)的燃燒份額下降。當(dāng)粒徑增大時(shí)，停留在密相區(qū)的顆粒量會(huì)增大，密相區(qū)的燃燒份額增大。當(dāng)鍋爐份額增加時(shí)，

29、密相區(qū)的燃燒份額下降，這是由于為了維持密相區(qū)的床層溫度，在低負(fù)荷時(shí)必須增加密相區(qū)的燃燒份額，而在高負(fù)荷時(shí)為了防止床層超溫，必須降低密相區(qū)的燃燒份額。在循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)中，常常用到調(diào)節(jié)一、二次風(fēng)配比來(lái)調(diào)節(jié)密相區(qū)的燃燒份額。在循環(huán)流化床鍋爐中，二次風(fēng)一般在稀相區(qū)給入，所以二次風(fēng)不可能參與密相區(qū)的燃燒，此時(shí)一次風(fēng)的比例就是密相區(qū)的燃燒份額的最大值（當(dāng)然此時(shí)的過(guò)量空氣系數(shù)不應(yīng)過(guò)大）。有時(shí)為了控制密相區(qū)的燃燒份額，就采用降低一次風(fēng)率的方法來(lái)達(dá)到。§2、爐膛的主體結(jié)構(gòu)1、爐膛形狀循環(huán)流化床爐膛與其他形式的鍋爐有明顯差別。目前主要有方型（長(zhǎng)方形和正方形），圓形和下圓上方型爐膛結(jié)構(gòu)。立式方型爐膛是

30、最常見的爐膛結(jié)構(gòu)，其橫截面形狀通常為矩形，這種布置的特點(diǎn)在于可以方便地在爐膛中布置水冷壁受熱面，另外制造工藝簡(jiǎn)單，在大型鍋爐中普遍采用。2、爐膛的典型尺寸爐膛的尺寸包括爐膛的長(zhǎng)、寬、高以及截面收縮狀況。爐膛的橫截面面積根據(jù)選定的截面熱負(fù)荷或流化風(fēng)速進(jìn)行確定。循環(huán)流化床鍋爐的截面熱負(fù)荷通常為35MW/，相應(yīng)的流化速度為58m/s。當(dāng)鍋爐橫截面積確定后，爐膛的截面形狀可以有多種不同形式，除了早期的循環(huán)流化床鍋爐外，目前總是采用矩形截面，四周為水冷壁，其長(zhǎng)寬比的確定主要應(yīng)考慮下述因素：爐膛內(nèi)受熱面的布置、尾部受熱面的布置、分離器的布置等的相互協(xié)調(diào)；二次風(fēng)在爐膛內(nèi)應(yīng)可以足夠穿透；固體顆粒（包括燃料、石

31、灰石和循環(huán)灰）的供給以及在橫向的擴(kuò)散。在設(shè)計(jì)時(shí)必須注意：爐膛過(guò)深會(huì)使二次風(fēng)在爐內(nèi)穿透能力變?nèi)酰瑩]發(fā)分在爐膛內(nèi)的擴(kuò)散不均勻。故爐膛的深度一般不宜過(guò)大，以保證二次風(fēng)的穿透深度。循環(huán)流化床鍋爐爐膛高度是循環(huán)流化床設(shè)計(jì)的一個(gè)關(guān)鍵。爐膛越高，則鍋爐的鋼架就越高，因此鍋爐的造價(jià)也會(huì)提高。高度的確定應(yīng)綜合考慮以下幾個(gè)方面的要求：保證燃料的完全燃燒，對(duì)分離器不能捕集的細(xì)顆粒在爐膛內(nèi)一次通過(guò)時(shí)能夠燃盡；爐膛高度應(yīng)能布置全部或大部分蒸發(fā)受熱面；爐膛高度應(yīng)保證足夠高的返料料腿高度，使料腿有足夠的靜壓頭，保證循環(huán)流化床鍋爐正常的物料循環(huán)流動(dòng)；爐膛高度應(yīng)保證脫硫所需要短氣體停留時(shí)間；爐膛高度應(yīng)和循環(huán)流化床鍋爐的尾部煙道

32、或?qū)α鞫嗡枰叨认嘁恢拢诲仩t采用自然循環(huán)時(shí)，爐膛高度應(yīng)保證鍋爐在設(shè)計(jì)壓力下有足夠的水循環(huán)動(dòng)力。在具體設(shè)計(jì)時(shí)，一般可根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐的爐膛高度確定一個(gè)數(shù)值，布置受熱面是否足夠，然后考慮分離器的切割直徑，再根據(jù)上述的要求考慮固體顆粒的燃盡，和其他的要求條件，使之滿足上述要求即可。作為一般考慮，細(xì)顆粒的燃盡時(shí)間大約需要3s,若流化速度為5m/s,則燃燒室高度應(yīng)不低于1525 m。Sección del hornoResumen:Una parte de la distribución de la combustiónDos estructura principal

33、del hornoTres aberturas en el horno§ 1, la distribución de la cantidad de polvo ardienteCirculación de la caldera de combustión de lecho fluidizado en el diseño de la caldera es la distribución de la cantidad de polvo en uno de los parámetros más importantes,

34、que afectan directamente a la distribución de la superficie de calefacción, los materiales reciclables y un ratio de entrada de aire secundario.Algunos internos que circulan caldera de lecho fluidizado en operación, se encontró que con o sin carga, para mejorar la carga de la tem

35、peratura de fase ultra-densa zona, que en realidad se debe a la cantidad de fase densa de polvo ardiente zona que el valor real que resulte del valor de diseño es demasiado grande, En este punto, el diseño de la superficie de calentamiento, o el efecto de enfriamiento de la escasez de mate

36、riales reciclables en la temperatura de la cama por la alta carga nominal.En la fase densa circulación de la zona fluidizado caldera de lecho, la superficie de calefacción para evitar el desgaste, se establecen en el calor del combustible alrededor de material refractario, en la regió

37、n de fase densa, por lo general el uso de materiales reciclables para absorber, pero sobre si el calor del combustible en la región de fase densa grande, o el deterioro de la eficiencia de separación, materiales reciclables menos de lo normal, exceso de temperatura se produce, por lo que l

38、a zona de combustión fase densa para determinar la participación es muy importante.En la región de fase densa y el tamaño de combustión de acción, la velocidad del flujo, una relación de aire secundario, la temperatura de la cama, etc tienen una gran relación.

39、 La investigación muestra que cuando un cierto tamaño, la velocidad del viento aumenta, las partículas se han apagado en la región de fase diluida mayor acción, fase densa región de la disminución de cuota de combustión. Cuando el tamaño de las partí

40、culas aumenta, siendo en la región de fase densa, aumentará la cantidad de partículas, la quema de fase densa aumentar la cuota de la región. Cuando aumenta la proporción de la caldera, la región de fase densa de la disminución de cuota de combustión, lo que e

41、s debido a la densa zona para mantener la temperatura del lecho se debe aumentar en la zona de compartir la carga baja de combustión denso, y en la alta carga de la cama para evitar que caliente, fase densa región debe reducir la participación de la quema.En el diseño de circulac

42、ión de caldera de lecho fluidizado, de uso frecuente en la regulación de una relación de aire secundario para ajustar la proporción de la combustión de la región de fase densa. En la caldera de lecho fluidizado circulante, el aire secundario se encuentra generalmente en

43、 la región de fase diluida para entrar, por lo que el viento no puede estar involucrado en fase densa zona de combustión secundaria, la proporción de aire primario es una zona densa de la cuota máxima de combustión (por supuesto proporción de exceso de aire en este mome

44、nto no debe ser demasiado grande). A veces, a fin de controlar la quema de la cuota de la región fase densa, sobre el uso de métodos para reducir la tasa de aire primario de lograr.§ 2, la estructura principal del horno1, la cámara de formaCirculando horno caldera de lecho fluidi

45、zado y otras formas de diferencias significativas. Actualmente hay cuadrados (rectangulares y cuadradas), vueltas y vueltas la parte superior del siguiente tipo de estructura del horno.Cámara vertical horno cuadrados es la estructura más común, su forma es generalmente de sección

46、 rectangular, las características de este sistema es que puede ser fácilmente organizados en la superficie del agua caldera de calefacción de la pared, el proceso de fabricación de otros es simple, ampliamente utilizados en calderas de gran tamaño.2, el tamaño típi

47、co de los hornosLas dimensiones de la cámara del horno incluyendo la longitud, anchura, altura y la contracción de la sección transversal.La sección transversal del horno de acuerdo a la sección seleccionada de la carga de calor o el flujo de la velocidad del viento para det

48、erminar. Sección transversal de la caldera CFB carga de calor es generalmente de 3 5 MW / m, el caudal correspondiente de 5 8 m / s.Cuando la caldera de la sección transversal determinada área, de sección transversal de la cámara puede tener muchas formas diferentes, adem

49、25;s de la circulación de la caldera de lecho fluidizado anterior, el presente es siempre de sección rectangular, rodeado por un muro de agua, la relación de aspecto se debe considerar para determinar las principales los siguientes factores: horno superficie de calentamiento de la dis

50、posición, el diseño de la superficie de calentamiento posterior, tales como la coordinación separador de diseño, aire secundaria en el horno debe ser suficiente para penetrar; partículas sólidas (incluido el combustible, la caliza y el reciclaje de cenizas ) la oferta y

51、 la extensión horizontal. En el diseño debe prestar atención a: el horno se la penetración muy profunda de aire secundario en el horno se extendió débil y volátil de manera desigual en el horno. Por lo tanto, la profundidad general del horno no debe ser demasiado g

52、rande para asegurar que la profundidad de penetración del aire secundario.CFB caldera de lecho fluidizado circulante altura del horno es una clave del diseño. Cuanto mayor sea el horno, la caldera de acero, el más alto, por lo que el coste de la caldera se incrementará. Se debe c

53、onsiderar para determinar la altura de los siguientes requisitos: para asegurar la combustión completa del combustible, no puede capturar la separación de partículas finas en un horno para quemar a través del tiempo, la altura horno debe ser arreglado todos o la mayoría de l

54、a evaporación calentamiento de la superficie, altura horno debe ser suficiente para asegurar que la alimentación de material de nuevo la altura de la pierna para que el material tiene suficiente presión hidrostática piernas, caldera de lecho fluidizado circulante para asegurar la

55、 normal circulación de los materiales, la altura horno debe asegurarse de que la desulfuración de gases de corta estancia requerido tiempo, la altura horno debe ser el final de la caldera de lecho fluidizado circulante y en la sección de convección o de combustión requiere u

56、n alto grado de uniforme; caldera de circulación natural, la altura del horno de la caldera debe asegurar que haya suficiente presión en el diseño de la central de ciclo del agua.En el diseño específico, en general, sobre la base de la caldera de lecho fluidizado circulante

57、altura del horno para determinar el valor, la adecuación del acuerdo de calentamiento de la superficie, y luego considerar diámetro de corte de la separación, y luego les pide que consideren las partículas sólidas por encima de la quemadura, y otros requisitos condiciones, c

58、on el fin de cumplir con los requisitos anteriores puede ser. Como consideración general, las partículas finas de la quemadura toma alrededor de 3 5 años, si la velocidad del flujo de 5 m / s, la altura de la cámara de combustión no debe ser inferior a 15 25 m.、爐膛下部區(qū)域的設(shè)計(jì)在循環(huán)流

59、化床鍋爐中，燃燒所需要的空氣分成一、二次風(fēng)分級(jí)送入。一次風(fēng)通過(guò)布風(fēng)板送入爐膛，作為流化介質(zhì)并提供密相區(qū)燃燒所需要的空氣。二次風(fēng)通常分兩層或三層在一定高度送入爐膛，提供完全燃燒所需要的空氣。在二次風(fēng)口以下的床層，如果截面積保持與上部區(qū)域相同，則流化風(fēng)速會(huì)下降，特別是在低負(fù)荷時(shí)會(huì)產(chǎn)生床層流化不良（甚至不能流化）等現(xiàn)象，所以流化床鍋爐的二次風(fēng)口以下區(qū)域總是采用較小的橫截面積，并采取向上漸擴(kuò)的結(jié)構(gòu)。在設(shè)計(jì)時(shí)截面收縮可以采用兩種不同的方法：第一種是下部區(qū)域采用比較小的截面，在二次風(fēng)口送入位置采用漸擴(kuò)的錐形擴(kuò)口，擴(kuò)口的角度小于45°；第二種方法是在爐膛布風(fēng)板上就呈錐形擴(kuò)口，這有助于在布風(fēng)板附近提

60、高流化風(fēng)速，以減少床內(nèi)分層和大顆粒沉底的可能性。作為一般的考慮，可以使床層下部和上部的流化風(fēng)速相等，并且使床層下部密相區(qū)在低負(fù)荷下仍能保持穩(wěn)定的流化。4、二次風(fēng)位置及其布置在循環(huán)流化床鍋爐中采用二次風(fēng)后，一般就將床層人為地分成兩個(gè)區(qū)域，下部的密相區(qū)和上部的稀相區(qū)，二次風(fēng)口的位置也就決定了密相區(qū)的高度。密相區(qū)的作用是使燃料部分燃燒及氣化和裂解，同時(shí)也作為儲(chǔ)熱裝置，這一區(qū)域體積較大的話，就有利于煤的完全裂解和增加變負(fù)荷下床內(nèi)的穩(wěn)定性。目前一般都采用較低的密相區(qū)以降低能耗，二次風(fēng)口位置一般離布風(fēng)板1.53m左右。二次風(fēng)可以單層送入，也可以多層送入，送入口應(yīng)在爐膛擴(kuò)口處，以保證上部的燃燒份額。綜合考慮

61、二次風(fēng)的阻力及爐內(nèi)的混合狀況，在設(shè)計(jì)時(shí)可以選擇二次風(fēng)速度為3050m/s，具體的數(shù)值應(yīng)綜合考慮爐膛寬度、深度及二次風(fēng)射流的穿透深度確定。5、爐膛出口循環(huán)流化床鍋爐爐膛出口對(duì)爐膛內(nèi)氣固兩相的流體動(dòng)力特性有很大的影響。采用特殊的爐膛出口結(jié)構(gòu)，使?fàn)t膛頂部形成氣墊，床內(nèi)固體顆粒的內(nèi)循環(huán)增加，則爐膛內(nèi)固體顆粒濃度會(huì)呈倒C形分布。所以循環(huán)流化床鍋爐的出口應(yīng)以采用具有氣墊的直角轉(zhuǎn)彎出口為最佳，或采用直角轉(zhuǎn)彎型式的出口，以增加轉(zhuǎn)彎對(duì)固體顆粒的分離，從而增加床內(nèi)固體顆粒的濃度，增加顆粒在床內(nèi)的停留時(shí)間。§3、爐膛內(nèi)的開孔在循環(huán)流化床鍋爐的爐膛中，除了一、二次風(fēng)口外，還需要設(shè)置給煤口、脫硫劑進(jìn)口、循環(huán)物

62、料進(jìn)口、排渣口、爐膛出口、各種觀察孔、人孔、測(cè)試孔等。這些開孔除了能夠送入鍋爐燃燒需要的燃料、空氣、脫硫劑、循環(huán)物料外，還要排出灰渣、煙氣以及設(shè)置必要的溫度、壓力測(cè)點(diǎn)，以維持鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。爐膛內(nèi)各種開孔的數(shù)量、大小和位置應(yīng)該適當(dāng)，盡量減少對(duì)水冷壁的破壞，使?fàn)t膛保持嚴(yán)密不漏風(fēng)。1、 給煤口燃料通過(guò)給煤口進(jìn)入循環(huán)流化床內(nèi)。給煤口壓力應(yīng)高于爐膛壓力以防止高溫?zé)煔鈴臓t內(nèi)通過(guò)給煤口反吹，通常將給煤口和上部的給料裝置采用密封風(fēng)進(jìn)行密封。給煤點(diǎn)的位置一般布置在敷設(shè)有耐火材料的爐膛下部還原區(qū)，并且盡可能地遠(yuǎn)離二次風(fēng)入口點(diǎn)，從而使煤中的細(xì)顆粒在被高速氣流夾帶前有盡可能長(zhǎng)的停留時(shí)間。在有些循環(huán)流化床鍋爐中，煤

63、首先被送入返料裝置，在進(jìn)人爐膛前先進(jìn)行預(yù)熱，這種給煤方式對(duì)于高水分和強(qiáng)粘結(jié)性的燃料比較適合。由于循環(huán)流化床內(nèi)的橫向混合比鼓泡流化床強(qiáng)烈的多，所以其給煤點(diǎn)的數(shù)量比鼓泡流化床鍋爐要少，一般認(rèn)為一個(gè)給煤點(diǎn)可以帶35130th負(fù)荷。如果燃料的揮發(fā)分含量高，反應(yīng)活性高，則可以取低值，反之取高值。2石灰石給料口由于石灰石脫硫時(shí)的反應(yīng)速率比煤燃燒速率低得多，而且石灰石結(jié)料量少，粒度又較小，所以其給料點(diǎn)的位置及數(shù)量不象給煤點(diǎn)那么關(guān)鍵，石灰石可以采用單獨(dú)給料機(jī)或氣力輸送裝置單獨(dú)送入床內(nèi)，也可以將其送入循環(huán)物料口或給煤口給入。目前國(guó)內(nèi)中小容量的循環(huán)流化床鍋爐普遍采用氣力輸送裝置在給煤點(diǎn)附近將石灰石送入，大型鍋爐將

64、采用單獨(dú)的石灰石給料裝置。3排渣口循環(huán)流化床鍋爐的排渣口設(shè)置在的床的底部，通過(guò)排渣管排出床層最底部的大渣。通過(guò)大渣的排放，可以維持床內(nèi)固體顆粒存料量以及維持顆粒尺寸，不使過(guò)大的顆粒聚集于床層底部，因流化不好而影響循環(huán)流化床鍋爐的流化不好安全運(yùn)行。排渣管布置在床層的最低點(diǎn)，一般可采用兩種布置方式：一種是布置在布風(fēng)板上，即去掉一定數(shù)量的風(fēng)帽，代之以排渣管，排渣管的尺寸應(yīng)足夠大以使大顆粒物料能順利地通過(guò)排渣管排出；第二種方式是將排渣管布置于爐壁靠近布風(fēng)板處，這樣就不需要在布風(fēng)板上開孔布置排渣管，但在床面較大時(shí)，這種形式就比較難布置。目前多數(shù)采用第一種布置方式，并特別注意排渣管周圍的風(fēng)帽開孔適當(dāng)加大，以使布風(fēng)均勻。排渣口的