1、 說明：本計算為地下室樓板、梁、外墻、人防墻模板驗算計算； 層高最高為5.07m，頂板最厚450mm，主梁截面尺寸最大的為500×900mm。根據市場材料供應情況：100×100mm木方實際的最小截面為85×85mm，50×100mm木方實際的最小截面為45×85mm，本計算均取最小截面尺寸85×85mm、45×85mm的木方為計算參數。（一）、頂板模板的設計 對于人防區板厚為300mm的樓板，使用以下方式進行支護：1、板面設計：頂板鋪12mm 厚竹膠板。 2、龍骨設計:主龍骨采用100×100mm，間距900mm

2、，與腳手架立桿間距相同；次龍骨采用100×100mm 木方，間距300mm。3、支撐設計：樓板模板豎向支撐全部采用扣件式腳手架，立桿間距900×900mm；水平桿步距1200mm。 對于人防區板厚為180mm的樓板，使用以下方式進行支護：1、板面設計：頂板鋪12mm 厚竹膠板。 2、龍骨設計:主龍骨采用100×100mm，間距1000mm，與腳手架立桿間距相同；次龍骨采用50×100mm 木方，間距250mm。3、支撐設計：樓板模板豎向支撐全部采用扣件式腳手架，立桿間距1000×1000mm；水平桿步距1200mm。（二）、梁模板的設計梁截面尺

3、寸形式較多，按照450×800mm與550×1000mm計算。人防區按照以下方式支設模板：1、面板設計：梁底模、側模均采用12mm厚竹膠板。2、龍骨設計：梁側模沿梁向次龍骨50×100mm木方間距不大于300mm，主龍骨采用兩根48鋼管，間距900mm，與扣件式腳手架連接加固；梁底模主龍骨采用兩根48鋼管，間距900mm，次龍骨采用100×100mm 木方，間距300mm，梁下加頂撐間距900mm 。3、支撐設計：梁底支撐采用扣件式腳手架，U型可調式支托，立桿間距縱向900mm橫向間距900mm，水平桿步距1200mm，第一道水平桿距地面200mm。4、

4、加14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm，沿梁長間距900mm，沿梁高間距600 mm，內套內徑16PVC套管。 非人防區按照以下方式支設模板：1、面板設計：梁底模、側模均采用12mm厚竹膠板。2、龍骨設計：梁側模沿梁向次龍骨50×100mm木方間距不大于300mm，主龍骨采用兩根48鋼管，間距1000mm，與扣件式腳手架連接加固；梁底次龍骨采用50×100mm 木方，間距300mm，主龍骨為兩根48鋼管，間距1000mm，梁下加頂撐間距1000mm 。3、支撐設計：梁底支撐采用扣件式腳手架，U型可調式支托，立桿間距縱向1000mm橫向間距1000mm，水平桿步距120

5、0mm，第一道水平桿距地面200mm。4、加14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm，沿梁長間距1000mm，沿梁高間距600 mm，內套內徑16PVC套管。（三）、墻體模板的設計對于地下二層3.85m高度墻體模板支護采用以下方案：1、面板設計：采用12mm厚竹膠板。2、龍骨設計：主龍骨采用兩根48鋼管，間距600mm，次龍骨采用50×100mm 木方，間距300mm。3、穿墻螺栓：采用M14穿墻螺栓，間距沿墻面方向為600mm，垂直墻面方向為600mm。4、支撐：墻體兩側加三道斜撐，根部一道，中間2m左右一道，頂部一道，沿墻方向間距1800mm。對于地下一層5.07m高度墻體模板

6、支護采用以下方案：1、面板設計：采用12mm厚竹膠板。2、龍骨設計：主龍骨采用兩根48鋼管，間距500mm，次龍骨采用50×100mm 木方，間距300mm。3、穿墻螺栓：采用M14穿墻螺栓，間距沿墻面方向為500mm，垂直墻面方向為500mm。4、支撐：墻體兩側加三道斜撐，根部一道，中間2m左右一道，頂部一道，沿墻方向間距1500mm。（四）、柱體模板的設計地下二層：1、面板設計：采用12mm厚竹膠板。2、龍骨設計：主龍骨采用兩根48鋼管，間距600mm，與扣件式腳手架連接加固；次龍骨采用50×100mm 木方，間距300mm。 3、支撐設計：柱四面分別加三道斜撐，根部一

7、道，中間2m 左右一道，頂部一道。4、加14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓水平方向間距400mm，豎直方向間距600mm。地下一層：1、面板設計：采用12mm厚竹膠板。2、龍骨設計：主龍骨采用兩根48鋼管，間距500mm，與扣件式腳手架連接加固；次龍骨采用50×100mm 木方，間距300mm。 3、支撐設計：柱四面分別加三道斜撐，根部一道，中間2m 左右一道，頂部一道。4、加14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓水平方向間距400mm，豎直方向間距500mm。在地下二層非人防區180mm厚頂板處需考慮900mm厚度回填土自重對模板系統影響。900mm厚回填土單位密度取值1.7kg/m3，單位重量為16

8、.66KN/m3，按照均布荷載14.994KN/m2進行驗算。附件一：計算書一、 地下室人防區頂板模板驗算（一） 計算參數：1. 頂板支撐承重體系：荷載竹膠板木方次龍骨木方主龍骨腳手架支撐系統2. 樓板：樓板厚h300mm，樓板混凝土標準值24KN/m3 ,樓板鋼筋單位重量取值4.0KN/m3,施工人員及設備(均布荷載)2.5KN/m2 ,施工人員及設備(集中荷載)2.5KN;3. 樓板模板:樓板模板采用12mm厚竹膠板。竹膠板容重取8KN/m3。單位面積荷載0.012×1×1×8=0.096KN/m2,毛截面慣性矩;截面抵抗矩;抗彎強度設計值fm =15N/mm

9、2 ;彈性模量E=10.4×103N/ mm2。受彎構件允許撓度值。4. 次龍骨:采用100×100mm木方作為次龍骨,間距300mm布置,木方單位重量標準值0.16 KN/ mm2 , 受彎構件允許撓度值;取最小截面計算毛截面慣性矩 ，截面抵抗矩，彈性模量E=9000N/ mm2 ; 抗彎強度設計值fm =13N/m2 。5. 主龍骨: 采用100×100mm木方作為主龍骨,間距900mm布置,木方單位重量標準值0.16 KN/ mm2 , 受彎構件允許撓度值;取最小截面計算毛截面慣性矩，截面抵抗矩，彈性模量E=9000N/ mm2 ; 抗彎強度設計值fm =1

10、3N/m2 。6. 支撐系統:采用碗扣腳手架作為下部支撐,立桿間距為900mm×900mm;橫桿間距為l1 =1200mm;碗扣腳手架單位重量標準值:0.1367KN/m.(二)樓板模板驗算: 1.受力分析: 竹膠板為單向板受力,采用100×100木方作為次龍骨間隔300mm布置,跨間距b=300mm=0.3m,取c=1m作為計算單元,按三跨連續梁為計算模型進行驗算.計算單元簡圖如下： 2.荷載計算; 模板自重G1K =0.096 KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =2.5×0.3=0.75KN/m2 樓板混凝土自重G3K =24×0.3=7.2 KN/m

11、2 施工人員及設備(均布荷載)Q1K =2.5 KN/m2 施工人員及設備(集中荷載)Q1K =2.5 KN/m2永久荷載分項系數取；可變荷載分項系數取。由于模板及其支撐系統中不確定因素較多，荷載取值難以準確確定，故不考慮荷載設計值的折減。則設計均布荷載分別為： 均布線荷載： 恒載： 集中荷載設計值為: 3.強度計算： (1)當施工荷載為均布荷載作用時：當荷載均布作用時，模板強度計算簡圖 (2)當施工荷載為集中荷載作用時:當荷載集中作用跨中時，模板強度計算簡圖中間最大跨中彎矩中間跨最大跨中彎矩兩者中最大的彎矩為強度計算值。模板的截面抵抗矩：則故截面抗彎強度小于設計值，該模板強度指標滿足要求。

12、4撓度驗算： E=9000N/mm2取，故滿足要求。 (三)次龍骨強度、撓度驗算 1.取寬300mm為計算單元；采用100×100木方作為主龍骨間距900mm布置，跨間距l=900mm。木方作為主次龍骨布置時距混凝土墻體均有一段距離,主龍骨布置時距混凝土墻體距離l1 =300mm,按照受力分析最不利原則,按照單跨兩端懸臂力學模型及三等跨連續梁分別進行驗算，跨度l=900mm。計算單元簡圖如下： 2.荷載計算： 模板自重G1K =0.096+0.16=0.256KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =2.5×0.3=0.75KN/m2 樓板混凝土自重G3K =24×0.3

13、=7.2 KN/m2 施工人員及設備(均布荷載)Q1K =2.5 KN/m2 施工人員及設備(集中荷載)Q1K =2.5 KN 均布線荷載： 恒載: 集中荷載設計值為: 3.強度計算: (1)按照兩端懸臂梁計算 當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖 支座彎矩跨中彎矩 當施工荷載集中于跨中時:當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖 支座彎矩跨中彎矩取、中最大彎距值為強度計算值則，故驗算滿足要求。(2)按照三跨連續梁進行分析計算當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖當施工荷載為集中荷載時：當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖中間最大跨中彎矩中間跨最大

14、跨中彎矩取兩者中最大的彎矩為強度計算值則，故滿足要求。4. 撓度驗算： E=9000N/mm2 (1)按兩端懸臂計算 取，故滿足要求。 按照三跨連續梁進行計算： 最大跨中撓度：取，故滿足要求。 (四)主龍骨強度、撓度驗算 1.受力分析; 取受荷面900mm為計算單元；100×100木方作為次龍骨，100×100木方作為主龍骨，布置時距混凝土墻體距離l1 300mm；采用碗扣腳手架作為下部支撐，間距為900mm×900mm，橫桿間距為1200mm布置；按照受力分析最不利原則，按照單跨兩端懸臂力學模型及三等跨連續梁分別進行驗算。跨度l900mm。計算單元簡圖如下： 2

15、.荷載計算： 模板自重G1K =0.096+0.160.1367=0.3927KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =2.5×0.3=0.75KN/m2 樓板混凝土自重G3K =24×0.3=7.2KN/m2 施工人員及設備(均布荷載)Q1K =2.5 KN/m2 施工人員及設備(集中荷載)Q1K =2.5 KN 均布線荷載: 恒載:集中荷載設計值為: 3.強度計算: (1)按照兩端懸臂梁計算 當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖 支座彎矩跨中彎矩 當施工荷載集中于跨中時:當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖 支座彎矩跨中彎矩取、中最大彎距值為強度計算值

16、則，故滿足要求。(2)按照三跨連續梁進行分析計算當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖當施工荷載為集中荷載時：當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖中間最大跨中彎矩中間跨最大跨中彎矩取兩者中最大的彎矩為強度計算值則故滿足要求.4.撓度驗算： E=9000N/mm2 故滿足要求 （五）頂板立桿穩定性驗算層高故腳手架搭設高度；n橫桿的設置系數，其值可分別取3.0（），3.5（）或4.0（）；模板自重：鋼筋混凝土自重：靜荷載標準值：活荷載標準值:截面慣性矩：查腳手架技術規范知48×3.5腳手管的截面慣性矩回轉半徑：查相關技術規范知48回轉半徑則長系比：根據查相關技術規

17、范得滿足穩定性要求結論：通過以上計算，頂板面板選用12的竹膠板；主、次龍骨采用100×100的木方；次龍骨間距為300；主龍骨間距為900；立桿采用48×3.8碗口腳手管，間距為900×900；水平桿間距為1200。二、 地下室非人防區頂板模板驗算計算參數：1. 頂板支撐承重體系：荷載竹膠板木方次龍骨木方主龍骨腳手架支撐系統2. 樓板：樓板厚h180mm，樓板混凝土標準值24KN/m3 ,樓板鋼筋單位重量取值4.0KN/m3,施工人員及設備(均布荷載)2.5KN/m2 ,施工人員及設備(集中荷載)2.5KN;3. 樓板模板:樓板模板采用12mm厚竹膠板。竹膠板容重

18、取8KN/m3。單位面積荷載0.012×1×1×8=0.096KN/m2,毛截面慣性矩;截面抵抗矩;抗彎強度設計值fm =15N/mm2 ;彈性模量E=10.4×103N/ mm2。受彎構件允許撓度值。4. 次龍骨:采用50×100mm木方作為次龍骨,間距250mm布置,木方單位重量標準值0.16 KN/ mm2 , 受彎構件允許撓度值;取最小截面計算毛截面慣性矩 ，截面抵抗矩，彈性模量E=9000N/ mm2 ; 抗彎強度設計值fm =13N/m2 。5. 主龍骨: 采用100×100mm木方作為主龍骨,間距1000mm布置,木方單

19、位重量標準值0.16 KN/ mm2 , 受彎構件允許撓度值;取最小截面計算毛截面慣性矩 ，截面抵抗矩，彈性模量E=9000N/ mm2 ; 抗彎強度設計值fm =13N/m2 。6. 支撐系統:采用碗扣腳手架作為下部支撐,立桿間距為1000mm×1000mm;橫桿間距為l1 =1200mm;碗扣腳手架單位重量標準值:0.1367KN/m。(二)樓板模板驗算: 1.受力分析: 竹膠板為單向板受力,采用50×100木方作為次龍骨間隔250mm布置,跨間距b=250mm=0.25m,取c=1.0m作為計算單元,按三跨連續梁為計算模型進行驗算.計算單元簡圖如下： 2.荷載計算;

20、模板自重G1K =0.096 KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =2.5×0.18=0.45KN/m2 樓板混凝土自重G3K =24×0.18=4.32KN/m2 施工人員及設備(均布荷載)Q1K =2.5 KN/m2 施工人員及設備(集中荷載)Q1K =2.5 KN 永久荷載分項系數取；可變荷載分項系數取。由于模板及其支撐系統中不確定因素較多，荷載取值難以準確確定，故不考慮荷載設計值的折減。則設計均布荷載分別為： 均布線荷載： 恒載： 集中荷載設計值為: 3.強度計算： (1)當施工荷載為均布荷載作用時：當荷載均布作用時，模板強度計算簡圖 (2)當施工荷載為集中荷載作用時:

21、當荷載集中作用跨中時，模板強度計算簡圖中間最大跨中彎矩中間跨最大跨中彎矩取兩者中最大的彎矩為強度計算值。模板的截面抵抗矩：則故截面抗彎強度小于設計值，該模板強度指標滿足要求。 4撓度驗算： E=9000N/mm2取，故滿足要求。(三)次龍骨強度、撓度驗算 1.取寬250mm為計算單元；采用100×100木方作為主龍骨間距1000mm布置，跨間距l=1000mm。木方作為主次龍骨布置時距混凝土墻體均有一段距離,主龍骨布置時距混凝土墻體距離l1 =250mm,按照受力分析最不利原則,按照單跨兩端懸臂力學模型及三等跨連續梁分別進行驗算，跨度l=1000mm。計算單元簡圖如下： 2.荷載計算

22、： 模板自重G1K =0.096+0.16=0.256 KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =2.5×0.18=0.45KN/m2 樓板混凝土自重G3K =24×0.18=4.32 KN/m2 施工人員及設備(均布荷載)Q1K =2.5 KN/m2 施工人員及設備(集中荷載)Q1K =2.5 KN 均布線荷載： 恒載: 集中荷載設計值為: 3.強度計算: (1)按照兩端懸臂梁計算 當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖 支座彎矩跨中彎矩 當施工荷載集中于跨中時:當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖 支座彎矩跨中彎矩取、中最大彎矩值為強度計算值則，故驗算滿

23、足要求。(2)按照三跨連續梁進行分析計算當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖當施工荷載為集中荷載時：當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖中間最大跨中彎矩中間跨最大跨中彎矩取兩者中最大的彎矩為強度計算值則，故滿足要求。4. 撓度驗算： E=9000N/mm2 (1)按兩端懸臂計算 取，故滿足要求。 按照三跨連續梁進行計算： 最大跨中撓度：取，故滿足要求。 (四)主龍骨強度、撓度驗算 1.受力分析; 取受荷面1000mm為計算單元；100×100mm木方作為主龍骨，布置時距混凝土墻體距離l1 250mm；采用碗扣腳手架作為下部支撐，間距為1000mm×

24、1000mm，橫桿間距為1200mm布置；按照受力分析最不利原則，按照單跨兩端懸臂力學模型及三等跨連續梁分別進行驗算。跨度l1000mm。計算單元簡圖如下： 2.荷載計算： 模板自重G1K =0.096+0.160.1367=0.3927KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =2.5×0.18=0.45KN/m2 樓板混凝土自重G3K =24×0.18=4.32KN/m2 施工人員及設備(均布荷載)Q1K =2.5 KN/m2 施工人員及設備(集中荷載)Q1K =2.5 KN 均布線荷載: 恒載:集中荷載設計值為: 3.強度計算: (1)按照兩端懸臂梁計算 當施工荷載為均布荷載作

25、用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖 支座彎距跨中彎距 當施工荷載集中于跨中時:當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖 支座彎距跨中彎距取、中最大彎距值為強度計算值則，故滿足要求。(2)按照三跨連續梁進行分析計算當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖當施工荷載為集中荷載時：當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖中間最大跨中彎矩中間跨最大跨中彎矩取兩者中最大的彎矩為強度計算值則故滿足要求.4.撓度驗算： E=9000N/mm2 故滿足要求 （五）頂板立桿穩定性驗算層高故腳手架搭設高度；n橫桿的設置系數，其值可分別取3.0（），3.5（）或4.0（）；模板自重：鋼筋混凝土自

26、重：靜荷載標準值：活荷載標準值:截面慣性矩：查腳手架技術規范知48×3.5腳手管的截面慣性矩回轉半徑：查相關技術規范知48回轉半徑則長系比：根據查相關技術規范得滿足穩定性要求結論：通過以上計算，頂板面板選用12的竹膠板；主龍骨采用48雙根鋼管，次龍骨采用100×100的木方；次龍骨間距為300；主龍骨間距為1000；立桿采用 48×3.8碗口腳手管，間距為1000mm×1000mm；水平桿間距為1200。三、 地下室非人防區頂板模板驗算(一）計算參數：7. 頂板支撐承重體系：荷載竹膠板木方次龍骨木方主龍骨腳手架支撐系統8. 樓板：樓板厚h180mm，樓板

27、混凝土標準值24KN/m3 ,樓板鋼筋單位重量取值4.0KN/m3,施工人員及設備(均布荷載)2.5KN/m2 ,施工人員及設備(集中荷載)2.5KN;9. 樓板模板:樓板模板采用12mm厚竹膠板。竹膠板容重取8KN/m3。單位面積荷載0.012×1×1×8=0.096KN/m2,毛截面慣性矩;截面抵抗矩;抗彎強度設計值fm =15N/mm2 ;彈性模量E=10.4×103N/ mm2。受彎構件允許撓度值。10. 次龍骨:采用100×100mm木方作為次龍骨,間距300mm布置,木方單位重量標準值0.16 KN/ mm2 , 受彎構件允許撓度值

28、;取最小截面計算毛截面慣性矩 ，截面抵抗矩，彈性模量E=9000N/ mm2 ; 抗彎強度設計值fm =13N/m2 。11. 主龍骨: 采用100×100mm木方作為主龍骨,間距1000mm布置,木方單位重量標準值0.16 KN/ mm2 , 受彎構件允許撓度值;取最小截面計算毛截面慣性矩 ，截面抵抗矩，彈性模量E=9000N/ mm2 ; 抗彎強度設計值fm =13N/m2 。12. 支撐系統:采用碗扣腳手架作為下部支撐,立桿間距為1200mm×1200mm;橫桿間距為l1 =1200mm;碗扣腳手架單位重量標準值:0.1367KN/m。 (二)樓板模板驗算: 1.受力

29、分析: 竹膠板為單向板受力,采用100×100木方作為次龍骨間隔300mm布置,跨間距b=300mm=0.3m,取c=1.0m作為計算單元,按三跨連續梁為計算模型進行驗算.計算單元簡圖如下： 2.荷載計算; 模板自重G1K =0.096 KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =2.5×0.18=0.45KN/m2 樓板混凝土自重G3K =24×0.18=4.32KN/m2 施工人員及設備(均布荷載)Q1K =2.5 KN/m2 施工人員及設備(集中荷載)Q1K =2.5 KN 永久荷載分項系數取；可變荷載分項系數取。由于模板及其支撐系統中不確定因素較多，荷載取值難以準確

30、確定，故不考慮荷載設計值的折減。則設計均布荷載分別為： 均布線荷載： 恒載： 集中荷載設計值為: P=1.4×2.5=3.5KN/m 3.強度計算： (1)當施工荷載為均布荷載作用時：當荷載均布作用時，模板強度計算簡圖 (2)當施工荷載為集中荷載作用時:當荷載集中作用跨中時，模板強度計算簡圖中間最大跨中彎矩中間跨最大跨中彎矩取兩者中最大的彎矩為強度計算值。模板的截面抵抗矩：則故截面抗彎強度小于設計值，該模板強度指標滿足要求。 4撓度驗算： E=9000N/mm2取，故滿足要求。(三)次龍骨強度、撓度驗算 1.取寬300mm為計算單元；采用100×100木方作為主龍骨間距10

31、00mm布置，跨間距l=1000mm。木方作為主次龍骨布置時距混凝土墻體均有一段距離,主龍骨布置時距混凝土墻體距離l1 =300mm,按照受力分析最不利原則,按照單跨兩端懸臂力學模型及三等跨連續梁分別進行驗算，跨度l=1000mm。計算單元簡圖如下： 2.荷載計算： 模板自重G1K =0.096+0.16=0.256 KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =2.5×0.16=0.4KN/m2 樓板混凝土自重G3K =24×0.16=3.84KN/m2 施工人員及設備(均布荷載)Q1K =2.5KN/m2 施工人員及設備(集中荷載)Q1K =2.5 KN 均布線荷載： 恒載: 集中

32、荷載設計值為: 3.強度計算: (1)按照兩端懸臂梁計算 當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖 支座彎矩跨中彎矩 當施工荷載集中于跨中時:當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖 支座彎矩跨中彎矩取、中最大彎矩值為強度計算值則，故驗算滿足要求。(2)按照三跨連續梁進行分析計算當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖當施工荷載為集中荷載時：當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖中間最大跨中彎矩中間跨最大跨中彎矩取兩者中最大的彎矩為強度計算值則，故滿足要求。4. 撓度驗算： E=9000N/mm2 (1)按兩端懸臂計算 取，故滿足要求。 按照三跨連續梁進行

33、計算： 最大跨中撓度：取，故滿足要求。 (四)主龍骨強度、撓度驗算 1.受力分析; 取受荷面1200mm為計算單元；100×100mm木方作為主龍骨，布置時距混凝土墻體距離l1 300mm；采用碗扣腳手架作為下部支撐，間距為1200mm×1200mm，橫桿間距為1200mm布置；按照受力分析最不利原則，按照單跨兩端懸臂力學模型及三等跨連續梁分別進行驗算。跨度l1200mm。計算單元簡圖如下： 2.荷載計算： 模板自重G1K =0.096+0.160.1367=0.3927KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =2.5×0.16=0.4KN/m2 樓板混凝土自重G3K =

34、24×0.16=3.84KN/m2 施工人員及設備(均布荷載)Q1K =2.5 KN/m2 施工人員及設備(集中荷載)Q1K =2.5 KN 均布線荷載: 恒載:集中荷載設計值為: 3.強度計算: (1)按照兩端懸臂梁計算 當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖 支座彎距跨中彎距 當施工荷載集中于跨中時:當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖 支座彎距跨中彎距取、中最大彎距值為強度計算值則，故滿足要求。(2)按照三跨連續梁進行分析計算當施工荷載為均布荷載作用時:當荷載均布作用時，強度計算簡圖當施工荷載為集中荷載時：當施工荷載集中作用于跨中時，強度計算簡圖中間最大

35、跨中彎矩中間跨最大跨中彎矩取兩者中最大的彎矩為強度計算值則故滿足要求.4.撓度驗算： E=9000N/mm2 故滿足要求 （五）頂板立桿穩定性驗算層高故腳手架搭設高度；n橫桿的設置系數，其值可分別取3.0（），3.5（）或4.0（）；模板自重：鋼筋混凝土自重：靜荷載標準值：活荷載標準值:截面慣性矩：查腳手架技術規范知48×3.5腳手管的截面慣性矩回轉半徑：查相關技術規范知48回轉半徑則長系比：根據查相關技術規范得滿足穩定性要求結論：通過以上計算，頂板面板選用12的竹膠板；主龍骨采用48雙根鋼管，次龍骨采用100×100的木方；次龍骨間距為300；主龍骨間距為1000；立桿采

36、用 48×3.8碗口腳手管，間距為1000mm×1000mm；水平桿間距為1200。四、 主梁500×900模板驗算（一） 梁底模計算參數：1.梁底模支撐體系：荷載竹膠板木方次龍骨48×3.8雙鋼管主龍骨碗扣腳手架支撐系統 2.梁高900mm，梁混凝土標準值24KN/m3 ,梁內鋼筋單位重量取值3.0KN/m3 3.梁底模板： 模板采用12mm厚竹膠板.12mm厚竹膠板單位重量標準值0.192KN/m2 毛截面慣性矩;截面抵抗矩;抗彎強度設計值fm =15N/m2 ;彈性模量E=9000N/ mm2 ;.受彎構件允許撓度值. 4.梁底次龍骨：采用100&

37、#215;100mm木方作為次龍骨,間距300mm布置,木方單位重量標準值0.16KN/mm2，受彎構件允許撓度值;取最小截面則毛截面慣性矩，截面抵抗矩;彈性模量E=9000N/ mm2 ; 抗彎強度設計值fm =15N/m2 . 5.梁底主龍骨 48×3.5雙鋼管作為梁底主龍骨,間距900mm布置, 48×3.5鋼管單位重量標準值:0.038KN/m，鋼管截面模量，彈性模量E2.06×105 毛截面慣性矩I12.19×104 。 (二)梁底模板荷載驗算: 1.受力分析: 竹膠板為單向板受力,采用100mm×100mm木方作為底模次龍骨，跨間距

38、b=300mm=0.30m,取c=1m作為計算單元,按照次龍骨的布置方式，采用單跨簡支梁計算，計算單元及計算簡圖分別如下： 2.荷載計算; 模板自重G1K =0.096 KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =3.0×0.9=2.7KN/m2 樓板混凝土自重G3K =24×0.9=21.6 KN/m2 振搗混凝土時產生的荷載Q2K =4.0 KN/m2 永久荷載分項系數取;可變荷載分項系數取 。 3.強度計算f=15N/mm2；故滿足要求。4.撓度驗算: 故滿足要求(三)梁底模次龍骨強度、撓度驗算 1.受力分析:取寬250mm為計算單元; 采用48×3.5雙鋼管作為主龍

39、骨,間距900mm布置,跨間距l=900mm; 取l900mm為計算單元，按照主梁的布置方式，采用單跨簡支梁計算，計算單元及計算簡圖分別如下： 2.荷載計算: 模板自重G1K =0.096+0.16=0.256KN/m2 鋼筋自重G2K =3×0.9=2.7KN/m2 混凝土自重G3K =24×0.9=21.6KN/m2 振搗混凝土時產生的荷載Q2K =4.0 KN/m2 均布線荷載: 恒載: 3.強度計算:f=13N/mm2；故滿足要求。4.撓度驗算: 故滿足要求(四)梁底模主龍骨強度、撓度驗算 1.受力分析; 取受荷面900mm為計算單元；采用碗扣腳手架作為下部支撐，間

40、距為300mm×900mm；按照采用單跨簡支梁計算，計算單元及計算簡圖分別如下： 2.荷載計算： 模板自重G1K =0.096+0.16+0.038=0.294KN/m2 鋼筋自重G2K =3×0.9=2.7KN/m2 混凝土自重G3K =24×0.9=21.6KN/m2 振搗混凝土時產生的荷載Q2K =4.0 KN/m2 恒載: 3.強度計算:查扣件式腳手架設計規范知f=205N/mm2；故滿足要求。4.撓度驗算:故滿足要求（五）梁底立桿穩定性驗算腳手架自重：查扣件式鋼管腳手架安全技術規范知48單位自重 故模板自重：鋼筋混凝土自重：靜荷載標準值：活荷載標準值:截

41、面慣性矩：查相關技術規范知48的截面慣性矩回轉半徑：查相關技術規范知48回轉半徑則長細比：根據查相關技術規范得滿足穩定性要求（六）主梁模板側向支撐系統驗算1.梁側模支撐承重體系：荷載竹膠板木方次龍骨48×3.5雙鋼管主龍骨碗扣腳手架支撐系統2.梁側模板： 采用12mm厚竹膠板,次龍骨采用100mm×100mm木方作為次龍骨,間距250mm布置,主龍骨采用48×3.5雙鋼管作為主梁間距900mm布置; 3.梁側模受力系統計算: 計算參數：混凝土自重：24×0.9=21.6KN/鋼筋自重：3.0×0.9=2.7KN/模板自重：0.096KN/振搗混

42、凝土時產生的荷載：4 KN/對垂直面板產生的水平荷載標準值：4 KN/梁高900；澆灌混凝土時的各項荷載取值如下：1) 混凝土對模板的側壓力F采用公式：或；其中 及兩者中較小值混凝土的密度，取為24；混凝土初凝時間，取為6小時；外加劑影響系數，取為1.2；塌落度影響修正系數，取為1.15；每小時澆灌高度，取1.7m；H混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度；新澆混凝土和傾倒混凝土時作用于模板上的側向壓力設計值；故取較小者 2）倒時產生荷載取為總荷載： （1）、梁側向面板強驗算 面板采用12mm厚竹膠板，次龍骨采用100×100木方作為次龍骨間距為250mm；按三等跨梁連續計

43、算，計算單元及計算簡圖分別如下：1) 荷載計算：2) 強度驗算f=15N/mm2；故滿足要求3) 撓度驗算:故滿足要（2）、次龍骨強度、撓度驗算 次龍骨采用100×100木方作為次龍骨，間距為250mm；主龍骨采用48×3.5腳手管，間距為900，按三等跨連續梁計算，計算單元及計算簡圖分別如下：1) 荷載計算：2) 強度驗算f=13N/mm2；故滿足要求3) 撓度驗算: 故滿足要求（3）、主龍骨強度、撓度驗算主龍骨采用48×3.5雙鋼管，間距為900設置穿墻螺栓設主龍骨，間距900。取計算跨度L=900；按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下：1）荷載計算： 2)強度驗

44、算查扣件式鋼管腳手架安全技術規范：滿足強度要求3)撓度驗算: 故滿足要求（4）、穿梁螺栓間距及規格的驗算選用M14穿墻螺栓查建筑施工手冊M14螺栓容許最大拉力為穿墻螺栓承載力面積：故選用穿梁螺栓間距為600×900mm 。 ；其中滿足要求（有效截面）驗算結論：側向支撐系統面板采用12竹膠板；次龍骨采用50×100木方作為次梁間距為250；主龍骨采用48×3.5雙鋼管，間距為900。穿墻螺栓選用M14，間距沿梁長900，沿梁高最大600。五、 主梁550×1000模板驗算（二） 梁底模計算參數：1.梁底模支撐體系：荷載竹膠板木方次龍骨48×3.5

45、雙鋼管主龍骨碗扣腳手架支撐系統 2.梁高1000mm，梁混凝土標準值24KN/m3 ,梁內鋼筋單位重量取值3.0KN/m3 3.梁底模板： 模板采用12mm厚竹膠板.12mm厚竹膠板單位重量標準值0.192KN/m2 毛截面慣性矩;截面抵抗矩;抗彎強度設計值fm =15N/m2 ;彈性模量E=9000N/ mm2 ;.受彎構件允許撓度值. 4.梁底次龍骨：采用100×100mm木方作為次龍骨,間距300mm布置,木方單位重量標準值0.16KN/mm2，受彎構件允許撓度值;取最小截面則毛截面慣性矩，截面抵抗矩;彈性模量E=9000N/ mm2 ; 抗彎強度設計值fm =15N/m2 .

46、 5.梁底主龍骨 48×3.5雙鋼管作為梁底主龍骨,間距900mm布置, 48×3.5鋼管單位重量標準值:0.038KN/m，鋼管截面模量，彈性模量E2.06×105 毛截面慣性矩I12.19×104 。 (二)梁底模板荷載驗算: 1.受力分析: 竹膠板為單向板受力,采用100mm×100mm木方作為底模次龍骨，間隔200mm布置,跨間距b=200mm=0.20m,取c=1m作為計算單元,按照次龍骨的布置方式，采用單跨簡支梁計算，計算單元及計算簡圖分別如下： 2.荷載計算; 模板自重G1K =0.096 KN/m2 樓板鋼筋自重G2K =3.0

47、×1.0=3KN/m2 樓板混凝土自重G3K =24×1.0=24KN/m2 振搗混凝土時產生的荷載Q2K =4.0 KN/m2 永久荷載分項系數取;可變荷載分項系數取 。 3.強度計算f=15N/mm2；故滿足要求。4.撓度驗算: 故滿足要求(三)梁底模次龍骨強度、撓度驗算 1.受力分析:取寬250mm為計算單元; 采用48×3.5雙鋼管作為主龍骨,間距900mm布置,跨間距l=900mm; 取l900mm為計算單元，按照主梁的布置方式，采用單跨簡支梁計算，計算單元及計算簡圖分別如下： 2.荷載計算: 模板自重G1K =0.096+0.16=0.256KN/m2

48、 鋼筋自重G2K =3×1=3KN/m2 混凝土自重G3K =24×1=24KN/m2 振搗混凝土時產生的荷載Q2K =4.0 KN/m2 均布線荷載: 恒載: 3.強度計算:f=13N/mm2；故滿足要求。4.撓度驗算: 故滿足要求(四)梁底模主龍骨強度、撓度驗算 1.受力分析; 取受荷面900mm為計算單元；采用碗扣腳手架作為下部支撐，間距為300mm×900mm；按照采用單跨簡支梁計算，計算單元及計算簡圖分別如下： 2.荷載計算： 模板自重G1K =0.096+0.16+0.038=0.294KN/m2 鋼筋自重G2K =3×1=3KN/m2 混凝土自重G3K =24×1=24KN/m2 振搗混凝土時產生的荷載Q2K =4.0 KN/m2 恒載: 3.強度計算:查扣件式腳手架設計規范知f=205N/mm2；故滿足要求。4.撓度驗算:故滿足要求（五）梁底立桿穩定性驗算腳手架自重：查扣件式鋼管腳手架安全技術規范知48單位自重 故模板自重：鋼筋混凝土自重：靜荷載標準值：活荷載標準值:截面慣性矩：查相關技術規范知48的截面慣性矩回轉半徑：查相關技術規范知48回轉半徑則長細比：根據查相關技術規范得滿足穩定性要求（六）主梁模板側向支撐系統驗算