1、家用和類似用途開關觸點選用詳解羅宣果何均勻2013.11作者簡介:羅宣果中山市德牌電器有限公司高級工程師。1993年進入電工行業,長期從事產品測試、產品性能分析以及品質管理工作。何均勻自1993年以來先后在多家國內外知名電工企業工作,曾與業內眾多技術專家和權威人士共事,對開關性能要求和實現方法有較深的認知。概述觸點作為開關的關鍵零部件,直接影響到開關的電氣性能,同時也是開關的重要成本因素,如何正確、合理的選擇觸點至關重要。本文從材料,工藝,結構,成本,試驗和應用等方面進行分析和論證,希望能給各位在進行開關設計過程中如何正確、合理地選擇觸點提供參考。由于水平所限,不當之處難免,歡迎溝通交流。一,

2、觸點材料應具備的特性作為觸點材料應該具備以下幾個特性,或者說只要具備以下幾個特性的材料都有可能成為觸點材料。.具有低的電阻率和低的電阻溫度系數,接觸電阻要小。.具有高的熱導率以及高的熔點,耐高溫氧化和化學腐蝕。.具有適當的硬度和良好的加工性能。. 耐磨性,滅弧性能較好。真正同時具備以上幾種特性的材料并不多,金和銀都具備以上幾個特性,但是考慮到性價比,我們首先選擇銀作為觸點材料。由于純銀特性不是很好,所以我們通常添加合金以提高特性。對于純銅,我們發現具備特性、和,但是不具備特性,所以不能用作為觸點材料。目前有在純銅中添加稀土元素以改善特性,但是由于市場原因(客戶認為使用的是廉價銅點未能在電工開關

3、行業推廣應用。二、常用觸點材料及特性目前墻壁開關常用銀合金觸點材料主要有三種:AgCdO; AgNi和AgSnO(In,目前用得最多的是AgCdO,占70%以上。銀氧化鎘(AgCdO觸點材料采用燒結或擠壓工藝制成,銀氧化鎘內氧化鎘質點彌散分布于銀基體中,因而增加了材質硬度和耐磨性能。電觸頭動作時在電弧作用下,由于溫度提高,氧化鎘劇烈分解、蒸發而使電觸頭表面冷卻,降低了電弧能量,從而極大地改善了電觸頭的滅弧性能,凈化了觸頭表面,減少了電磨損,提高了電壽命并保持較低的接觸電阻。銀氧化鎘材料號稱萬能觸頭材料,只是由于環保因素限制了其使用范圍(對于其RoHS豁免條款詳見后述。銀鎳合金(AgNi觸點材料

4、的制成也是采用先進的燒結、擠壓技術,鎳顆粒呈纖維狀均勻分布。銀鎳合金電接點的接觸電阻低而穩定,導電、導熱性好,且燒損少、電磨損小而均勻,銀鎳合金電接點在直流下開閉時,電接點的材料轉移比純銀接點小,特別適用于狹小外殼中通斷使用。但銀鎳合金電接點在通斷時由于氧化物而使電接點接觸電阻增高,對硫敏感,大電流下抗熔焊性能差。銀氧化錫(AgSnO2觸點材料具有優良、穩定的抗熔焊性能及良好的耐電弧燒蝕性能。在電流較大(5003000A的電流范圍內的條件下,銀氧化錫觸點有比銀氧化鎘觸點更好的耐電弧燒蝕能力,在容性負載下,銀氧化錫觸點比銀氧化鎘觸點、銀鎳合金觸點明顯表現出更優良的抗熔焊性能;在交流阻性負載下,銀

5、氧化錫觸點比銀氧化鎘觸點具有稍高的接觸電阻(可采用添加微量的特殊金屬氧化物如氧化銦來保證了它的接觸電阻處于允許的范圍內,但在直流電路的燈/電機負載(如汽車繼電器應用場合,卻表現出低而穩定的電阻值。三、觸點材料的選擇對于墻壁開關用觸點我們通常只推薦用兩種材料:銀氧化鎘(AgCdO觸頭材料和銀氧化錫(AgSnO2觸頭材料。由于AgNi材料的抗熔焊等電氣性能較差在此我們不做推薦使用。銀氧化鎘(AgCdO觸頭材料通常我們會選用AgCdO12和AgCdO15這兩種合金比例。如果CdO含量比例越大則接觸電阻越大,而且分斷拉弧碳化雜質會更多更明顯,加工硬度和加工難度也越大.在歐盟RoHS豁免指令第8(b項中

6、明確指出銀氧化鎘(AgCdO觸頭材料可無限期豁免使用,對于美洲市場等其他國家其觸點并無環保要求(有些地區直接套用歐盟RoHS指令,因此該觸點材料可廣泛適用于出口和國內市場(對于客戶指定要求除外。隨著LED燈等強容性負載的使用越來越多,對觸點的抗熔焊和滅弧性能要求也越來越高。在此我們建議:強容性負載用開關的觸點材料采用銀氧化錫(AgSnO2材料,因為銀氧化錫觸點比銀氧化鎘觸點表現出更優良的抗熔焊性能。四、觸點的加工工藝目前,觸點加工多采用冷鐓技術加工,就是將銅和銀合金在模具中冷態擠壓成型并結合在一起。當然也有部分觸點采用熱態焊接工藝(如原奇勝電器公司內有專業焊銀房。冷鐓加工設備見下圖: 圖1 冷

7、鐓加工設備觸點冷鐓加工工藝流程如下:冷鐓成型-酸洗去氧化層-清洗去油污-拋光去毛刺-真空退火去內應力-冷卻包裝。由于冷鐓成型的兩種材料形變不同,因而存在結合內應力,所以必須退火去內應力以確保兩種材料的結合強度,否則容易出現銀層開裂甚至銀層脫落。同時退火也可以調整材料硬度以改善鉚接性能。對于銀合金材料,如果太軟或者太硬,其加工性能都會變差。如果銀合金材料太軟,對于平面型觸點就容易出現表面不光滑和模印,同時對模具表面損傷也較大。另外,對于平面觸點,通常我們會調整為R40左右的大弧面來避免模印和使得銀層表面更光滑。對于較硬的銀合金材料如AgSnO2,由于材料太硬,對模具硬度要求也較高,通常我們會采用

8、合金模具來加工,所以加工成本比較高。參見GB5587-2003銀基電觸頭基本形狀尺寸符號及標注標準第3.2.3條,建議釘頭直徑D是釘腳直徑d的 2倍?？紤]到加工難度,我們強烈建議釘頭直徑D和釘腳直徑d的比值應2,即釘頭和釘腳的銅材用量不能差別太大(所以釘頭厚度也不能太大。否則,由于銅線過細過長,在壓扁成型過程中會出現不均勻變形,由于單邊銅量大導致明顯的毛刺披鋒,同時也會導致表面銀層分布不均勻,出現局部露銅現象,嚴重的會因為銅線彎折變形而導致銅分層現象。下面為銅線的兩種成型演示圖: 正常均勻形變(銅線短而粗不均勻形變(銅線長而細因此實際中我們要盡量避免使用3.5*1+1.5*L和4*1+1.5*

9、L等規格的非標觸點,解決辦法就是將釘腳直徑改為 2.0mm,即為:3.5*1+2*L和4*1+2*L。對于釘頭厚度大于1mm的規格也盡量避免使用。五、觸點的鉚接工藝問題觸點在鉚接過程中銀接觸面一般會二次成型。因此鉚接模具表面的形狀和光潔度對觸點的銀接觸面有很大的影響。我們在很多工廠看到其鉚接模具表面粗糙和臟污,這會直接影響到觸點銀接觸面的光潔度,也降低了觸點的電氣接觸性能(會導致試前溫升偏高或初始接觸電阻偏高。另外鉚接模具的表面弧度也應該與原觸點銀面弧度一致。六、觸點尺寸的選擇1. 觸點尺寸的國標標注方式(以鉚釘觸點為例: 由此可見,一個觸點有7個關鍵尺寸。對于墻壁開關用鉚釘觸點,尺寸標注應該

10、如下所示:D*T(S+d*LF 和 D*T(S+d*LR(SR (單位:mm例如:3*1(0.2+1.5*1.5F 和 3*1(0.2+1.5*1.5R82. 觸點脫模角的選擇觸點脫模角常規有7、9、11、13、15、17、19、25等。脫模角大小基本不影響到觸點的電性能,但是,脫模角越大,銀面越小,材料成本越低。考慮到不同客戶的開關結構精度不同和市場對觸點銀面大小的要求不同,以及脫模角對成本的影響,通常脫模角大小需要同客戶協商確定。3. 觸點直徑大小的選擇通過大量實驗,我們得出以下結論:觸點的銀層厚度是影響開關壽命的主要因素,在開關結構精度保證的前提下,觸點銀面直徑的大小對開關性能的影響很小

11、。因此,在開關結構精度保證的前提下,直徑為3mm 的觸點可以用在額定電流20A以內的開關。但是,考慮到大電流開關的結構誤差較大,需要用到大銀面觸點來補償結構誤差,因此實際中通常10A以內的開關選用直徑3mm觸點,16-20A開關選用直徑3.5-4mm觸點.當然,也有些客戶為了市場推廣需要,選擇大直徑銀點作為賣點。4. 觸點銀接觸面弧度的選擇理論上,開關靜觸頭為平面,動觸頭為弧面,平面和弧面接觸為相切點接觸。因此球面弧度大小對于開關電性能影響不大,我們通常選用R6、R8、R10、R12這幾種球面弧度。理論上兩個弧面接觸也是相切點接觸,因此實際中我們把動觸頭和靜觸頭都做成弧面,大量實驗表明這對開關

12、電性能沒有影響,而且這樣有助于觸頭的標準化。但是,千萬不能把動觸頭和靜觸頭都做成平面。理論上只要兩個觸點面完全平行就可以做到面接觸,但是實際上因為開關結構誤差兩個觸點面根本不可能完全平行,一旦不平行兩個觸點就變成了邊緣接觸。由于觸點邊緣銀層最薄,這樣的邊緣接觸對開關壽命影響極大。以下為三種接觸方式的圖示: R/R接觸( F/R接觸( F/F接觸(X5.觸點銀層厚度的選擇首先探討一下銀層厚度的標注問題。下圖為觸點銀層分布剖面圖: 由圖可見,中間1/2處銀層最厚,越到邊緣銀層越薄。圖中銀面直徑1/4處銀層厚度為0.122mm(左邊和0.205mm(右邊;腳邊(釘頭直徑1/4處銀層厚度為0.068m

13、m(左邊和0.114mm(右邊.所以,我們在標注銀層厚度時必須注明是1/2處,1/4處或是腳邊的銀層厚度。在此我們建議:標注1/4處銀層厚度較為科學,因為如果只標注1/2處銀層厚度會存在以下加工風險:在冷鐓復合過程中,正常情況下我們會選擇軟銀線配硬銅線來加工,這樣加工出來的銀點銀層分布比較均勻和飽滿。但是一些不良加工商為了減少銀材料的使用量,在滿足1/2處銀層厚度要求的前提下選擇硬銀線配硬銅線來加工。由于銀線較硬,所以墩出來的銀點中間1/2處銀層凹入很厚(厚度能夠符合客戶要求,但是銀點1/4處以及銀點邊緣銀層很薄。實際使用中,中間凹進去的那部分銀層是無用的,因為隨著觸點銀層不斷消耗,邊上高出的

14、銅基首先接觸,而中間凹進去的銀層已經無法接觸到了,此時觸點其實已經失效。以下為兩種加工工藝區別圖示: 軟銀線加工(銀層飽滿硬銀線加工(銀層中間厚邊上薄接下來,我們來確定銀層厚度要求銀層厚度直接影響到開關的電氣壽命。通過大量的實驗論證,在確保開關結構穩定的前提下,額定電流對應的銀層厚度建議如下:額定電流10A的開關,1/4處銀層厚度必須大于0.10mm.額定電流16A的開關,1/4處銀層厚度必須大于0.25mm.額定電流20A的開關,1/4處銀層厚度必須大于0.30mm.額定電流20A的雙極開關,1/4處銀層厚度必須大于0.25mm.備注:對于20A的DP開關,由于是L和N兩極同時分斷,因此滅弧

15、時間更短,銀層損耗更小,所以銀層厚度要求比單極20A開關薄。以上銀層厚度選擇可以確保開關過國標GB16915.1-2003和IEC60669的壽命測試要求,同時又保證不會出現過多的品質剩余而導致成本浪費。6. 經濟型開關用觸點銀層厚度的選擇(僅供內部參考前面第5節確定的銀層厚度是為了符合國標及IEC標準的壽命測試要求。但是實際上很多廠家的經濟型開關考慮到成本因素都不會用到這么厚的銀層。在這里我們也認為這是相對安全和可行的市場行為。下面我們針對銀層厚度來評估其市場風險。市場風險包括兩個方面:1.實際使用功能失效或引起投訴的風險。2.市場抽查的風險。對于實際使用風險我們評估如下:一般墻壁開關在設計

16、時最小額定電流為10A。對于燈控制開關我們在多種環境下評估發現其實際使用電流一般不會超過6A,通常只有0.52A。絕大多數燈控制開關都是用在遠小于額定電流的情況,銀層損耗較小,所以其實際工作壽命比在額定電流下工作長很多。對于用在帶開關的插座(如一開五孔10A插座,帶開16A空調插座等產品上面控制大功率電器的開關會不會有問題呢?不會的。因為我們的現代電器產品都帶有待機standby狀態,我們通常是先將電器產品(如空調,電磁爐等關機之后才關斷插座上的開關,而插座上的開關打開時電器也是處在待機狀態的,也就是說插座上的開關其實只是在通斷電器的待機狀態。由于待機狀態時電流很小,觸點甚至基本不會拉弧,也不

17、會引起銀層損耗。一旦電器開啟之后開關只是起到持續通電的作用,這也不會引起銀層損耗。由此可見實際使用中開關持續通電的載流能力和溫升性能更為重要,但這與銀層厚度沒有關系,與開關的壽命也沒有關系。所以我們強調一個重要觀點就是開關在實際使用中溫升比壽命更重要,往往因為開關載流能力不夠導致溫升過高而引起開關燒壞甚至造成著火等安全隱患。實際中也從來沒有出現過因為開關壽命不夠引起的客戶投訴,反而更多的是因為開關載流能力不夠引起開關熔焊或失效引起的投訴。當然還有一個原因就是我們的開關屬于低值產品,就算用了數年后因為開關壽命導致的失效也不會引起客戶投訴的。對于市場抽查風險評估如下:通過對近幾年的市場抽查報告分析

18、發現,無論是國抽,省抽或者是地方抽查,都會把重點放在影響產品安全性能方面的抽查項目上,比如材料的耐熱和阻燃性能,防觸電保護,開關的通斷能力等短平快的安全檢測項目。由于開關壽命測試周期長,人力物力消耗較大,每次抽查面對的樣本數量太大,因此針對開關壽命的抽查幾率很小。綜上所述,實際使用中觸點的銀層厚度導致的市場風險是很小的,在此我們對經濟型開關用觸點銀層厚度也做一個推薦如下:額定電流10A的開關,1/2處銀層厚度0.15mm.額定電流16A的開關,1/2處銀層厚度0.25mm.七、開關的結構、觸點銀層厚度與溫升、壽命之間的關系在這里首先我們要明確幾個定義和兩個簡稱:標準中規定的“正常操作”我們通常

19、稱之為“壽命試驗”。一個完整的壽命試驗包括了壽命試驗前的溫升測試、正常操作過程和壽命試驗后的溫升測試。以下我們將壽命試驗前的溫升簡稱為“試前溫升”,將壽命試驗后的溫升簡稱為“試后溫升”。1. 觸點(銀層厚度與試前溫升無關對于一個全新的開關,溫升測試合格說明開關的載流能力設計合理和接觸良好。首先溫升是一個靜態指標,做溫升測試時開關處于常通狀態的,沒有分斷動作也就沒有拉弧燒蝕,因此考核不到銀層厚度;其次觸點的銀層厚薄不會影響到觸點的接觸性能,即使銀層再薄只要接觸良好就不影響溫升,因此試前溫升與觸點的銀層厚度沒有任何關系。其實就算兩個觸點是紫銅點,只要表面沒有氧化和臟污,保持正常良好的接觸和壓力,就

20、不會影響到溫升結果。由此也可以得出結論就是試前溫升完全不考核觸點,同觸點本身沒有任何關系。如果試前溫升偏高我們首先要分析結構是否有問題,包括初始結構設計不良和裝配工藝不良以及部件加工不良而引起的接觸不良。當然也要考慮觸點表面氧化或臟污引起的接觸不良,對于這種不良我們通常建議先將樣品帶載通斷數十次后再做試前溫升。2. 觸點銀層厚度與試后溫升有關。標準規定開關做完壽命試驗后還要做溫升測試,此時銀層厚度就直接影響到開關溫升結果了。如果銀層太薄,壽命試驗結束后觸點表面已無銀層,觸點表面露銅已經氧化,那么溫升就會偏高甚至導致開關熔焊失效。3.開關結構直接影響到試前溫升開關的結構設計直接影響到開關的載流能

21、力,從而會影響到溫升。影響載流能力(溫升 的因素有:a.端子大小;b.連接片截面積;c.蹺板截面積;d.動靜觸點間接觸性能;e.蹺板與承托片的接觸性能,f.載流五金件的電阻率和硬度。我們在試驗中發現經常會因為d和e的原因導致開關試前溫升偏高,而d和e取決于開關的結構設計。一個開關里面一般有2個電流瓶頸:一個是動靜觸點之間的接觸,一個是蹺板和承托片之間的接觸。他們對開關的電氣性能影響都很大,都會影響開關的溫升和壽命。通過對壽命試驗后的不合格樣品分析我們基本可以判斷是哪個瓶頸導致的不合格。如果支撐片燒蝕碳化發黑嚴重,那么可能是支撐片和蹺板的材料(備注:黃銅,磷銅和紫銅的導電特性和磨合特性或接觸壓力

22、有問題。如果觸點燒蝕碳化發黑嚴重則可能是觸點材料或接觸壓力有問題。如果觸點單邊燒蝕嚴重,則應該是動靜觸點對位有問題。在這里順便提點建議。我們發現很多工廠只尊重測試結果,不重視試后樣品的分析和測試結果的分析,往往是改一點就測一次。這種結果導致工廠成天忙于測試,浪費大量人力和電費(備注。我們認為如果只看測試結果,不注重分析,增加再多測試工位都是不夠的。如果我們在做測試前搞清楚每個變量,針對性的對單一變量做測試,試后認真分析樣品和測試結果,很多問題不用通過進一步測試就可以下結論了。4. 開關試前溫升與壽命試驗的關系由第3點我們知道開關試前溫升可以反映出開關結構問題。如果開關試前溫升偏高,說明了開關結

23、構有問題,這樣也會影響到壽命試驗的結果。在此我們建議:如果試前溫升偏高,那么我們要首先要檢查和調整開關結構,直到達到合理的溫升值后再進行壽命試驗。當然這也并非說試前溫升偏高壽命測試就一定不通過,以下兩種情況導致的試前溫升偏高就不影響到壽命結果:零部件加工披鋒和毛刺會影響到試前溫升,但是在壽命過程中會很快燒蝕磨合(較大的披鋒和毛刺除外,這種就屬于前面提到的部件加工不良了;觸點表面氧化或臟污也會影響到試前溫升,但是開關帶載通斷過程中因為拉弧很快就把觸點表面清潔干凈了。因此我們建議被試樣品最好帶載通斷幾十次之后再做試前溫升更有效。下面是我們推薦的開關試前溫升值:額定電流10A的開關,試前溫升值控制在

24、20K以內.額定電流16A的開關,試前溫升值控制在25K以內。5. 開關結構直接影響到開關壽命結果如果觸點間正壓力不夠,那么在壽命試驗過程中會出現嚴重的拉弧,容易導致觸點過燒。如果蹺板與承托片之間正壓力不夠以及材料太硬會造成蹺板與承托片的磨合較差,結果導致壽命試驗過程中溫升過高而使開關失效。另外開關蹺板的翻轉角度直接影響到觸點間和承托片與翹板間的分力比也會影響到壽命試驗結果。在這里我們專門探討一下開關的彈跳性能對開關壽命的影響。開關彈跳性能主要是指開關的閉合彈跳性能。因為開關在閉合接通時不是一次性閉合接通的,因為彈性機構的特性觸點會反復回彈多次后才最終穩定閉合下來。由于觸點回彈間距很小,達不到

25、滅弧距離,因此我們認為整個回彈過程中觸點是持續閃弧的。這對觸點造成很大的損耗,嚴重的甚至會因為瞬態溫度過高而直接導致觸點熔焊失效(對于抗滅弧性能差的觸點材料比如AgNi10則更容易熔焊。以下是我們對某品牌的各系列產品做的一個彈跳對比試驗,供大家參考。 彈跳測試圖例附:開關彈跳試驗分析報告為了建立更全面的開關性能評價體系,我們引入了開關閉合彈跳比對分析測試,通過比對各系列開關機械性能優劣,從而對產品結構改進提供專業數據支持。一、彈跳測試方法1.儀器設備:開關彈跳測試分析儀。2.測試原理:開關在閉合瞬間會有彈跳產生,我們利用數據采集器的預觸發和存儲功能將開關閉合瞬間的彈跳過程捕捉并存儲在電腦顯示器

26、上,通過讀取電腦顯示器上的波形來分析開關的閉合彈跳時間,彈跳次數,彈跳幅度等信息。二、測試數據:見下表(按產品系列分類彈跳時間(單位:ms產品型號第一次第二次第三次第四次第五次第六次第七次平均彈跳時間(msA68K31 #1(左按鈕 1.92 2.04 2.54 2.32 1.73 2.02 2.01 2.06 A68K31 #1(中按鈕 2.51 4.23 4.27 3.45 2.41 3.16 3.76 3.42 A68K31 #1(右按鈕 2.06 0.70 0.98 0.48 1.86 2.28 2.41 1.58 A68K31 #2(左按鈕 2.04 1.97 2.01 1.75 1

27、.79 2.11 2.75 1.98 A68K31 #2(中按鈕 2.10 2.22 2.28 2.37 3.12 2.45 2.06 2.28 A68K31 #2(右按鈕 2.60 2.92 2.71 2.90 2.52 2.89 2.04 2.72A68K11 #1 3.10 5.25 4.24 4.59 3.79 2.60 3.54 3.85 A68K11 #2 1.82 1.57 1.89 1.90 1.45 1.82 2.88 1.80A68K11 #3 3.07 3.60 3.18 3.05 2.73 3.47 2.34 3.10 B08K21 #1(左按鈕 1.61 1.02 1

28、.23 1.18 1.61 1.12 1.43 1.31 B08K21 #2(左按鈕 1.31 1.51 1.49 1.56 1.60 1.60 1.52 1.54 B09K41 #1 1.00 0.94 0.97 1.07 1.76 1.06 0.94 1.01 B09K41 #2 0.75 0.65 0.83 0.76 0.77 1.00 0.82 0.79C06K12 1.38 1.35 0.85 1.27 1.23 1.03 1.25 1.23 C08K41 #1L1-L11 0.63 0.88 1.33 1.43 0.71 0.69 1.44 1.01 C08K41 #1L2-L21

29、 1.65 1.49 1.69 1.71 1.45 1.56 1.64 1.61 C08K41 #2L1-L11 1.42 1.63 1.57 1.12 1.24 1.06 1.42 1.35 C08K41 #2L2-L21 1.32 1.31 1.92 1.67 2.32 1.08 1.25 1.49 C08K31 L1-L111.11 1.46 1.10 1.24 1.29 1.27 1.31 1.24 C08K31 L3-L311.55 1.83 1.842.00 1.80 1.60 1.74 1.76 C08K21L1-L11 1.86 2.02 2.69 1.89 1.79 2.61

30、 2.26 2.13L2-L21 1.90 2.46 1.68 1.80 2.54 2.14 2.56 2.17注:平均彈跳時間計算方法:去掉最高值和最低值,余下5個數值取平均值。彈跳次數(單位:次產品型號第一次第二次第三次第四次第五次第六次第七次平均彈跳次數A68K31 #1(左按鈕 25 10 15 11 15 12 15 14A68K31 #1(中按鈕10 30 26 18 18 19 20 20A68K31 #1(右按鈕 11 9 9 8 7 13 10 9A68K31 #2(左按鈕 10 12 8 9 18 13 12 11A68K31 #2(中按鈕 23 15 15 19 18 1

31、8 17 17A68K31 #2(右按鈕 4 3 4 4 4 5 7 4A68K11 #1 14 18 14 12 18 10 15 12A68K11 #2 10 6 9 6 4 10 5 7A68K11 #3 17 22 29 12 8 10 19 16B08K21 #1(左按鈕 7 3 4 6 7 6 6 6B08K21 #2(左按鈕 9 9 7 6 7 6 4 7B09K41 #1 7 8 6 10 21 8 8 10B09K41 #2 19 10 10 13 14 5 10 11C06K12 18 18 12 24 22 16 19 19C08K41 #1L1-L11 4 6 6 7

32、5 6 6 6C08K41 #1L2-L21 11 12 10 4 3 3 6 7C08K41 #2L1-L11 6 13 5 8 6 8 8 7C08K41 #2L2-L21 7 4 6 8 7 6 9 6C08K31 L1-L11610 2 5 6 4 6 5C08K31 L3-L31917 1 2 2 1 2 3C08K21L1-L11 3 13 8 17 4 7 6 8L2-L21 6 7 4 4 5 5 6 5注:平均彈跳次數計算方法:去掉最高值和最低值,余下5個數值取平均值。三、數據分析綜合以上數據分析得出:1、A68產品彈跳持續時間最長,C08、B08次之, B09最短。2、A68產品彈跳次數最多,B09、C06次之,C0