1、某特大橋預應力連續梁線性控制施工方案一、工程概況某特大橋為雙線級鐵路橋，主橋全部位于R=4500m的曲線上，線間距為4.6014.716m，本主梁位于3.6的坡道上，最大行車速度為200km/h。橋梁上部結構形式為1-32m+1-24m+3-32m+（36+64+36）m+8-32m，其中5#8#墩為（36+64+36）m預應力混凝土連續箱梁，一聯全長137.1m（含梁主筋至邊支座中心0.55m）。箱梁各控制截面梁高分別為：端支座及跨中處為3.1m邊直段長3.55m（含梁端至邊支座中心0.55m），中支點處梁高5.1m，平段長2.6m，梁高按圓曲線變化，圓曲線半徑R=221.5225m。箱梁橫

2、截面為單箱單室直腹板,全橋箱梁底寬6.2m橋面板寬12.45m。全梁共分39個梁段，中支點0號塊長度9.0m,一般梁段長度分成3.0m、3.5m，合攏段2.0m,邊跨直線段長3.55m 。全橋位于曲線上，橋面上坡，且梁底呈圓曲線變化，故本橋預應力連續梁施工時必須進行橫、豎向線形控制。二、預應力連續梁線性控制具體操作程序1、首先成立線控組織機構：由項目總工程師總負責，下設精測組，并有技術、試驗配合。項目部另外委托專業檢測單位進行測量數據分析、溫度應力及砼徐變測試、檢算，并提供每節梁段立模底標高。 2、線性控制具體操作程序2.1、橫向線性控制根據“某特大橋預應力砼連續彎梁施工設計圖”（武老施（橋）

3、圖18-85）所給設計理論數據計算。計算程序為：先按設計每節段梁長結合每節梁段中軸線偏角計算確定每節梁前后端中心點坐標；然后根據設計曲線半徑（R=4500m），另外本橋連續梁部分在緩和曲線上，按理論公式計算出曲線梁每節段內外側弧長，分別在每節梁頂翼緣板端部做上標記，并與梁端中心點連線確定內外側梁段長度。全梁各節段分節處中心點坐標計算值、內外側梁長值，以及各節梁段中軸線偏角及布置示意圖詳見附頁。2.2、豎向線性控制首先由我單位提供棱形掛籃、內外側模、底模重量,以及掛籃靜載試驗獲得后錨和前支點的彈性、非彈性變形值給設計單位,由設計院確定各梁段設計撓度值；其次在立模前實側施工撓度值,與設計值進行比較

4、,并與外委線控單位代表協商確定下一梁段修正后設計撓度值，確定立模標高。4.4、掛籃走行移位完成一個梁段后，掛籃需前移以灌筑下一個梁段，移位順序如下：將剛灌好的梁段頂面找平，然后鋪設軌道放松底模架的前后吊桿和吊帶，將底模架后橫梁用5t倒鏈懸掛在外模走行梁上拆除后吊帶與底模架的聯結解除桁架后端長錨固螺栓在軌道頂面安裝5t倒鏈，并標好前支座應到的位置用倒鏈牽引前支座，使菱形桁架、底模、外模一起向前移動，兩邊的掛籃保持與之同步前移移動到位后，安裝后吊桿，將底模架吊起解除外模走行梁上的一個后吊桿，將吊架移至待灌梁段頂面的預留孔處，再與吊桿連接，另一側的掛籃用同樣的方法移動。同一“T”構上的兩個掛籃必須同

5、步向兩端移動調整掛籃位置和標高，進行待灌梁段的施工。掛籃移位前須松開后置的限位手動葫蘆，然后用10t倒鏈拉動籃前行，每移動50cm，必須停下來用拉長器接長作后錨固筋的精軋螺紋鋼筋，上好槽鋼壓板與滑塊，再撤除最后面的槽鋼壓板與滑塊，以上程序進行完后，繼續前移，如果到指定位置處移過了頭，可用限位葫蘆施力回調。內外模的升降調整順序：如果是降，先降外模，后降內模；如果是升，先升內模，后升外模。升降調整每次最大高度不超過20cm。吊桿穿越混凝土板時，均事先埋設內徑100的PVC管，埋設位置誤差8mm。掛籃移位前，穿混凝土吊桿應下降一定高度，將底模架橫梁用5t倒鏈懸掛在外模走行架上，就位后升起重新吊掛。5

6、、A1A8 梁段懸臂灌筑 掛籃測試合格后，將預制好的A1梁段的底板、腹板鋼筋網片依次吊入掛籃內進行安裝。先將A0塊端部頂部鑿毛，綁扎鋼筋，注意縱向鋼筋要與A0塊預留的鋼筋相連。安裝底板、腹板中的縱向與豎向預應力筋和制孔管道。頂板鋼筋待梁段內模從A0塊箱體內拖移出并安裝好以后，再進行綁扎，同時安裝縱向和橫向預應力筋孔道。鋼筋施工詳見“3.2、段鋼筋加工安裝”。復測掛籃的中線和標高，調整符合要求后，在梁段端部左右腹板正上方各焊接一根短鋼筋棒（頂端打磨光滑，標高與本梁段梁頂施工立模標高相同）作為觀測點，測得標高為h21(h21)。兩端的兩段箱梁在掛籃上懸澆施工時，必須對稱、平衡進行，并嚴格控制澆筑各

7、梁段混凝土時兩端混凝土的量差和超方，任何梁段實際澆筑的混凝土重量不得超過該梁段理論重量的3%，并不得超過2.0m3。箱梁頂板頂面澆筑混凝土的不平整度不得大于5mm；箱梁底板厚度同樣嚴格控制。梁段混凝土一次澆筑完成，澆筑時應由前端向后端澆筑，要保證一個梁段混凝土在初凝時間內完成澆筑。作業結束后，精確測量觀測點標高h22(h22)。同時，安排專人清理預應力孔道，施工中不得堵塞預應力孔道。待混凝土達到30號時，拆除梁段端部模板，將端部混凝土鑿毛，調直預留連接鋼筋?；炷吝_到設計強度的80時，拆除內側腹板模板?；炷琉B護期間，梁頂表面覆蓋雙層土工布，箱體內外由專人不斷灑水養護。當A1段混凝土強度達到設

8、計強度的85%時，穿束對稱雙向張拉縱向預應力鋼鉸線束、橫向預應力束。預應力束張拉前以及壓漿后，測量記錄觀測點的標高h23(h23)和h24(h24)。為避開掛籃軌道的影響，A1梁段的豎向預應力筋的張拉與壓漿安排在A2梁段施工結束、掛籃移到A3梁段位置后進行。A2A8梁段的施工程序與此相同。將A1梁段混凝土灌注前后觀測點的標高差，即A1梁段端部撓度值h22-h21= h21(h22-h21=h21)，以及預應力張拉前后該梁段端部撓度值h24-h23=h22(h24- h23)=h22 ，與根據線形控制計算結果繪制出的“懸灌階段梁體撓度統計表”中的h21計(h21計)和h22計(h22計)相比較。

9、如果h21(h21)與h21計(h21計)、 h22(h22)與h22計(h22計)的差值都小于5mm，則按上述步驟進行下一梁段的施工；若兩個差值中有一個或者二個都大于5mm，則據需要在下一梁段按修正的立模標高施工。用同樣的施工步驟將A2、A3、A8梁段懸臂澆筑。箱梁澆筑過程中必須嚴格控制箱梁的線型，控制每個梁段的中線和標高，A2A8梁段懸臂灌注的標高控制方法同與上述方法相同。8、豎向線性控制的方法立模標高的確定：箱梁懸灌的各節段立模標高按下式確定：H1=H0+fi+(-fi預)+f籃+fx式中H1待澆段箱梁底板前端處掛籃底模板標高(張拉后)；H0該點設計標高；fi本施工段及以后澆筑的各段對該

10、點撓度的影響值，該值由設計圖紙提供，實測后進行修正，按經驗修正系數為0.50.9；fi預本施工段頂板縱向預應力束張拉后對該點的影響值，由設計圖紙提供，但需實測后進行修正，據經驗本橋的修正系數為0.81.0；f籃掛籃彈性變形對該灌注段的影響值，由掛籃結構和構造決定，本橋由掛籃靜載試驗實測獲得為20mm；fx由混凝土的徐變、收縮、溫度、結構體系轉換、二期恒載、活載等影響產生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按1個月內完成的節段考慮。本工程1 個月澆筑3節段，則其值分別按前3段的理論計算值的0.25、0.1、0.07、0.05計算，此值在晝夜平均氣溫為15以下時接近實際，當氣溫在20以上時明顯偏小，要

11、根據實測進行修正。豎向線性控制具體操作程序為:首先由我單位提供棱形掛籃、內外側模、底模重量,以及掛籃靜載試驗獲得后錨和前支點的彈性、非彈性變形值給設計單位,由設計院確定各梁段設計撓度值；其次在立模前實側施工撓度值,與設計值進行比較,并與駐地設計代表協商確定下一梁段修正后設計撓度值 (文中修正系數僅作參考)。施工工藝引起掛籃不均勻沉降的預防對策：以上公式中的幾個變量，可以根據理論分析及實測數據所得的修正系數加以確定，基本上能滿足規范要求。但懸灌施工還有掛籃的后錨和前支點的變形引起的沉降量，由于施工操作的差異會有較大的變化，而且此操作具有較大的離散性。對此，采取滑道的鋪設、前支點的支墊由專人負責的

12、方法，盡量減少人為的偶然性誤差；掛籃的后錨是用16根32精軋螺紋鋼錨固來完成的，錨固的松緊程度將直接影響這一階段的變形量。為保證錨固的松緊程度一致，減少由于錨固的松緊不一致而引起的不均勻沉降量，施工時嚴格控制每根錨固螺紋鋼30kN的初張拉力。從而把上述2項工作可能引起的變形控制在3mm之內。測點布置、時間的確定：每一梁段上的測點見“梁段上測點布置圖”。梁段平面圖(頂面)測點腹板觀測點掛籃前底橫梁梁段上測點布置圖測量時間的選定：由于溫度影響，主要是日照的溫差直接影響著立模放樣、復測等的精度。因此放樣及復測等工作，主要安排在早晨5:006:00進行，并且每天都把已澆完的梁段控制點進行復測，觀察其變化并及時調整。如果必須在其它時間進行，應予以修正，一般晝夜溫差在10左右時，標高變化在710mm之間。每天同一時間內對各點進行觀測，把所有的數據匯總分析，確定各個工序、各種原因引起的標高變化的修正系數。然后技術人員會簽立模通知單，用于指導下一梁段立模標高。線控測量機構：線控測量工作由有經驗的專職測量工程師完成，并配備先進的測量儀器，用全站儀控制中線，用高精度水準儀控制標高，嚴格按照工程部確定的方案施測。觀測中注意測法，所有觀測點均應換手