1、垂直分型無箱射壓造型線應用中的幾個工藝問題一、前言最近 30 年來，從通過機械化、自動化以求提高勞動生產率，到著重于降低生產成本和提高鑄件的尺寸精度，粘土濕砂造型技術有了重大的發展。目前， 又進一步以實現鑄造產品的近凈形化和改善作業環境為目標， 并取得了可喜的進展?，F代粘土濕砂造型工藝和設備是多種多樣的， 并各有所長， 但其共同的特點則是制造高緊實度的鑄型、提高生產率和降低造型作業時產生的噪音。垂直分型無箱擠壓造型機是有代表性的現代造型設備中的一種， 尤適用于生產小型和中等偏小的鑄件， 已為世界各國廣泛采用。 到目前為止， 我國采用此類造型設備的鑄造廠估計 在 100 家以上。為使造型設備充分

2、發揮其能力并保證生產高質量的鑄件， 一切工藝措施和控制都應從設備的特點出發。 以下就型砂、模具和澆注系統等三方面， 對若干要點加以評述，供有關鑄造 廠的人員參考。二、型砂型砂是影響鑄件質量的重要因素之一，型砂控制是鑄造廠生產過程控制中的重要環節。1、對原材料的要求（ 1）原砂垂直分型無箱造型工藝和類似的射壓造型工藝， 對原砂的粒度并無特別嚴格的要求。 但是，為使鑄件表面粗糙度較細， 一般不宜采用太粗的原砂。鑄型的尺寸愈大，則澆注時鑄型中的靜壓頭愈高， 為減輕粘砂傾向， 反而應采用稍細一些的原砂。 我國鑄造工人往往持一種似是而非的觀點，以為鑄件大些就應該用較粗的砂，實際上是不合適的。對于較小的機

3、型，建議采用平均粒度為0.140.20mm 的原砂。按我國標準GB9442-88，約相當于15組的原砂，按JB2488-78,則相當于約 75/150,且偏粗的原砂。對于較大的機型，建議采用平均粒度為0.140.18的原砂，按我國標準GB9442-88,約相當于15組偏細的原砂，按 JB2488-78,則相當于約75/150,且偏細的原砂原砂的粒度分布，以集中于 34 篩者為好。對原砂的顆粒形狀，一般不作限定，但是，對于有深砂臺、脫模困難的鑄型，則應采用圓形的原砂。用圓形砂配制的型砂，其脫模性能比用多角形原砂都好得多。用于制造鑄鐵件的原砂，燒結溫度應不低于1400 Co與此相應，其Si。含量一

4、般應在90%以上，個別情況下，可允許降到85%。生產鑄鋼件時，原砂的SiO2含量一般應不低于96%。原砂的含泥量應在0.5%以下，這對控制型砂的總含泥量是有益的。（ 2）膨潤土鈉膨潤土有很多優異的性能，如膨潤值高（用以配成的型砂有較好的抗夾砂能力） ，熱穩定性好 （鑄型澆注后， 型砂中的膨潤土因受熱而成為死粘土的份額較少， 即膨潤土的耐用性好）等，都是鈣膨潤土所不及的。但是與鈉膨潤土相比， 鈣膨潤土也有不少長處， 如： 用鈣膨潤土配砂時所需的混砂時間較短，型砂的濕抗壓強度較高，型砂的流動性較好，鑄型澆注后落砂性能較好等。因此，不能籠統地說鈉膨潤土比鈣膨潤土好，要視具體情況和特定要求有分析地選用

5、。即使在鈉膨潤土資源豐富的美國， 采用粘土濕砂工藝的鑄造廠， 一般也不全用鈉膨潤土， 通 常多同時采用兩種膨潤土，適當地配用，以各取其所長。對于制造高緊實度的鑄型，型砂的流動性和澆注后的落砂性能是十分重要的，選用鈣膨潤土作粘結材料顯然是適宜的。特別是垂直分型無箱造型設備，每一造型循環終了， 都要經過剛制成的鑄型推動線上的一組鑄型前進，故要求型砂的濕抗壓強度高。新型設備兩側裝有夾緊板，將一組鑄型夾緊后推進，不由鑄型推動鑄型，采用這種方式，也對鑄型強度有很高的要求。在此種條件下，采用鈣膨潤土就更有其獨到之處。在我國目前尚缺乏鈉膨潤土的條件下，建議選用質量優良、 性能穩定的鈣膨潤土作型砂粘結劑。具體

6、要求是：蒙脫石含量不應低于 75%;水分不高于12%;95% （重量）以上能通過 0.075mm的標準篩；膨潤質（或膠值價）和試樣的強度性能穩定； 吸藍量數值穩定。（3）煤粉型砂中的煤粉應符合以下要求：灰分<10%;水分W 3%;揮發分 3040%;含硫量W1%；關于煤粉的粒度要求，我國機械行業標準JB/T9222-1999中規定：“應有95%以上的顆粒通過 0.106mm的篩孔”。實際上，采用這種細粉的負面作用很多，最好采用粒度在 0.425mm篩和0.075mm之間的粒狀煤粉，以不同的粒度級配適應不同的生產條件。2、對型砂性能的要求此種造型設備所用的型砂，對其性能的要求是由此種工藝的

7、特點所決定的。在許多方面都不同于一般使用的粘土濕型砂。確保型砂性能符合要求， 是保證鑄件質量并使設備在良好的狀態下運行所必需的。為確保型砂的質量穩定、一致，還需嚴格規定各項性能的檢測頻次。（1）型砂的性能各種型號的造型設備對型砂性能的要求基本上是相同的，但是，制造的鑄型尺寸不同， 性能要求也隨之小有差別，見表1。表1造型設備對型砂性能的要求型砂性能不向型號設備要求的指標鑄型尺寸較小的設備鑄型尺寸較大的設備濕抗壓強度（kPa）167206216245濕抗拉強度（kPa）>19.6>24.0濕抗劈強度（kPa）>29.4>37.3透氣性>50>50可緊實性（）4

8、0±540±5水分不具體限定，以保證可緊實性符合要求為原則含泥量（）11131114活性膨潤土含量（）>7>8揮發分（%）1.53.01.53.0925 c的灼燒減量（%）3.57.53.57.5（2）各項性能的檢測頻次根據型砂性能檢測的常規和應用此種造型設備的經驗，作如下規定。每小時檢測一次的項目：可緊實性；濕抗壓強度；水分。每一工作日檢測一次的項目：活性膨潤土含量；濕抗拉強度可抗劈強度；透氣性。每周檢測一次的項目：含泥量；灼燒減量；揮發分；基砂粒度（積累數據，供分析研究用）。3、對一些主要性能的說明（1）可緊實性粘土濕型砂的可緊實性直接反映型砂的混制程度，其

9、測定方法簡便，可得到量化的數據以代替手感，是廣泛采用的控制型砂性能的重要指標之一。測定方法參見圖1。田立前定可蠢其性的示意度）埸砂 卜）例軍士）卷其并溪數使型砂通過3mm的篩網松散地填入50mm,高100mm的試樣筒，將試樣筒上端的余 砂用刮板刮去，然后用壓頭給型砂施以 1MPa的壓力或用標準重錘打擊 3次，測定試樣筒內 型砂經緊實后高度下降的毫米數。由于試樣筒高100mm ,這一讀數也就是其高度下降的百分數，即可堅實性數值。在不同的造型條件下，對型砂可緊實性的要求是不同的。用射壓造型機造型時，填砂空間的容積是固定的，壓實時壓頭的行程基本上也是一定的。 如果型砂的可緊實性太高，則會出現壓頭加壓

10、行程已經到位而鑄型仍未達到預期緊實度的情 況，這就會導致鑄件上產生沖砂或粘砂等缺陷。用垂直分型造型機造型時，雖然射砂后壓實的行程并不固定，而是以一定的壓強壓實鑄型，但是，即使在此種情況下，型砂的可緊實性太高，除導致鑄型厚度減小外，也會使鑄型 的緊實度降低，在砂臺部位及射砂的盲區尤為顯著。按照實際生產經驗，型砂可緊實性的指標最好是40±2%。在實際生產條件下，將可緊實性控制在如此窄的范圍內是有困難的，但無論如何都應控制在40 ± 5%的范圍內。如果回收舊砂的溫度、水分變化較大，混砂條件又不盡相同，則型砂自混砂機放出后，在輸送及存貯過程中，其可緊實性會有頗大的改變。通常，在鑄造

11、廠的生產條件下，型砂自并控制其值在40%左右，實際這樣，從記錄上看， 型砂 不少鑄造廠對此種情況未予并控制其值符合表1的規混砂機放出后，在用皮帶輸送器送到造型機的過程中， 可緊實性的數值會因輸送距離不同而 降低36個單位，如舊砂溫度太高，還可能降低 610個單位。如果型砂的水分太高，也 有在型砂輸送過程中可緊實性增高的情況。如果鑄造廠在混砂機放出口取砂樣檢測型砂的可緊實性, 上進入造型機的型砂的可緊實性，卻可能與規定值有頗大的差別。 的可緊實性符合要求， 而實際上造型所用的型砂卻是不合格的。 注意，這往往是鑄件產生沖砂或粘砂等缺陷的原因。因此，鑄造廠應規定在造型機上方取樣測定型砂的可緊實性,

12、定。如果受條件的限制，只能在混砂機放出口取樣， 則控制值的具體數據應由多次試驗求得,務使進入造型機的型砂的可緊實性符合表1的要求，且應經常校核。(2)濕抗壓強度采用此種造型設備時，型砂的濕抗壓強度應比一般的粘土濕型砂高很多。這里，決定的因素不是鑄型脫模所需的強度，不是鑄型耐受搬運所需的強度，也不是澆注時耐受液態金屬作用所需的強度，而是型塊傳送過程的需求。在造型線上，全部鑄型(包括澆注帶上和冷卻帶上的鑄型組)的運行，是通過制成的型塊推動的，型塊所受的壓力甚高， 故型砂必須有相當高的濕抗壓強度。可以根據澆注帶的長度、型塊的尺寸，在澆注帶上推動時的磨擦系數、冷卻帶的長度、推動冷卻輸送器所需的力、 型

13、塊實際可承受壓力的面積(型塊截面積減去其中空腔的投影面積)核算型砂應具有的濕抗壓強度。由兩側夾緊板夾緊后推動，鑄型也要承受夾緊板的壓力。(3)水分粘土濕型砂中，實際上起粘結作用的是粘土和水經調制而成的膏狀物質，水分是使粘土具有粘結能力和可塑性的要素。加入不同量粘土的濕型砂，得到峰值的水分是不同的，見圖2。二 daM一H9四坦范圖2型砂的水分對其濕抗壓強度的影響1-加膨潤土 7.45%2-加膨潤土 10%如果將型砂中的水分換算為粘土膏的水分，則無論型砂中粘土含量如何，強度峰值所對應的粘土膏的水分基本上是相同的。圖 2中數據換算后的情況見圖 3.二 dew*H里3圖3 型砂粘土膏的水分對型砂濕抗壓

14、強度的影響1-加膨潤土 7.45%2-加膨潤土 10%當水分很少，不足以充分浸潤膨潤土時， 水分增加有利于粘土膏的形成，型砂的強度也隨之提高。水分增加到剛能完全浸潤膨潤土時，全部膨潤土和水成為粘稠的粘土膏，涂布于砂粒表面，型砂的強度達到峰值。超過這一點后，繼續增加水分，則粘土膏變稀了，粘度下 降，抗剪強度下降，型砂的強度也隨之急劇下降。試驗證明，用膨潤土配制濕型砂時，在常規加入范圍內， 不管膨潤土加入量如何， 型砂濕抗壓強度峰值大致都出現在粘土膏的水分為25%時(參見圖3),即含水量和有效粘土含量之比大體上是1: 3。采用此種造型設備時，基本上應使型砂的濕抗壓強度在峰值附近，所以，水分大致上應

15、是型砂中有效膨潤土含量的三分之一。型砂中含有死粘土，還要增加一點為死粘土所吸收的水分。水分為上述值時，型砂比較松散，流動性良好，也容易控制可緊實性在規定的范圍內。死粘土所吸收的水分見下節。(4)活性膨潤土含量活性膨潤土是相對于受熱后失效的死粘土而言的。鑄型澆注后，靠近鑄件的型砂受熱，其中部分膨潤土因脫除了結晶水而失去粘結能力， 成為惰性的粉狀物質，通常稱之為死粘土。死粘土是多孔性物質，因有毛細管作用，吸水能力很強，其所需的水量大約是其量的20%。規定型砂中的活性膨潤土含量，是為了保證型砂有必要的強度和較好的抗夾砂能力。如只從滿足強度要求來考慮，型砂中的活性膨潤土含量，是可以低于規定值的。 規定

16、活性膨潤土的最低含量， 更重要的是為了確保型砂有足夠高的抗夾砂能力，以免鑄件上出現膨脹缺陷(夾砂或鼠尾紋)。所以，不可以用“型砂的強度夠高”作為容允活性膨潤土含量不足的借口。死粘土沒有吸附能力，故可以用吸附亞甲基藍的方法測定型砂中的活性膨潤土含量。(5)濕抗拉強度和抗劈強度評定型砂的粘結狀況，最直接的辦法是測定其抗拉強度?？估瓘姸戎抵粵Q定于型砂粘結的強弱，可以綜合地反映緊實狀況（粘結橋的數量）。粘結劑的分布和粘結劑對砂粒的附著等因素，基本上不受砂粒形狀的影響。但是粘土濕型砂的抗粒強度值很低，不及其抗壓強度1/10,測定時對操作者的要求甚高，稍一不慎，就會導致很大的誤差。而且，一般的型砂強度試驗

17、機不能用來測定抗拉強度，需配備專用的裝置。實際上，生產現場很少測定濕抗拉強度，多用于研究工作。粘土濕型砂的濕抗劈強度值與濕抗拉強度值有很好的相關性，且其試驗筒簡便易行，可用生產條件下的型砂強度試驗機測定，因而，可以用濕抗劈強度試驗機代替濕抗拉強度試驗。測定濕抗劈強度的情形見圖 4.圖4, 瀏定抗罪強度示意國1一眇樣拉伸葩斷面 之一初壓后忌成的尖舞 3一支承根說用50 X 50標準圓柱體試樣， 橫置于測定濕抗壓強度的壓頭之間，在其直徑方向加壓。起始時，試樣與壓頭之間為線接觸，其接觸面積甚小，稍稍施壓，就會使接觸處的型砂受很大的壓實力，結果，該條接觸帶上的型砂被壓平，試樣兩側各形成緊實度很高的三角

18、形壓實區。繼續施壓，這兩個三角形砂條就起尖劈的作用，將試樣沿直徑方向劈開，試樣是受拉應 力而被劈開的。試驗時，應使試驗的直徑與兩端壓頭的中心線對準，為此，可用一定位支承楔塊托住試樣，然后加一很小的預負荷，待試驗機上壓應力讀數到3kPa時，即可取下支承楔塊，并繼續加負荷，直到試樣破裂。最后，將試樣破裂時所受的總負荷除以破裂處的截面積（即試樣直徑x試樣高度），求得型砂的濕抗劈強度。1963年，F. Hofmann開始測定型砂抗劈強度，隨后， H.W. Dietert和A.L. Graham等研究 了粘土濕型砂抗劈強度與抗拉強度的相關性。D. Boenisch由試驗求得濕抗拉強度 =0.65濕抗劈強

19、度。三、澆注系統對于垂直分型的鑄型，有多種澆注系統可供選用。有的企業根據多年的實際生產經驗，設計了一套專供垂直分型無箱鑄型用的封閉澆注系統，現已成為此種造型工藝的重要組成部分。采用此種澆注系統，有以下優點： 能制造致密的鑄件； 工藝出品率高； 澆注時間可滿足生產節拍的要求； 鑄件的顯微組織均勻； 清磨內澆口的工作量??； 鑄件的尺寸精度高； 適用于各種鑄造合金。建議鑄造廠認真地理解并正確地采用各種澆注系統。1、澆注系統的基本特點認真地理解此種澆注系統的基本特點，才能在實際生產中正確的加以利用，從而取得應有的效果。 1)嚴格的封閉式澆注系統封閉式澆注系統大家都是知道的，塞流組元必定是內澆口。 在封

20、閉式澆注系統中， 內澆口的截面面積最小，由內澆口逆推到澆口杯，澆注系元各組元的截面積依次增大。我們在這里說“嚴格的封閉式澆注系統”，意思是：必須確保澆注時整個澆注系統很快充滿。為此，除設計澆注系統時滿足上述條件外，還應該把澆包的流嘴視為澆注系統的一部分，在流嘴結構上和澆注操作方面，都應保證澆注時很快使整個澆注系統充滿金屬液。如果澆注時液流不夠大，則塞流組元是澆包的流嘴而不是內澆口。 在此情況下，不管如 何精心設計澆注系統，都不能實現封閉，封閉式澆注系統的各種優點蕩然無存。圖5a)的情形是正常的，澆包供給的金屬液保證了系統的封閉，從而也保證了鑄件的質量。圖5b)的情形是：澆包流嘴供給的金屬液不足

21、， 澆注系統實際上是開放的， 臟物和氣泡會進入鑄件。圖5澆包流嘴的作用因此，采用此種工藝時，除正確設計澆注系統各組元外，要特別注意澆包流嘴的修筑， 并嚴格要求澆注作業符合要求。 2) 一個鑄型中的多個型腔同時充滿采用此種造型系統的鑄造廠中， 相當多的工廠都是用以生產小型鑄件的，為充分利用設備的能力，往往在一個鑄型中制多個鑄件。在此種情況下，澆注系統應保證澆注時各個型腔都同時充滿，這對于縮短澆注時間和保證鑄件質量的一致都是重要的。現以圖6為例，說明如下：圖6一型鑄造12個鑄件的鑄型在同一鑄型中，安排了 12個相同的鑄件。在澆注系統充滿而且封閉的情況下，要使各 個型腔同時注滿，就必須使通過各內澆口

22、進入各型腔的金屬液的體積流率相同。金屬液的體積流率=v . F式中v金屬液的流速（mm/s）F內澆口的截面積（mm2）鑄型中處于不同高度的內澆口，由于金屬液的壓頭不同，通過的金屬的流速各不相同，大體上可用下式表述：v=72gh式中h為金屬液的平均壓頭（mm）。要使進入各內澆口的金屬液的體積流率相同，就應滿足VlFl=V2F2=V3F3即：由此可知，要使各型腔同時充滿， 在鑄造相同的鑄件時， 應使各處內澆口的截面積與該處金屬液的平均壓頭成反比。如一個鑄型中安排不同的鑄件， 則應根據各鑄件的重量和內澆口的位置進行計算，此處不再舉例。2、確定澆注系統各組元的截面積為便于生產現場確定澆注系統的尺寸，已

23、有人根據前節所選的原理，制成了查定內澆口截面積的列線圖，規定了根據內澆口截面積推算澆注系統中其他組元的方法。（1）由列線圖查定內澆口的截面積圖7是確定內澆口面積的列線圖。確定內澆口的截面積，需用以下的數據：a.每一個鑄件的重量 G （kg）,由計算或稱樣件求得；b.充滿每型腔所需的時間 T,因為各型腔同時充滿，T也是整個鑄型的澆注時間，一般應比生產每一鑄型的節拍短 4秒左右；c.因金屬液與鑄型間的摩擦而致的流速損失，簡稱摩擦系數的，一般可取值 0.5;d.內澆口處的金屬液平均壓頭h (mm)。金晶由不足先h一午堂£無卑口磯丁50 70 ICO MO 80 500700圖7確定內澆口截

24、面積的列線圖現仍以圖6所示的鑄型為例，說明如何用圖7確定內澆口的截面積。由圖6得知：G=2kgT=6sm 取 0.5;hi=100mm； h2=250mm; h3=350mm首先，在左邊的座標上找到G=2kg的一點。從這一點順斜線向右下方移動，到與T=6s的垂直線交于一點。由此交點水平向右移動，到與m =0.5的垂直線交于一點。再由此交點順斜線向右下方移動，到與hi=100, h2=250和h3=350等垂直線相交，由各交點分別水平向右移動，即得到處于不同位置的內澆口的截面積：Fi=70mm2； F2=45mm2； F3=38mm2實際上澆注時，有向下引流的作用， 如按這些理論值定內澆口截面積

25、，則下層型腔的充 填會稍快一些，而上層則稍慢。為彌補這種差異，下層型腔的內澆口可取稍小的值，而上層內澆口的截面則取稍大的值。圖6所示的鑄型，實際上宜選取的F值如下的內澆口截面積：Fi=80mm2； F2=45mm2； F3=30mm2(2)直澆道圖6所示鑄型，共設2個直澆道，每一直線道供給6個內澆口。這6個內澆口的總截面積匯 F=2F1+2F2+2F3=2X 80+2X45+2X 302=310mm每一直澆道的截面積比內澆口總面積增加20%。F 直=1.2X310=370 mm2(3)橫澆道一般情況下，橫澆道的截面積比其供給的直澆道的總截面積大30%。如橫澆道距鑄型頂部的距離小于75mm,固其

26、中金屬液的壓頭小，截面積應比直澆道大100%。(4)內澆口的形狀為使鑄件致密，對于鑄鐵件，應充分利用石墨化膨脹而產生的自補縮作用。因此，內澆口應在鑄件發生石墨化膨脹前凝固，以免石墨化膨脹時將鐵水從內澆口擠出。建議采用薄內澆口，其厚度視鑄件壁厚而定，參見表 2.表2按鑄件壁厚選定內澆口厚度鑄件壁厚(mm)內澆口厚度(mm)3101.510152.015202.520253.0采用薄內澆口，也利于鑄件與澆注系統分離，并可減輕打磨澆口的工作量。3、澆注系統的結構和標準化組件根據實際生產的經驗，設計了典型的澆注系統，對于采用垂直分型無箱造型設備的鑄造 廠，是方便而實用的。在此基礎上還設計了澆注系統各組

27、元的標準。澆注系統的結構見圖 8。兩種澆口杯,圖8 澆注系統的結構橫澆道，橫澆道,T形接頭,直澆道,直澆道(1)澆口杯澆口杯有兩種形式：一種供自動澆注用，見圖9;另一種供人工澆注用，見圖 10。每種澆口杯各有4種規格，供選用，以保證金屬液的流率與鑄件相適應。圖9和圖10中的澆注流率都是鑄鐵的質量流率，其他鑄造合金可參照，并按相同的體 積流率核算。圖9自動澆注用澆口杯(本圖只表示半)澆口杯編 號澆注流率(kg/s)澆口杯重量(kg)尺寸(mm)ABC1<334030152354453515357650402247119604522件號數量名稱材料12澆口杯體鑄鐵22易損片鑄鐵34M6X 1

28、8螺釘鋼425X20定位銷鋼56M6 X 40螺釘鋼圖10人工澆注用澆口杯(本圖只表示一半)澆口杯編 號澆注流率(kg/s)澆口杯重里(kg)尺寸(mm)ABCD1<22.550301530222.83.06040153032.83.84.07050224043.855.580552245件號數量名稱材料12澆口杯體鑄鐵22易損片鑄鐵34M6X 18螺釘鋼425X20定位銷鋼56M6 X 30螺釘鋼(2)內澆口由圖7確定內澆口面積后，請參照圖11選定其具體結構。對于灰鑄鐵件，應力求不用冒口，以提高工藝出品率，并減少鑄件修整的工作量。為此,最好采用頂注方案，在采用頂注方案有困難時，建議采用

29、側注方案。©77工E喟'<4 F上t *HJ1stoU)25 106035-103045-JDm55J012065 10凡07510田。854。160is5如 2OQjo5Jt)220lljiM 海凡傕媼以圖11內澆口(3)直澆道直澆道的截面積算出后,可根據鑄型中安排鑄件的情況， 選用圖12或圖13中的直澆道。和a (mm Jii?VjC (EE)157515afl1QA153?U715Ig忤之15s9ISaIQ30022711mtTe1:1 432129S072210以MH12M1，m2212珈2213174722uiaI 37215的'1083ZZt8：c1

30、20022圖12 和澆口杯相連的直澆道' k q t iX./? ( Ef > ( FIT；1 : J 7£25 ：】羽_ ：r 4 一 號",5 TO 300 I7U 363 fi 12329門 50?：0 JiE 能!：1歸 575_：2體 75013 T7 SG79 ：a ，9"r5 W : WSJ - -,r < fcv - n*16 p 20；20c圖13和T形接頭相連的直澆道(4) T形接頭直澆道選定以后，可按直澆道相同的序號自圖14中選取下列T形接頭。4"(EE )ip虻(mm J )b mmimmfj5756?0826

31、 1IQS7工737a192士Bq2435g243R300510300H3637_36312432121458g913507恰1 67510s&a1676&1115&7517 1867Q恪76Bm972131786?嗚)08314國972浦12001S191003箝20庫20120022 U6O圖14 T形接頭(5)橫澆道橫澆道的結構和尺寸見圖 15。直澆道選定后，按直澆道的序號選橫澆道。bC! EEJ(mm J J(EE J I61527T475_ 3a19215£9(5S舊3QQ1S6113&32271222B22g15675n101i768221

32、1n36722ia97222131910932220T2D022154!02022.任i22 "6022-一一圖15 橫澆道四、模具1、模板造型系統所用的模板，一般用灰鑄鐵鑄造，也可以用鋼制或鋁合金制的模板。為減輕重量，厚模板宜用鋁合金制造，其外框鑲鋼。厚模板也可以用焊接結構件制成，一定條件下還可采用框架結構，中間用石膏或環氧樹脂填充。模板工作面和底面的不平行度一般應不大于0.05mm。2、模樣(1)模樣材料模樣可用多種材料制造，常用的材料及模樣的使用壽命如下：模樣材料使用壽命(射砂次數)硬木5001000環氧樹脂、石膏500050000銅合金2000050000鋁合金2000060000鋅、鋁、銅合金灰鑄鐵低合金鋼400006000020000030000030000050000040 Co如采用環氧樹脂模樣，