1、（情緒管理）CF鋼制壓力 容器中的裂紋分析與預防措施20XX年XX月多年的企業(yè)咨詢豉問經(jīng)驗.經(jīng)過實戰(zhàn)驗證可以落地機行的卓越管理方案，值得您下載擁有CF-62 鋼制壓力容器中的裂紋分析和預防措施李平瑾李蓉蓉陳學東袁榕合肥通用機械研究所引言隨著設備的高參數(shù)和大型化，希望開發(fā)出強度高、韌性好、加工成形和焊接性能優(yōu)良的鋼材。上世紀70年代日本等國家針對大型球罐研制出（T s> 490MPa、（T b> 610MPa勺低碳微合金、低焊接裂紋敏感性的高強鋼（簡稱 CF-62鋼）。上世紀7080年代，我國高參數(shù)的大型球罐用高強鋼全部依靠進口，例如1986年北京建造的 4 臺 5000m 3和 2

2、 臺 10000m 3的天然氣球罐就是引進日本的 CF-62 鋼。上世紀80年代初期武漢鋼鐵X公司組織有關(guān)單位開展（7 s> 490Mp的低焊接裂紋敏感性鋼種的研制。上世紀80 年代中期由合肥通用所組織有關(guān)單位進行國產(chǎn)CF 鋼的工程應用研究，為我國大型球罐國產(chǎn)化提供大量的有價值的數(shù)據(jù)。近十多年來，國產(chǎn)CF-62系列鋼已較廣泛地應用于502000m 3的氧氣、氮氣、液化石油氣、丙烯、乙烯等球罐。其總數(shù)超過100 臺，最低設計溫度達-40 ，其中進行焊后整體熱處理和不進行焊后整體熱處理的大約各占壹半。此外，該類鋼仍用于大型水電站的高壓岔管和管道以及大型挖掘機等重型機械。隨著工程上的擴大應用及

3、經(jīng)驗的積累，人們對這類鋼的認識在深化。設備安裝、制造以及使用中的問題也在暴露，目前這類鋼制設備的裂紋屢有發(fā)生。本文列舉筆者所參和或了解的石油化工和燃氣行業(yè)中的某些 07MnCrMoVR 和07MnNiCrMoVDR 鋼制球罐檢驗及失效分析的實例和同行商榷，以求鋼材及制造工藝的完善化，最終達到設備能長周期安全運行的目的。1.CF-62 鋼制設備的應力腐蝕應力腐蝕是指金屬材料在某些介質(zhì)中，由于拉應力的作用造成的壹種延遲破裂。其形成必須有壹定的金屬組織、應力和介質(zhì)在特定條件下的聯(lián)合作用。它可能發(fā)生在母材上，也可能發(fā)生在焊縫上，但因焊接接頭粗晶粒的存在以及不可避免的殘余應力影響，所以應力腐蝕開裂出現(xiàn)機

4、率高的仍是焊接接頭及鄰近母材。調(diào)質(zhì)型 CF-62 鋼的金相組織主要是板條狀的回火馬氏體、回火索氏體和貝氏體。其所占的比例隨板材厚度方向而異， 鋼板表面的回火馬氏體和索氏體占 2/3 之上，因此，鋼材（特別是表層）的強度和硬度較高。對低合金鋼來說， 濕 H2S 環(huán)境和含 O2 及 CO2 的液態(tài)氨環(huán)境會引起材料的應力腐蝕開裂。 CF-62 鋼的強度、硬度較高，在含有腐蝕介質(zhì)的環(huán)境中，容易形成應力腐蝕開裂。例壹：天津石化X 公司石化二廠1000m 3 丙烯球罐的應力腐蝕開裂。該球罐于 1995 年由天津球罐聯(lián)營工程X 公司設計、金州石化機械廠壓片、鞍山壓力容器廠現(xiàn)場組裝， 組裝后未進行整體熱處理。

5、 其設計壓力 2.16MPa 、 主體材質(zhì)為07MnCrMoVR、規(guī)格 612300 乂 36mm°1996年1月投入使用，1998年5 月該球罐因混裝 H 2S 嚴重超標的粗丙烯（ H 2S 含量達上千 ppm ），在很短時間內(nèi)上溫帶縱縫出現(xiàn)穿透性裂紋而泄漏，開罐檢查發(fā)現(xiàn)球罐內(nèi)壁有數(shù)百條典型的應力腐蝕裂紋。例二：寧夏化工廠甲醇水分離器的應力腐蝕開裂。甲醇水分離器是合成氨裝置中的重要設備，其設計壓力為 8.4MPa 、操作壓力為7.8MPa ,操作溫度為50-40 C。介質(zhì)主要是 H2、CO2、CO、CH30H等。其結(jié)構(gòu)為倆段筒節(jié)和上、下封頭組成，規(guī)格為 小1800 X 44 X 4

6、300mm ,材質(zhì)為 07MnNiCrMoVDR 。設備于 1994 年設計， 1995 年制造， 1996 年初投用。1996 年 10 月 2 日該設備在正常操作運行時發(fā)生突發(fā)性爆炸起火。 蘭石所對其進 行了失效分析：雖然裂紋是在下筒節(jié)鼓肚區(qū)附近具有密集氣孔的長度X深度為240 x 30mm的陳舊斷口前沿15mm 處啟裂，且沿HAZ粗晶區(qū)擴展，最終甲醇水分離器因強度不足而撕裂、泄漏且引起化學爆炸。可是在設備鼓肚前鋼材已存在嚴重的應力腐蝕損傷，檢驗表明：沿縱縫近縫區(qū)以鼓肚部位為中心的殘片斷面內(nèi)表面存在長約1m、深36mm的晶間開裂。這是因介質(zhì)中的 H2s含量嚴重偏離設計要求（小于50ppm

7、），有時達到 1000ppm 。例三：上海寶鋼 650m 3 無水液氨球罐的應力腐蝕裂紋。該球罐的設計壓力：1.724Mpa，規(guī)格：610700 x 44mm材質(zhì)：07MnCrMoVR ,工作介質(zhì)為無水液氨。 1998 年 4 月投入運行。 1999 年 3 月開罐檢驗發(fā)現(xiàn)： 內(nèi)表面焊縫有 3 條裂紋， 熱影響區(qū)有1 條裂紋， 母材有 17 處裂紋 （分布于整個球皮） ；外表面焊縫有1 條裂紋，熱影響區(qū)有3 條裂紋，母材有2 處，裂紋主要分布在球罐上半部。經(jīng)金相和材料檢驗，內(nèi)壁的裂紋具有明顯的應力腐蝕裂紋特征。例四：大慶石化 X 公司 1500m 3 丙烯球罐的裂紋該球罐規(guī)格為 小14300

8、X 44mm材質(zhì)：07MnCrMoVR ,1999年4月投入使用。2001年11月進行開罐檢驗時發(fā)現(xiàn)：下極板有三條長3040mm、深1mm的裂紋，取樣管角焊縫內(nèi)壁有壹處 75 x 4mm的表面裂紋（初步判斷為應力腐蝕裂紋），打磨至4mm 時消除。總之07MnCrMoVR 系列鋼由于強度、硬度和應力水平比較高， 對應力腐蝕比較敏感。因此對可能發(fā)生濕硫化氫環(huán)境和含氧及二氧化碳的無水液態(tài)氨環(huán)境，應避免采用 07MnCrMoVR 系列鋼。對已投用的 CF-62 鋼制壓力容器，只要其使用環(huán)境是液化石油氣、無水液氨，在 用檢驗時，除采用正常的檢驗方法外，內(nèi)壁應采用濕熒光磁粉檢測，必要時采用適當?shù)谋砻嫱繉拥?/p>

9、對內(nèi)壁進行防護。對已開裂的容器，壹定要分析裂紋產(chǎn)生的機理，進行安全和壽命評估后，再修復使用。2.CF-62 鋼的焊后熱處理及再熱裂紋該類鋼的含碳量低（C< 0.09% ）,其高強度是通過鋼內(nèi)rAMo、V等碳化物形成元素的彌散強化以及添加B 等淬透性強的元素來達到的。 在滿足高強度的同時又涉及到倆個問題：壹是焊后整體熱處理；二是再熱裂紋。2.1 焊后熱處理的最大厚度限制按我國規(guī)范，對于（7 s> 490Mpa勺鋼材，壹般情況下焊后應進行消除應力處理（SR處理） 。 而按日本 JISB8243-1981 壓力容器的構(gòu)造 中規(guī)定： 球殼壁厚在32mm以下的焊接接頭可不進行 SR處理。壁厚

10、在3238mm ,若進行95 c之上的預熱也可不作SR 處理。日本高壓氣體安全協(xié)會1980 年高強度鋼使用規(guī)范也有同樣的規(guī)定。自上世紀70 年代我國引進的數(shù)十臺 CF-62 鋼球罐（最大厚度達3638mm ）均未進行焊后熱處理。對國產(chǎn)這類鋼，尤其是厚度為4446mm的乙烯、丙烯球罐等工程實施中，仍采取焊后熱處理。 GB12337 鋼制球形儲罐也規(guī)定：對厚度大于 38mm 的07MnCrMoVR 系列鋼應進行焊后熱處理（ 565 ± 20 ），但這又涉及再熱裂紋的問題。2.2 再熱裂紋CF-62 鋼含Cr、 Mo 、 V 等元素，這些元素以合金碳化物的形式強化基體。但在焊接時，臨近熔合

11、線的母材被加熱到 1300 左右，鋼中的合金碳化物被溶解，焊后來不及析出， 而在隨后的 SR 處理過程中， 這些合金碳化物在晶內(nèi)彌散析出，從而強化了晶內(nèi)，使應力松弛時的蠕變變形集中于 HAZ 粗晶界。和此同時，片條狀的碳化物、硼和雜質(zhì)元素易偏析于晶界，在拘束力較大的場合下，加速鋼材沿晶界開裂，這就是焊后整體熱處理過程中產(chǎn)生的再熱裂紋。上世紀 80 年代中期， CF 鋼應用研究課題協(xié)作組對鋼材再熱裂紋敏感性進行過試驗。北京鋼研總院采用IIW（國際焊接學會）推薦的高溫緩慢拉伸法在 Gleeble1500熱模擬試驗機上，將試樣加熱到 1300 左右（模擬HAZ 粗晶區(qū)），然后再經(jīng)SR 處理（試驗時采

12、取580 、 600 、 620 ），同時緩慢加載拉伸至斷裂，最后測定斷面收縮率（于），按 A.G.Vinckier的評定標準進行評定。結(jié)果表明：國產(chǎn) CF-62 鋼的再熱裂紋敏感性介于“非常敏感”和“敏感”之間。西安交大用插銷法進行應力松弛試驗，通過測定HAZ 粗晶區(qū)再熱裂紋敏感溫度以及實際SR溫度下的臨界應力評定鋼材的再熱裂紋敏感性。經(jīng)測定國產(chǎn)CF-62鋼的敏感溫度為 650 （日本鋼材則為 630 ），在敏感溫度下的臨界應力僅為13.8kgf/mm 2，結(jié)果表明：該類鋼屬于對再熱裂紋敏感的鋼種。上述倆種試驗均證實：該鋼對再熱裂紋敏感，若將SR 處理溫度降低至580 ，則其面縮率和臨界斷裂

13、應力均大大提高，從而不會產(chǎn)生再熱裂紋。壹些工程建設就是按這種推薦方法實施SR 處理的， 但有的球罐按此推薦仍未能避免再熱裂紋，實例如下：福建煉化 X 公司 G-2071 、 G-2073 倆臺 2000m3 丙烯球罐 4 由合肥通用機械研究所 1999 年 2 月設計，武鋼提供板材，廣重壓力容器X 公司壓片，中石化第十建設 X 公司現(xiàn)場安裝，合肥通力工程建設監(jiān)理有限X 公司現(xiàn)場監(jiān)理。設計壓力：2.16MPa ;設計溫度：20 50 C;材質(zhì)：07MnCrMoVR ;規(guī)格: 力15700 X 46mm；2000年1月投產(chǎn)運行。2001 年 2 月開罐檢驗發(fā)當下球罐內(nèi)、外壁分布200 多條表面裂紋

14、，以赤道帶環(huán)縫居多。大環(huán)縫缺陷返修后，對赤道帶環(huán)縫進行整體熱處理。現(xiàn)場經(jīng)多次焊接修復和幾次熱處理均不同程度發(fā)現(xiàn)了多條在HAZ 粗晶區(qū)呈沿晶開裂的裂紋（見照片 12 ）。最大裂紋長度達到 2m ，最大深度為 20mm 。照片 1 為 A 處的沿下熔合線的裂紋全貌， 照片 1-1 為該裂紋 A-3 處的局部放大。照片 2 為 I 處的裂紋全貌，照片 2-1 、 2-2 和 2-3 為該裂紋的放大。從局部放大的金相照片可見出：這些均屬典型的再熱裂紋。照片1-1A-3處缺陷右端（裂紋）60 X照片2-1I-1處微觀裂紋全貌60 X照片2-2I-1處裂紋局部放大200 X照片2-3I-3處裂紋局部放大2

15、00 X出現(xiàn)如此嚴重的再熱裂紋仍和標準的不完善有關(guān)聯(lián)。按照 GB12337 的規(guī)定，球罐在熱處理后和耐壓試驗后能夠不進行表面磁粉檢測（包括全部或局部），因此造成對再熱裂紋檢驗的失控，給長周期安全生產(chǎn)帶來隱患。根據(jù)目前相當多高強鋼球罐開罐的實際情況來見，放松對b> 540Mp豺料制球罐熱處理和水壓試驗后進行磁粉檢測的要求，應該說是壹種誤導。現(xiàn)場的 SR 處理為消除殘余應力，希望提高熱處理溫度。但CF-62 鋼屬再熱裂紋敏感的鋼種，在成分和拘束狀態(tài)確定后，熱處理溫度不宜提高，這又導致殘余應力水平較高的局面。3. 在制和在用球罐的殘余應力水平按 07MnCrMoVR 系列鋼的壁厚情況， 目前球

16、罐實際安裝時采用焊后熱處理和不 熱處理倆種方式。現(xiàn)場檢測和失效分析的壹些數(shù)據(jù)表明：無論是否熱處理，這類球罐的殘余應力水平都比較高。如北京燕山石化X 公司 2000m 3 液化石油氣球罐，設計壓力： 1.77MPa ；材質(zhì)：07MnCrMoVR ;規(guī)格：力 15700 X m&m呈后進行整體熱處理。1998年投產(chǎn)運行。1999 年開罐檢驗時，發(fā)現(xiàn)多處缺陷，對其進行了返修和局部熱處理。和此同時進行殘余應力測試：下極板焊縫返修前最大殘余應力達到0.90 (7夠修后最大殘余應力達到1.146S;熱處理后最大殘余應力達到0.90 (T So上極板環(huán)焊縫返修前最大殘余應力達到0.58 (T S;返

17、修后最大殘余應力達至088 (T So福建煉化 X 公司 2000m3 的 G2071 、 G-2073 丙烯球罐， 當熱處理溫度為 545 左右時，北京工業(yè)大學對同壹部位熱處理前后的殘余應力測試結(jié)果表明：該熱處理溫度對殘余應力分布狀況及數(shù)值基本無影響，仍保持較高的水平。熱處理后殘余應力在0.896以內(nèi)，水壓試驗后殘余應力在 0.836以內(nèi)。天津石化 X 公司石化二廠1000m 3 丙烯球罐組裝后未作整體熱處理。 1998 年開罐檢驗時發(fā)現(xiàn)球罐內(nèi)壁有大量的的應力腐蝕裂紋。我所在其缺陷尚未消除的情況下，對其進行殘余應力測試：上、下極板Y型接頭和T型接頭的最大殘余應力達到0.876S;上、下小環(huán)丁

18、字型焊縫的最大殘余應力達到0.70 (T So對于 3000m3 之上的這類鋼制天然氣球罐， 組裝后壹般不進行整體熱處理， 殘余應力也基本保持在較高的水平。如上海天然氣儲配站3500m 3 天然氣球罐，壁厚38mm ,經(jīng)測試上極板最大殘余應力達到0.97S,下極板最大殘余應力達到0.88 (T So北我000m3天然氣球罐，壁厚34mm , 1989年建成后進行過殘余應力測試，其最大殘余應力的平均值達到0.77 (T S。北京四舍000m3天然氣球罐，其最大殘余應力達到 0.690.83 (tS目前球罐的制造安裝標準規(guī)范如 GB12337 、 GB50094 等對殘余應力水平?jīng)]有相應的數(shù)值要求

19、。但中厚板殘余應力水平較高的部位，在使用中產(chǎn)生表面裂紋的可能性很大。4. 高強鋼對射線檢測要求更高的靈敏度射線照相靈敏度壹般由三個因素所控制，即對比度、不清晰度和顆粒度。對比度描述的是細節(jié)影象和背景影象的黑度差，對缺陷而言則是缺陷影象和背景影象的黑度差， 它直接決定缺陷影象的可識別度。 不清晰度則描述影象邊界的擴展程度，或者是模糊程度， 影響缺陷影象的可識別度， 尤其是對于細長缺陷影響程度更大。顆粒度是影象黑度分布不均勻的視覺印象，由形成影象的銀團隨機分布產(chǎn)生，它直接對應于信噪比，顆粒度越細，檢測靈敏度愈高。壹股來說，采用丫射線透照所獲得的固有不清晰度要比X射線大得多。不清晰度的數(shù)值大小通常表

20、征射線透照檢測細長缺陷的能力。不清晰度數(shù)值小，檢出細長缺陷的能力強，反之則低。因此X射線透照檢測裂紋等細長缺陷的能力要比丫射線高得多。此外，目前國際上用來控制射線檢測靈敏度的線型象質(zhì)計只對對比度變化敏感，而對不清晰度和透照焦距的變化不敏感。也就是說現(xiàn)行象質(zhì)計不能有效地控制不清晰度的變化。因此當采用丫射線源進行檢測時，宜采用高分辨率的膠片作為實際檢測靈敏度的壹種彌補。尤其對(7 S> 490MPa勺高強鋼焊縫，由于缺口敏感性相應比較高， 產(chǎn)生細長型冷裂紋的趨勢比較明顯， 往往容易造成漏檢。如福建煉化X公司的G-2071、G-2073球罐在建造時采用丫射線源進行整體透照，底片選用粗粒度、低反

21、差的國產(chǎn)天津田型膠片，制造檢驗全部合格。開罐檢驗后對球罐返修以外的其它部位焊縫采用丫射線源和V型片進行100%射線探 傷。其中G-2071球罐共拍片1788張，有32張m級之上片，其中裂紋1張、夾渣17張、氣孔14張。G-2073球罐共拍片1780張，有15張?zhí)锛壷掀渲辛鸭y 2 張、夾渣 9 張、氣孔 4 張。當然，其它低合金鋼（包括16MnR ）球罐檢驗也有類似問題，但因其裂紋敏感性較低，不如 CF-62 鋼那么明顯。為保障07MnCrMoVR 系列鋼制球罐的安全，當選擇丫射線源時，必須采用高分 辨率的細粒度膠片。5. 制造這類鋼設備對質(zhì)量要求比較高07MnCrMoVR 鋼系借鑒日本同

22、類鋼種，經(jīng)國內(nèi)多家單位合作研制成功且取得多次成功應用的經(jīng)驗。但07MnCrMoVR 鋼對成分控制、冶煉、軋制、冷熱加工及焊接等要求更嚴格，稍有不慎就會留下隱患。根據(jù) 07MnCrMoVR 鋼的試驗結(jié)果， 要求預熱溫度不低于100 ， 當預熱溫度控制不嚴時，容易產(chǎn)生焊接裂紋。這在球罐建造的長過程中，在諸多焊工同時施焊的情況下， 對焊接工藝及規(guī)范往往難以認真、 嚴格地執(zhí)行， 容易導致有害的缺陷。如上海寶山鋼鐵X 公司 650m3 氧氣球罐，設計壓力： 3.09MPa ；設計溫度：-10C60C；材質(zhì)：07MnCrMoVR ；壁厚：44mm。制造過程中發(fā)當下75張底片上有 45 條裂紋， 主要分布在

23、焊縫和熱影響區(qū)。 經(jīng)倆次返修后檢測仍有53 張不合格片（含大量裂紋），目前用戶已基本予以報廢。此外如福建煉化 X 公司 2 臺 2000m 3丙烯球罐、北京燕山石化 X 公司 2000m 3液化石油氣球罐都存在這方面的問題。焊接 07MnCrMoVR 鋼時， 其線能量對焊接接頭的質(zhì)量和性能影響很大。 線能量過小，會引發(fā)熱影響區(qū)和焊縫金屬裂紋（見照片 35 ）；預熱溫度過高或線能量AC1過大，不僅焊縫和熱影響的顆粒粗大，而且會造成接頭脆化或軟化。此外，由于 焊接熱作用，調(diào)質(zhì)鋼的熱影響區(qū)外側(cè)的母材，被加熱到回火溫度之上特別是附近的區(qū)域，仍會出現(xiàn)強度明顯下降的鐵素體帶和軟化帶，金相組織也會發(fā)生變化（

24、見照片 6 和 7 ）。照片 35 為修復的 2000m 3丙烯球罐，經(jīng)使用壹年后檢驗出現(xiàn)的裂紋。照片 3和 4 分別為缺陷 1 和 3 上的沿下熔合線的渣和裂紋共存狀態(tài)； 照片 5 為焊縫上的裂紋。在熔合線附近HAZ 的裂紋仍沿晶擴展（見照片 3-1 、 4-1 ）。照片 6 為近縫區(qū)母材硬度明顯下降的鐵素體帶的金相組織（鐵素體和極少量的珠光體），其實測硬度為 150154HB ； 照片 7 為母材的正常組織 （回火馬氏體和回火貝氏體） ，其實測硬度為 190230HB 。裂紋照片3缺陷1全貌（位于下熔合線附近）6.5 X照片3-1裂紋左端局部放大 200 X照片4-1缺陷左端局部放大 20

25、0 X照片4-2裂紋局部放大180 X照片5-1裂紋局部放大160 X照片6硬度明顯降低的近縫區(qū)的母材組織200 X照片7正常近縫區(qū)的母材組織200 X6. 應重視接管角焊縫的質(zhì)量控制接管是壓力容器部件中最基本的結(jié)構(gòu)形式之壹，其接管部位因結(jié)構(gòu)變化劇烈而形成高應變區(qū)，且導致應力集中。同時該部位易產(chǎn)生焊接缺陷，無損檢測又不易測出，因此接管角焊縫區(qū)是壓力容器制造中的薄弱環(huán)節(jié)。對較大口徑的接管目前采用鍛焊結(jié)構(gòu)，使角焊縫變成對接焊縫，從而減緩了應力集中，也提高了無損檢測的可靠性。 但對較小口徑的接管仍以插入式為主的角焊縫連接， 目前 GB12337 、GB50094 等標準規(guī)范對其僅采用磁粉等表面檢測，

26、很難檢測出是否全焊透，對于07MnCrMoVR 系列鋼制丙烯和乙烯球罐來說， 由于強度高、 拘束度大、 再熱裂紋敏感性高，更容易形成接管區(qū)的危險源。如大慶石化 X 公司 1500m 3 乙烯球罐是國內(nèi)首次采用國產(chǎn) 07MnNiCrMoVDR 制造的低溫球罐， 屬“八五” 國家重大技術(shù)裝備科技攻關(guān)項目。 其主要技術(shù)參數(shù)如下： 設計壓力： 2.254MPa ； 設計溫度：3050 C；規(guī)格：14400 X44mm ;該球罐于1995年投產(chǎn)。1996年、1998 年、 2001 年 10 月別進行了三次開罐檢驗。2001年10月乙烯球罐開車時，由于操作不當，致使球罐局部在低溫(70c103 C)環(huán)境

27、下停留達18 個小時。后經(jīng)100% 的內(nèi)壁熒光磁粉檢測和 100%UT ，發(fā)現(xiàn) 48 處表面裂紋，分布在DE環(huán)焊縫、E1-2拼縫、E2-3拼縫、CD環(huán)焊縫，經(jīng)打磨消除，深度v1.0mm ;取樣管角焊縫部位磁粉復驗，發(fā)現(xiàn)壹圈斷續(xù)表面裂紋，經(jīng)打磨消除，最大深度為 3mm 。其中最深壹處表面裂紋打磨消除后形成50X3mm的凹坑。取樣管角焊縫部位經(jīng)超聲復驗，發(fā)現(xiàn)整圈斷續(xù)未焊透和夾渣，最大長度為30mm ,自身高度為8mm ,主要分布在2028mm的深度范圍內(nèi)。給乙烯球罐的安全運行造成威脅。在如上海金山石化 X 公司 1500m 3 的 07MnNiCrMoVDR 制乙烯球罐， 其主要技術(shù)參數(shù)如下：設計

28、壓力：2.16MPa ;設計溫度：35 C；規(guī)格：14200 X44mm ;配套鍛件采用08MnNiCrMoVD ，該球罐于2002 年 4 月投產(chǎn)。 2003 年 3 月經(jīng)上海金山石化首次開罐檢驗，發(fā)當下球罐下極板進料管焊縫及其附近的母材上16 X8cm的區(qū)域有肉眼可見的龜裂，目前正在處理之中。此外蘭州石化 X 公司 1500m 3 乙烯球罐，由蘭州石化X 公司設計院設計、 金重壓片、 沈陽球罐X公司安裝。其主要技術(shù)參數(shù)如下：設計壓力：2.254MPa ;設計溫度：3050 C；規(guī)格：14400 X44mm ;材質(zhì)：07MnNiCrMoVDR ;該球罐在做耐壓試驗時，接管角焊縫部 位泄漏，后經(jīng)徹底返修重焊才投運。因此，接管角焊縫部位的質(zhì)量保證也是關(guān)系到07MnCrMoVR 球罐安全的不可忽視的環(huán)節(jié)。7. 幾點建議合肥通用機械研究所近幾年在07MnCrMoVR 和 07MnNiCrMoVDR 系列鋼制球罐開裂的檢驗和調(diào)研基礎上，分析了球罐開裂的主要原因。為今后球罐的設計、制造、安裝、檢驗和使用中能更科學地使用國產(chǎn) CF-62 鋼，保證設備和裝置安全長周期運行，特提出以下建議：建議有關(guān)機構(gòu)組織 07MnCrMoVR 系列鋼的研制和生產(chǎn)單位， 結(jié)合工程出現(xiàn)的問題以及新的工程建設項目開展07MnCrMoVR 鋼的深入研究。 以往的攻關(guān)多