1、精選優質文檔-傾情為你奉上第一章 四、判斷改錯題 1. 結合水是液態水的一種，故能傳遞靜水壓力。 2. 風積土是巖石經物理和化學風化的產物。 3. 土的結構最主要的特征是成層性。1.×，不能傳遞靜水壓力。2. ×，由風力搬運形成的土。3. ×，結構改為構造。 第2章 四、判斷改錯題 1.在填方工程施工中，常用土的干密度來評價 填土的壓實程度。 2.無論什么土，都具有可塑性。 3.用塑性指數IP可以對土進行分類。 4.相對密實度Dr主要用于比較不同砂土的密實 度大小。 5.砂土的分類是按顆粒級配及其形狀進行的。 6.粉土的塑性指數IP小于或等于10、粒徑大于 的顆粒

2、含量不超過全重55%的土。 7.甲土的飽和度大于乙土的飽和度，則甲土的 含水量一定高于乙土的含水量。 8.土在最優含水量時，壓實密度最大，同一種 土的壓實能量越大，最優含水量越大。 9.兩種不同的粘性土，其天然含水量相同，則 其軟硬程度相同。 10.地下水位上升時，在浸濕的土層中，其顆粒相對密度和孔隙比將增大。 四、判斷改錯題 1. 2. ×，無粘性土不具有可塑性。 3. ×，對粉土和粘性土分類。 4. ×，是反映砂土本身的密實程度。 5. ×，去掉“及其形狀”。 6. ×，將“55%”改為“50%”。 7. ×，二者沒有必然聯系。

3、8. ×，同一種土的壓實能量越大，最優含水量越小。 9. ×，液性指數相同時軟硬程度才相同。 10. ×，保持不變。 第三章 四、 判斷改錯題 1.繪制流網時必須滿足的基本條件之一是流線和等勢線必須正交。 2.達西定律中的滲透速度不是孔隙水的實際流速。 3.土的孔隙比愈大，其滲透系數也愈大。 4.在流網圖中，流線愈密集的地方，水力坡降愈小。 5發生流砂時，滲流力方向與重力方向相同。 6.細粒土的滲透系數測定通常采用“常水頭”試驗進行。 7.繪制流網時，每個網格的長寬比沒有要求。 8.在流網中，任意兩相鄰流線間的滲流量相等。 9.管涌發生在滲流溢出處，而流土發生的部

4、位可以在滲流溢出處，也可以在土體內部。 四、判斷改錯題 1. 2. 3.對黏性土不成正比。4.改“愈小”為“愈大”。 5.改“相同”為“相反”。 6.改“常水”頭為“降水頭”或“變水頭”。 7. 每個網格的長寬比必須為定值。 8. 9.應將管涌與流土對調。 第四章 四、判斷改錯題 1在均質地基中，豎向自重應力隨深度線性增加，而側向自重應力則呈非線性增加 2由于土中自重應力屬于有效應力，因而與地下水位的升降無關 3若地表為一無限大的水平面，則土的重力在土中任一豎直面上產生的剪應力等于零 4在基底附加壓力的計算公式中，對于新填土場地，基底處土的自重應力應從填土面算起 5增大柱下獨立基礎的埋深，可以

5、減小基底的平均附加壓力 6柱下獨立基礎埋深的大小對基底附加應力影響不大 7由于土的自重應力屬于有效應力，因此在建筑物建造后，自重應力仍會繼續使土體產生變形 8土的靜止側壓力系數K0為土的側向與豎向自重應力之比 9在弱透水土層中，若地下水位短時間下降，則土的自重應力不會明顯增大 10基底附加壓力在數值上等于上部結構荷載在基底所產生的壓力增量 11豎向附加應力的分布范圍相當大，它不僅分布在荷載面積之下，而且還分布到荷載面積以外，這就是所謂的附加應力集中現象 四、判斷改錯題 1×，均呈線性增長。 2 3 4×，應從老天然地面算起。 5 × ， 從計算公式可以看出，由于一

6、般略小于20，故增大埋深反而會使略有增加。 6 7×，土的自重應力引起的土體變形在建造房屋前已經完成，只有新填土或地下水位下降等才會引起變形。8×，應為側向與豎向有效自重應力之比。 9，因為有效應力的增長在弱透水土層中需較長的時間。 10×，還應包括基礎及其上回填土的重量在基底所產生的壓力增量。 11×，改“集中”為“擴散”。 第五章 四、判斷改錯題 在室內壓縮試驗過程中，土樣在產生豎向壓縮的同時也將產生側向膨脹。 飽和黏土層在單面排水條件下的固結時間為雙面排水時的2倍。 土的壓縮性指標可通過現場原位試驗求得。 土的壓縮性指標只能通過室內壓縮試驗求得 在

7、飽和土的排水固結過程中，孔隙水壓力消散的速鋁與有效應力增長的速率應該是相同 飽和黏性土地基在外荷作用下所產生的起始孔隙水壓力的分布圖與附加應力的分布圖是相同的。 曲線中的壓力 是有效應力。 的土屬超高壓縮性土。 .土體的固結時間與其透水性無關。 . 在飽和土的固結過程中，孔隙水壓力不斷消散，總應力和有效應力不斷增長。 . 孔隙水壓力在其數值較大時會使土粒水平移動。從而引起土體體積縮小。 . 隨著土中有效應力的增加，土粒彼此進一步擠緊，土體產生壓縮變形，土體強度隨之提高。四判斷改錯題×，由于是完全側限條件，故不會產生側向膨脹。×，應該是4倍。，一般可由現場載荷試驗或的變形模量

8、。×，變形模量可由現場載荷試驗求得。 ，由= +u可知，當時間t=0時，=0，u=。即二者的分布圖是相同的。，因為壓縮試驗時固結試驗，在各級壓力作用下土樣均完全固結。×，規范無此分類，應位高壓縮性土。×，透水性越小的土，固結時間越長。×，在外荷載不變的情況下，土中總應力是不變的。×，孔隙水壓力無論其數值大小均不能使土粒產生移動，故不會使土體體積縮小。 第六章 四、判斷改錯題 1按分層總和計算法計算地基最終沉降時，假定地基土壓縮時不產生側向變形，該假定使計算出的沉降量偏大 l 2 按分層總和計算法計算地基最終沉降時，通常取基礎角點下的地基附加應力

9、進行計算。 3在分層總和法計算公式中， 通常取土的初始孔隙比 4 分層總和法確定地基沉降計算深度的標準是 5按規范公式計算最終沉降量時，壓縮模量的取值所對應的應力段范圍可6規范公式確定地基沉降計算深度的標準是 l 7采用彈性力學公式計算得到的地基沉降常偏大，原因是由荷載試驗得到的變形模量值常偏小。 8在無限均布荷載作用下，地基不會產生瞬時沉降 9較硬的土通常時超固結土 l 10飽和黏性土地基在外荷載作用下所產生的起始孔隙水壓力分布與附加應力分布是相同的 11在飽和土的固結過程中，若總應力保持不變，則有效應力不斷減小，而孔隙水壓力不斷增加。 12采用分層總和法計算得到的地基沉降量實質上是固結沉降

10、 l 13某飽和黏土地基在固結度達到40%時的沉降量為30mm，則最終沉降量為120mm。 14當土層的自重應力小于先期固結壓力時，這種土稱為超固結土 四判斷改錯題 1×，改“偏大”為“偏小”。2×，改“角點”為“中心點” 3×，應取與土層自重應力平均值 相對應 的孔隙比4×，對一般土，應為 ；在該深度 以下如有高壓縮性土，則應繼續向下計算至處。 5×，壓縮模量應按實際應力段范圍取值。 6 7×，沉降偏大的原因時因為彈性力學公式時按均質的線性變形半空間的假設得到的，而實際上地基常常是非均質的成層土。 8 9×，土的軟硬與其應

11、力歷史五必然聯系。 10 11×，有效應力不斷增加，而孔隙水壓力不斷減小。 12 13×，改“120”為“75。 14 第7章 四、判斷改錯題 1. 直接剪切試驗的優點是可以嚴格控制排水條件，而且設備簡單.操作方便。 2. 砂土的抗剪強度由摩擦力和粘聚力兩部分組成。 3. 十字板剪切試驗不能用來測定軟粘土的靈敏度。 4. 對飽和軟粘土，常用無側限抗壓強度試驗代替三軸儀不固結不排水剪切試驗。 5. 土的強度問題實質上就是土的抗剪強度問題。 6. 在實際工程中，代表土中某點應力狀態的莫爾應力圓不可能與抗剪強度包線相割。 7. 當飽和土體處于不排水狀態時，可認為土的抗剪強度為一定

12、值。 8. 除土的性質外，試驗時的剪切速率是影響土體強度的最重要的因素。9. 在與大主應力面成 的平面上剪應力 最大，故該平面總是首先發生剪切破壞。 10. 破裂面與大主應力作用線的夾角為 。 11.對于無法取得原狀土樣的土類，如在自重作用下不能保持原形的軟粘土，其抗剪強度的測定應采 用現場原位測試的方法進行。 12.對施工速度很快的砂土地基，宜采用三軸儀不固結不排水試驗或固結不排水試驗的強度指標作相關的計算。 13.由不固結不排水剪切試驗得到的指標稱為 土的不排水抗剪強度。 14.工程上天然狀態的砂土常根據標準貫入試驗錘擊數按經驗公式確定其內摩擦角。 四、判斷改錯題 1. ×,不能

13、嚴格控制排水條件。2. ×，砂土沒有粘聚力。 3. ×，可以測靈敏度。 4. 。 5. 。 6. 。 7. 。 8. ×，改“剪切速率”為“排水條件”。 9. ×，在 的平面上剪應力雖然為最大， 但相應的抗剪強度更大。 10. ×，應為。 11. 。 12. ×，砂土透水性大，通常只進行排水剪試驗。 13. 。 14. 。 第八章 四、判斷改錯題 1. 當擋土墻向離開土體方向移動或轉動時，作用在墻背上的土壓力就是主動土壓力。 2. 作用在地下室外墻上的土壓力也可以按被動土壓力計算。 3. 按哪一種土壓力（主動、靜止或被動土壓力）計算完

14、全取決于擋土墻的位移方向（向前、靜止不動或向后位移）。 4. 靜止土壓力強度 等于土在自重作用下無側向變形時的水平向自重應力 。 5. 朗肯土壓力理論的基本假設是：墻背直立、粗糙且墻后填土面水平。 6. 按朗肯土壓力理論計算主動土壓力時，墻后填土中破裂面與水平面的夾角為 。 7. 墻后填土愈松散，其對擋土墻的主動土壓力愈小。 8. 墻背和填土之間存在的摩擦力將使主動土壓力減小、被動土壓力增大。 9. 庫倫土壓力理論假設墻后填土填土中的滑動破裂面是平面，且通過墻踵。 10. 庫倫土壓力理論可以計算墻后填土為成層土的情況。 11. 擋土墻墻背傾角 愈大，主動土壓力愈小。 12. 墻后填土的固結程度

15、越高，作用在墻上的總推力就越大。 13. 庫侖土壓力理論假定土體的滑裂面是平面，計算結果主動土壓力偏差較小而被動土壓力偏差較大。 14. 庫侖土壓力理論的計算公式是根據滑動土體各點的應力均處于極限平衡狀態而導出的。 15. 墻后填土的固結程度越高，作用在墻上的總推 力就越大。 16. 朗肯土壓力理論是庫倫土壓力理論的一種特 殊情況。 17. 朗肯土壓力理論假定墻面光滑，其結果偏于保守。 四、判斷改錯題 1. ×，只有在位移量大到使墻后土體達到極限平衡狀態時，作用在墻背的才是主動土壓力。 2. ×，地下室外墻受樓蓋和基礎底板的約束，位移很小，故一般按靜止土壓力計算。 3. &

16、#215;，不僅與位移方向有關，還與位移大小（或墻后土體所處的應力狀態）有關。 4. 。 5. ×，改“粗糙”為“光滑”。 6. ×，夾角應為 。 7. ×，與密實填土相比，松散填土雖然重度會小 一些，但抗剪強度指標減小更多，故總得來看會使主動土壓力增大。 8. 。 9. 。 10. ×，庫侖土壓力理論在理論上只適用于均勻的無粘性填土。 1 1. ×，愈大， 愈大。 12. ×，改“越大”為“越小”。 第九章 一、 判斷改錯題 1.地基破壞模式主要有整體剪切破壞和沖切剪切破壞兩種。 2.對均勻地基來說，增加淺基礎的底面寬度，可以提高地

17、基的臨塑荷載和極限承載力。 3.地基臨塑荷載可以作為極限承載力使用。 4.地基的臨塑荷載Pcr作為地基承載力特征值，對于大多數地基來說，將是十分危險的。 5.由于土體幾乎沒有抗拉強度，故地基土的破壞模式除剪切破壞外，還有受拉破壞。 6.地基承載力特征值在數值上與地基極限承載力相差不大。 7.塑性區是指地基中已發生剪切破壞的區域。隨著荷載的增加，塑性區會逐漸發展擴大。 8.太沙基極限承載力公式適用于均勻地基上基底光滑的淺基礎。 9.一般壓縮性小的地基土，若發生失穩，多為整體剪切破壞模式。 10.地基土的強度破壞是剪切破壞，而不是受壓破壞。 11.地基的臨塑荷載大小與條形基礎的埋深有關，而與基礎寬度無關，因此只改變基礎寬度不能改變地基的臨塑荷載。 12.局部剪切破壞的特征是，隨著荷載的增加，基礎下的塑性區僅僅發生到某一范圍。 13.太沙基承載力公式適用于地基土是整體或局部剪切破壞的情況。 三判斷改錯題 1. ，有三種，再加上局部剪切破壞。 2. ，不能提高臨塑荷載。 3. ，臨塑荷載和極限承載力是兩個不同的概念。 4. ，不僅不危險，反而偏于保守。 5. ，土體的破壞通常都是剪切破壞。 6. ，地基承載力特征值與地基承載力 的