1、三、托架結構方案簡述因0#節段自重較大，單個方量為580.68m3，且工期要求較緊，0#節段施工時間長短將直接全橋施工工期，采用搭設碗扣支架耗時較長，耗費人力物力較大，且本工程主墩位于潁河內，墩身施工完畢后須拔除鋼板樁圍堰，降低施工費用，同時主墩承臺面積不足以搭設支架施工0#、1#節段，故本次主墩0#、1#節段采用托架方案。采用托架施工周期較短，不影響拔除鋼板樁圍堰，墩身施工時在相應位置預埋精軋螺紋鋼錨固孔及托架預埋鋼板。待墩身施工完畢后在預埋件位置處安裝托架，對穿精軋螺紋鋼錨固托架，鋪設I28a工字鋼分配梁，再搭設碗扣支架，形成整體受力體系。本次施工方案中采用（、）四種類型托架，以滿足墩身拱

2、形門及弧形構造。托架采用雙36槽鋼（單槽鋼47.8kg/m）對扣組成，以利于槽鋼的橫向剛度，對扣處間隔60cm采用焊接16×10cm（1cm厚）鋼板補強槽鋼形成整體受力。為了方便托架受力，斜撐槽鋼與水平槽鋼成標準45度角，托架在施工墩身時加工完畢，待墩身施工完畢后用吊機及塔吊將托架吊裝至錨固位置，、型托架采用32mm精扎螺紋鋼拉桿上下各6根錨固于墩身（型托架50×60cm下鋼板受限于拱形門位置，則直接焊接于內側雙I40a工字鋼上，大小里程兩側工字鋼則采用D=530mm鋼管對撐）。、型托架由于受限于墩柱構造無法采用拉桿對拉，方案中采用預埋鋼板預埋后，將托架焊接于預埋鋼板上固定

3、，其中型托架由于安裝于墩身拐角弧形位置，故托架鋼板及預埋鋼板均加工成弧形，以滿足構造要求。托架承受荷載為0#、1#節段荷載，墩頂5m范圍除外（單側托架承受1.5m0#節段及整個1#節段荷載），為確保托架抗剪強度，預埋鋼板均設置直徑10cm40Cr（調質處理）抗剪銷。、型托架長度7.5m（考慮1.5m施工平臺），型托架長度7.9m，型托架長度11.5m（考慮1m施工平臺）。托架最大布置間距為3.5m，其余為3.1m及3.2m，詳見托架立面布置圖。托架上部縱橋向按60cm間距布置I28a工字鋼，橫橋向除3排60cm（側模位置）外，其余均按90cm間距布置I28a工字鋼，后搭設支架安裝側模，形成0#

4、、1#節段整體底模系統。四、荷載分析計算 由平面圖可知牛腿上部橫向按照60cm×60cm布置I28a工字鋼，然后在工字鋼上部布置60cm×60cm碗扣支架，支架上部先布置橫向10號工字鋼，再布置縱向10cm×10cm方木。首先先驗算方木抗壓能力，再計算工字鋼抗壓能力以及撓度。然后再驗算I28a工字鋼在最不利位置3.5m最大跨度處的強度。最后驗算托架，托架上部按照標準間距布置工字鋼，所以采用均布荷載作用計算。首先驗算托架在墩身錨固點位置承受的剪力以及彎矩，驗算拉桿及抗剪銷抗剪能力。其中、型托架驗算與預埋件之間焊縫強度及預埋件抗拉錨固力，在、型托架受力計算中僅考慮托架

5、承受翼緣板處砼重量及0#、1#節段側模重量。墩頂部位沿墩身范圍砌筑240mm磚墻，并采用竹膠板隔離支座一周封閉，后用水壓法填中粗砂，最后再中粗砂上鋪設底模，以承受墩頂5m范圍內0#節段荷載。五、底模系統受力計算1、節段混凝土自重荷載0#節段混凝土重量計算：根據圖紙繪制CAD圖形標準斷面，0#節段墩頂外1.5m范圍內砼方量為75.54m3，則重量：g1=75.54m3×26KN/m3=1964.04KN；1#節段圖紙設計重量為5810KN，扣除兩側翼板后重量：g2=5810KN-2.92 m3×4.5m×2×26 KN/m3=5126.72KN；合計底板位

6、置砼荷載為G1=g1+g2=1964.04+5126.72=7090.76KN。0#、1#節段翼緣板位置單側砼總荷載為：G2=2.92 m3×（8+4.5m×2）×26 KN/m3=1290.66KN2、側模荷載側模由山東省濱州市博遠模板有限公司制作，0#、1#節段側模為一次成型，單側加工長度17.4m，重量9.4噸，則G3=9.4噸×10KN/噸=94KN3、模板、周轉料荷載10#工字鋼單側底板：，每根24.5m長，米重11.261kg，則G4=24.5×0.011261×11×10=30.35KN；單側翼板：，以每根19

7、m長，米重11.261kg，則G5=19×0.011261×9×10=19.3KN 10cm×10cm方木 每根7m長，每立方重量為5KN，則G6=0.1×0.1×7×81×5=28.35KN； 碗扣支架計算： 底板處：總米數為 ； 翼板處：總米數為 ；碗扣鋼管每米重為3.84kg/m，底板鋼管，翼板鋼管； 頂托與底托單邊各1824個，底托每個0.035KN，頂托每個0.045KN ；單側底板范圍內橫向I28a工字鋼分配梁：；單側翼板范圍內縱向I28a工字鋼分配梁：；4、總荷載計算底板范圍總荷載為： （單組托架受力

8、為，要求濱州市博遠模板公司按110噸計算，結果滿足要求）；翼板范圍總荷載為： （單組托架受力為，要求濱州市博遠模板公司按80噸計算，結果滿足要求）；上部結構荷載按均布荷載考慮，同時托架受力按6m節段范圍計算，按照公路橋規：施工荷載取，振搗荷載取，則底板均布荷載為：；翼板均布荷載為：；底板位置布置8組托架，每組托架按6m范圍承受荷載，則托架線荷載為；翼板位置布置3組托架，每組托架按3m范圍承受荷載，則托架線荷載為。六、方木、鋼管、I28a工字鋼受力（強度）驗算1、方木軸心受壓承載能力計算：式中：N軸心受壓構件壓力設計值（N） An受壓構件的凈截面面積（mm2） fc-木材順紋抗壓強度設計值（N/

9、mm2）方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ025-86）中的A-3類木材并按濕材乘0.9的折減系數取值，木材等級為TC17A，順紋抗壓強度設計值fc=16 N/mm2則：fc16×0.914.4Mpa，10cm×10cm間距為40cm，1m范圍內布置3根，N為上部混凝土自重， 每平方米壓力為所以，所以方木滿足要求。2、碗扣腳手架抗壓強度及穩定性驗算：立桿軸心抗壓檢算：每平方米立桿數量為n=1/S=1/0.6×0.6=2.8，根據腳手架的力傳遞折算，單根腳手架腳手管的受力在承受軸向應力的時候，第一考慮軸向壓應力，第二考慮縱向彎曲，則受力的計算

10、應力公式：，而其中: -縱向彎曲系數由查表求得-立桿的計算長度等于節點間的間距，由于步距為0.6m則lmin-立桿最小回轉半徑；d、d1-分別為鋼管的外徑和內徑，碗扣鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，則lmin=16.364mml0=600mm則查表得=0.898碗口支架自重38.4N/m，荷載組合：式中：腳手架結構自重標準值產生的軸向力（kN/m2）；腳手板及構配件自重標準值產生的軸向力（kN/m2）；施工荷載產生的軸向力總和。，立桿穩定。單根立桿軸心壓力檢算：，單根穩定。腳手架壓縮變形量： ，其中E2.06×105 N/，水平桿抗彎強度檢算：抗彎強度公式：式中水平桿配件在彎矩作用

11、下產生的正應力最大彎矩截面矩由于采用腳手架搭設支架，荷載直接傳遞給立桿，水平桿受力狀態為軸心拉、壓；所以0，0，故水平桿不產生抗彎力，所以碗扣支架穩定。3、I28a工字鋼受力計算：1）、彎曲正應力驗算：0#節段工字鋼承受單向，向下的彎矩，按驗算抗彎強度M彎矩-截面塑性發展系數，其值小于截面形狀系數F，按表采用，此處x為強軸-梁的凈截面（彈性）抵抗矩f-鋼材抗彎強度設計值選取I28a工字鋼，對Q235取，當梁的受壓翼緣的只有外伸寬度與其厚度之比較大，超過但不超過時，塑性發展系數對翼緣局部穩定會有不利影響，這時應取=1.0，所以取=1.0，I28a工字鋼=508.2cm2，I=7114cm4，E=

12、206×103，工字鋼間距為60cm，每平方米工字鋼的根數為，均布荷載轉換為線荷載：,取工字鋼最大跨度4m范圍內驗算，其中I28a工字鋼自重彎矩為：，對于荷載基本組合，荷載效應組合的設計值應由下公式組合中取最不利值，而恒荷載系數，活荷載，滿足要求。2）剛度驗算：主梁容許撓度為，滿足要求。3）抗剪強度計算忽略所以I28a工字鋼強度及穩定性滿足要求。7、 托架安裝驗算1、形托架驗算計算分析： 由本計算書“總荷載計算部分”已經得出：形托架線荷載取為172.2KN/m。由于A處為6根直徑32mm精軋螺紋鋼對拉，貫穿墩身故此處在結構計算時作為固結連接，B處的6根直徑32mm精軋螺紋鋼對拉貫穿墩

13、身，連結方式取為固結。受力簡圖 采用邁達斯軟件建立模型，共建立7個節點、8個單元，荷載考慮托架自重及6米范圍內線荷載。Midas模型示意圖圖如下：A、B處分別為2、3節點，計算結果: 受力變形圖可見，最大豎向變形為2mm。Z方向支座反力圖 可見，上托口豎向反力為562.9KN,下托口豎向反力為501.9KN。Y方向支座反力圖可見：上托口水平反力為496.4KN，方向沿Y軸正方向；下托口水平反力為496.4KN，沿Y軸負方向。B位置處彎矩反力圖可見，上托口反力彎矩為208.6KN·m；下托口反力彎矩為7.7KN·m。梁單元應力最大值示意圖由此可知：應力最大發生在4單元處，為1

14、77.73Mpa，滿足計算受力要求。梁單元內力表名稱單元位置軸力 (KN)剪力-y (KN)剪力-z (KN)扭矩 (KN·m)彎矩-y (KN·m)彎矩-z (KN·m)梁單元1I0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 梁單元11/40.000 0.510 0.000 0.000 0.000 -0.100 梁單元12/40.000 1.030 0.000 0.000 0.000 -0.390 梁單元13/40.000 1.540 0.000 0.000 0.000 -0.870 梁單元1J0.000 2.060 0.000 0.0

15、00 0.000 -1.540 梁單元2I205.560 -231.600.000 0.000 0.000 -61.220 梁單元21/4205.560 -101.430.000 0.000 0.000 63.670 梁單元22/4205.560 28.750 0.000 0.000 0.000 90.920 梁單元23/4205.560 158.930 0.000 0.000 0.000 20.540 梁單元2J205.560 289.110 0.000 0.000 0.000 -147.480 梁單元3I220.310 -248.910.000 0.000 0.000 -120.180 梁

16、單元31/4220.310 -130.880.000 0.000 0.000 8.940 梁單元32/4220.310 -12.860 0.000 0.000 0.000 57.810 梁單元33/4220.310 105.160 0.000 0.000 0.000 26.430 梁單元3J220.310 223.190 0.000 0.000 0.000 -85.210 梁單元4I496.380 514.260 0.000 0.000 0.000 -57.720 梁單元41/4496.380 526.420 0.000 0.000 0.000 -94.150 梁單元42/4496.380 5

17、38.570 0.000 0.000 0.000 -131.440 梁單元43/4496.380 550.720 0.000 0.000 0.000 -169.580 梁單元4J496.380 562.880 0.000 0.000 0.000 -208.560 梁單元5I-705.89-3.910 0.000 0.000 0.000 -7.680 梁單元51/4-704.86 -2.880 0.000 0.000 0.000 -4.080 梁單元52/4-703.83 -1.850 0.000 0.000 0.000 -1.570 梁單元53/4-702.80 -0.820 0.000 0.

18、000 0.000 -0.160 梁單元5J-701.77 0.210 0.000 0.000 0.000 0.170 梁單元6I-314.69-23.990 0.000 0.000 0.000 -33.360 梁單元61/4-313.66-22.960 0.000 0.000 0.000 -8.470 梁單元62/4-312.63-21.930 0.000 0.000 0.000 15.340 梁單元63/4-311.60-20.900 0.000 0.000 0.000 38.050 梁單元6J-310.57 -19.870 0.000 0.000 0.000 59.680 梁單元7I-5

19、38.02 14.750 0.000 0.000 0.000 27.290 梁單元71/4-539.0514.750 0.000 0.000 0.000 16.230 梁單元72/4-540.0714.750 0.000 0.000 0.000 5.160 梁單元73/4-541.10 14.750 0.000 0.000 0.000 -5.900 梁單元7J-542.1314.750 0.000 0.000 0.000 -16.970 梁單元8I396.960 -12.740 0.000 0.000 0.000 -16.560 梁單元81/4397.980 -11.810 0.000 0.0

20、00 0.000 -4.140 梁單元82/4399.010 -10.880 0.000 0.000 0.000 7.350 梁單元83/4400.040 -9.950 0.000 0.000 0.000 17.890 梁單元8J401.070 -9.010 0.000 0.000 0.000 27.490 最小值-705.89-248.91 0.000 0.000 0.000 -208.560 最大值496.380 562.880 0.000 0.000 0.000 90.920 絕對值最大705.890 562.880 0.000 0.000 0.000 208.560 抗剪銷抗剪驗算:在

21、托架根部安裝直徑100mm40Cr（調質處理）抗剪銷，銷軸為雙剪模式。由上面計算結果可知，A處剪力為569.2KN，B處為501.9KN，故抗剪銷需要至少能抵抗569.2KN的剪力。按照鋼結構基本原理剪力螺栓的計算公式為：，式中-受剪面數量，單剪取1，雙剪取2，四剪取4；-螺栓桿直徑；-螺栓的抗剪強度設計值。抗剪計算滿足要求。（4）精軋螺紋鋼驗算直徑32mm精軋螺紋鋼抗拉強度為930Mpa，抗壓強度是400Mpa（見公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D622004），截面面積為，于是其抗拉力為747.571KN，抗壓力為321.54KN。由以上計算可知，A處每根精軋螺紋鋼拉力為

22、562.9/6=93.8KN,A處彎矩作用對軸力的影響2F1=2F1=M/L=208.56/0.56,則F1=186.21 KN 。 于是最大拉力=93.8+186.21=280.01KN747.571KN，安全；最大壓力=186.21-93.8=92.41KN321.54KN，安全。B處彎矩作用對軸力的影響很小，可忽略不計。則每根精軋螺紋鋼壓力為496.4/6=82.4KN747.57KN，故精軋螺紋鋼都處于安全范圍以內。 形托架驗算:由于形托架與形托架區別僅在于下口的錨固方式，即：“、型托架鋼板鋼板通過精軋螺紋鋼對拉錨固于墩身，型托架下鋼板為0.5×0.6m，該處為橋墩拱形門位置

23、，無法錨固，考慮在拱形門內側，托架下鋼板位置預埋0.4×0.45m鋼板，雙I40a工字鋼焊接于該鋼板上，托架下鋼板則直接焊接于雙I40a工字鋼上；”因此，形托架的受力簡圖和計算結果同形托架。在形托架驗算的基礎上，還需對形托架進行以下驗算：530對撐鋼管驗算（由于鋼管端部的彎矩非常小可以不考慮）選用直徑530mm鋼管。鋼管壁厚10mm,D=530mm,d=510 根據長細比，查鋼結構設計規范附表穩定系數=0.977。自重彎矩：M=形托架下口鋼板焊縫強度驗算角焊縫的最小焊腳尺寸為，在式中 t-較厚主體金屬板厚度，單位為毫米。=1.5*，故取焊腳尺寸為10mm。(先按焊腳尺寸6mm驗算)上

24、側焊縫有效面積：Aw11 = 6X0.7X（500-6X2）=2050mm²下側焊縫有效面積：Aw12 =6X0.7X（500-6X2）=2050mm²左側焊縫有效面積： Aw21=6X0.7X（600-6X2）=2470mm²右側焊縫有效面積：Aw22=6X0.7X（600-6X2）=2470mm²焊縫的慣性矩計算：剪應力全都由左右焊縫承擔：V = V / Aw3 =501.9KN/（2470X2）mm²=101.6MPa,由軸力產生的正應力為：N = N / Aw =496.4KN/（2050X2+2470X2)mm²=54.9M

25、pa,由彎矩產生的最大正應力為M=A = = < fwf=160 MPa 滿 足 !形托架驗算計算分析： 由本計算書“總荷載計算部分”已經得出形托架線荷載取為118.33KN/m。托架滿焊于預埋鋼板上，連結方式取為固結。 III型托架 受力簡圖 采用邁達斯軟件建立模型，共建立8個節點、9個單元，荷載考慮托架自重及6.4米范圍內線荷載。Midas模型示意圖圖如下：A、B處固結。 III型托架模型(2)計算結果支座反力圖豎向最大反力是399.5KN；橫向395.1KN。上支座處彎矩為145.8kN·m,下支座處的彎矩為5.38kN·m。可見，最大應力為126.9MPa,滿

26、足要求。撓度圖可以看出最大的變形是1.763mm。梁單元內力表名稱單元位置軸力 (KN)剪力-y (KN)剪力-z (KN)扭矩 (KN·m)彎矩-y (KN·m)彎矩-z (KN·m)梁單元1I-561.85-3.060.0000.0000.000-5.38梁單元11/4-560.82-2.040.0000.0000.000-2.67梁單元12/4-559.8-1.010.0000.0000.000-1.06梁單元13/4-558.770.020.0000.0000.000-0.54梁單元1J-557.741.050.0000.0000.000-1.1梁單元2I

27、-291.29-15.890.0000.0000.000-22.95梁單元21/4-290.26-14.860.0000.0000.000-6.63梁單元22/4-289.23-13.840.0000.0000.0008.59梁單元23/4-288.2-12.810.0000.0000.00022.72梁單元2J-287.17-11.780.0000.0000.00035.75梁單元3I-369.239.640.0000.0000.00018.35梁單元31/4-370.269.640.0000.0000.00011.12梁單元32/4-371.299.640.0000.0000.0003.8

28、9梁單元33/4-372.329.640.0000.0000.000-3.34梁單元3J-373.349.640.0000.0000.000-10.57梁單元4I274.00-9.050.0000.0000.000-11.27梁單元41/4275.03-8.120.0000.0000.000-2.58梁單元42/4276.06-7.190.0000.0000.0005.17梁單元43/4277.09-6.260.0000.0000.00011.98梁單元4J278.11-5.320.0000.0000.00017.84梁單元5I395.12-389.790.0000.0000.000-145.

29、79梁單元51/4395.12-381.410.0000.0000.000-118.79梁單元52/4395.12-373.030.0000.0000.000-92.37梁單元53/4395.12-364.650.0000.0000.000-66.55梁單元5J395.12-356.270.0000.0000.000-41.31梁單元6I204.38-153.810.0000.0000.000-59.14梁單元61/4204.38-72.430.0000.0000.00017.78梁單元62/4204.388.940.0000.0000.00039.36梁單元63/4204.3890.310.

30、0000.0000.0005.62梁單元6J204.38171.690.0000.0000.000-83.46梁單元7I194.73-197.540.0000.0000.000-101.81梁單元71/4194.73-107.790.0000.0000.00012.69梁單元72/4194.73-18.040.0000.0000.00059.88梁單元73/4194.7371.710.0000.0000.00039.75梁單元7J194.73161.470.0000.0000.000-47.69梁單元8I0.000-49.920.0000.0000.000-11.94梁單元81/40.000-

31、37.960.0000.0000.000-7.54梁單元82/40.000-25.990.0000.0000.000-4.35梁單元83/40.000-14.020.0000.0000.000-2.35梁單元8J0.000-2.060.0000.0000.000-1.54梁單元9I0.000-2.060.0000.0000.000-1.54梁單元91/40.000-1.540.0000.0000.000-0.87梁單元93/40.000-0.510.0000.0000.000-0.1梁單元9J0.0000.0000.0000.0000.0000.000 III型托架下鋼板與預埋鋼板之間焊縫的可

32、靠性計算由于托架上口處的彎矩較下口大得多則驗算上托口即可。而角焊縫的最小焊腳尺寸為，在式中 t-較厚主體金屬板厚度，單位為毫米。=1.5*，故取焊腳尺寸為10mm。(先按焊腳尺寸6mm驗算)上側焊縫有效面積：Aw11 = 6X0.7X（592-6X2）=2436mm²下側焊縫有效面積：Aw12=6X0.7X（592-6X2）=2436mm²左側焊縫有效面積： Aw21=6X0.7X（760-6X2）=3142mm²右側焊縫有效面積：Aw22=6X0.7X（760-6X2）=3142mm²焊縫的慣性矩計算：剪應力全都由左右焊縫承擔：V = V / Aw3

33、=389.7KN/（3142X2）mm²=62.1MPa,由軸力產生的正應力為：N = N / Aw =395.1KN/（2436X2+3142X2)mm²=35.4Mpa,由彎矩產生的最大正應力為M=A = = < fwf=160 MPa 滿 足 !型托架驗算計算分析： 由本計算書“總荷載計算部分”已經得出：形托架線荷載取為118.33KN/m。托架滿焊于預埋鋼板上，連結方式取為固結。（1）受力簡圖 采用邁達斯軟件建立模型，共建立8個節點、9個單元，荷載考慮托架自重及10米范圍內線荷載。Midas模型示意圖圖如下：A、B固結。IV型托架模型 支座反力圖豎向最大反力是

34、739.15KN；橫向733.4KN。上支座處彎矩為231.6kN·m,下支座處的彎矩為7.17kN·m。撓度圖可以看出最大的變形是21.33mm<35000/250=140mm。 應力圖可以看出最大應力為207.6MPa梁單元內力表名稱單元位置軸力 (KN)剪力-y (KN)剪力-z (KN)扭矩 (KNm)彎矩-y (KNm)彎矩-z (KNm)梁單元1I-1041.16-4.030.0000.0000.000-7.17梁單元11/4-1039.79-2.660.0000.0000.000-2.44梁單元12/4-1038.42-1.290.0000.0000.0

35、000.35梁單元13/4-1037.050.080.0000.0000.0001.21梁單元1J-1035.681.450.0000.0000.0000.12梁單元2I-716.463.490.0000.0000.000-0.75梁單元21/4-715.094.860.0000.0000.000-6.65梁單元22/4-713.726.230.0000.0000.000-14.5梁單元23/4-712.357.60.0000.0000.000-24.28梁單元2J-710.988.970.0000.0000.000-36梁單元3I-453.6-1.50.0000.0000.0001.21梁單

36、元31/4-454.97-1.50.0000.0000.0002.71梁單元32/4-456.34-1.50.0000.0000.0004.2梁單元33/4-457.72-1.50.0000.0000.0005.7梁單元3J-459.09-1.50.0000.0000.0007.19梁單元4I323.59-7.390.0000.0000.000-8.06梁單元41/4324.96-6.110.0000.0000.0001.16梁單元42/4326.33-4.840.0000.0000.0008.64梁單元43/4327.7-3.560.0000.0000.00014.37梁單元4J329.07

37、-2.290.0000.0000.00018.37梁單元5I733.36-488.180.0000.0000.000-231.57梁單元51/4733.36-479.80.0000.0000.000-197.68梁單元52/4733.36-471.420.0000.0000.000-164.38梁單元53/4733.36-463.040.0000.0000.000-131.67梁單元5J733.36-454.670.0000.0000.000-99.54梁單元6I507.59-215.250.0000.0000.000-117.9梁單元61/4507.59-103.960.0000.0000.

38、00030.53梁單元62/4507.597.330.0000.0000.00075.46梁單元63/4507.59118.620.0000.0000.00016.89梁單元6J507.59229.910.0000.0000.000-145.17梁單元7I509.08-223.690.0000.0000.000-146.38梁單元71/4509.08-104.020.0000.0000.00017.47梁單元72/4509.0815.650.0000.0000.00061.65梁單元73/4509.08135.320.0000.0000.000-13.84梁單元7J509.08254.990.

39、0000.0000.000-208.99梁單元8I0.000-241.40.0000.0000.000-245梁單元81/40.000-181.560.0000.0000.000-139.26梁單元82/40.000-121.730.0000.0000.000-63.43梁單元83/40.000-61.890.0000.0000.000-17.53梁單元8J0.000-2.060.0000.0000.000-1.54梁單元9I0.000-2.060.0000.0000.000-1.54梁單元91/40.000-1.540.0000.0000.000-0.87梁單元92/40.000-1.030.0000.0000.000-0.39梁單元93/40.000-0.510.0000.0000.000-0.1梁單元9J0.0000.0000.0000.0000.0000.000IV型托架下鋼板與預埋鋼板之間焊縫的可靠性計算由于托架上口處的彎