1、摘要(zhiyo)： 青居電站投產運行不久， 就發出現定子鐵心變形、定位筋座裂紋、轉子磁軛松動等重大制造質量問題(wnt)，考慮當時的具體情況，決定對1#機采用加固定子基座的修復方案，2#機則采用在1#機修復后重新設計定子機座的改造方案，根據兩臺機組修復后的試驗數據分析，改造后的2#機組能滿足電廠長期穩定運行，而修復后的1#機則仍然存在安全隱患，故3#、4#機組采用2#機的改造方案進行修復，1#機視運行情況而定是否再對定子進行徹底改造。 關鍵詞：定子、變形、裂紋、修復、改造、方案。第1頁/共35頁第一頁，共35頁。引言(ynyn)青居水電站位于四川省南充市青居鎮，電站為明渠引水河床式電站，地面

2、廠房。裝有四臺富春江富士水電設備有限公司（東芝公司）制造的4X34MW的燈泡貫流式水輪發電機組，電站設計水頭11m，引用流量1390.88 m3/s,轉輪直徑為6.15m。 2005 年5 月16 日由于發生2#發電機轉子勵磁引線連接片燒損及磁軛鍵壓板部分固定螺栓斷裂等事故，在檢查其它機組時發現1#發電機定子鐵心局部變形及磁軛鍵壓板兩顆固定螺栓斷裂等，1#機組被迫停機，1#發電機共運行6693 小時。對已經投運的2#、3#機組定子進行檢查，發現這兩臺機組定、轉子都有相似的情況，只是這兩臺機組沒有1#機嚴重，在得到廠家承諾后可繼續觀察運行。針對青居發電機的重大缺陷和當時安裝、制造廠的實際情況，決

3、定對1#發電機進行檢查性大修（定子須重新疊片），在分解定子線棒及鐵心時，發現1#發電機定子機座與定位筋座的焊接部位和環板有損傷情況，同時發現部分定位筋與定位筋座連接的固定螺栓發生斷裂，根據定子機座的實際情況和工期要求決定將1#定子機座運回富春江工廠進行加強補焊維修。在對1#定子機座進行維修的同時，對定子機座等相關部件的制作質量進行了檢查，同時對設計計算進行了復核。另外，還組織測量了2#4#機組各處的振動值及2#發電機定子的固有頻率，介于當時各個定子出現(chxin)的問題和1#機定子分解后的檢查情況，決定對2#機定子進行重新設計和制造，并在隨后2#發電機的解體過程中對2#發電機的定子進行了相關

4、檢查。分別測量1#機和2#機修復后運行情況數據顯示，2#定子改造后，定子的振動得到了明顯改善，各參數滿足要求，能確保機組的長期安全穩定運行；而1#機的修復后雖然運行狀況有所好轉，但要穩定運行必須經過長期的運行才能有說服力，這為電廠安全運行留下了隱患，為了讓電廠能安全可靠地運行，3#、4#機組決定采用2#機的改造方案進行修復，1#機視運行情況而定是否再對定子進行徹底改造。第2頁/共35頁第二頁，共35頁。. 出現(chxin)問題的現象及調查取證 1#機定子檢查 機定子檢查資料匯編 以下是1#機定子在大修中檢查到的主要情況(qngkung)： (1) 下游側鐵心齒壓板(小齒壓板)移動情況(qng

5、kung)（照片1）： 下游側鐵心齒壓板(小齒壓板)整體性地向外徑方向移動大約25mm，局部性最大移動量有20mm 左右。(照片1)+Y 方向偏+X 方向的045的范圍的移動量最大。第3頁/共35頁第三頁，共35頁。(2) 拆沖片后對基座(j zu)進行檢查，發現定位筋座焊接部位的中間環板的一部分有裂紋。(a)焊接部位的裂紋(li wn)數：28 處（部分焊縫直接脫開）第4頁/共35頁第四頁，共35頁。(2) 拆沖片后對基座進行檢查，發現定位(dngwi)筋座焊接部位的中間環板的一部分有裂紋。(b)中間(zhngjin)環板裂紋數：5 處；第5頁/共35頁第五頁，共35頁。(2) 拆沖片后對基

6、座進行檢查，發現定位(dngwi)筋座焊接部位的中間環板的一部分有裂紋。(c)部分焊縫出現(chxin)虛焊情況；裂紋分布情況，+Y 方向(fngxing)偏+X 方向(fngxing)045的范圍內最多。-Y 方向(fngxing)也部分地有裂紋痕跡。第6頁/共35頁第六頁，共35頁。(3) 鴿尾鍵固定(gdng)螺栓頭部損傷鴿尾鍵固定(gdng)螺栓頭部，在定子機座+Y 方向偏+X 方向045的范圍內損傷很嚴重，+ Y 方向偏- X 方向045的范圍也有部分螺栓的頭部損傷。(4)鐵心(ti xn)變形內周、+Y 方向偏+X 方向045的范圍內最大；半徑方向上最大有-8mm 左右。上面所講到

7、的(1)(4)，都集中發生在+Y 方向偏+X 方向045的范圍。第7頁/共35頁第七頁，共35頁。(5) 上游側齒壓板(y bn)(大齒壓板(y bn)壓指焊縫開裂上游側齒壓板(大齒壓板)壓指，部分焊縫(hn fn)開裂。斷裂集中在+Y 方向偏X 方向045范圍內。第8頁/共35頁第八頁，共35頁。(6) 鐵心(ti xn)波浪變形鐵心(ti xn)部分地發生了波浪變形 第9頁/共35頁第九頁，共35頁。 機定子機座( j zu)的檢查結果調查項目調查結果1 鴿尾鍵固定螺栓斷裂面疲勞損傷2 螺栓的尺寸、材質檢查材質沒有問題。六角螺栓的尺寸不規范。此構造的螺栓其頭部容易集中應力。3 鴿尾鍵內徑尺

8、寸大體正圓沒有問題。 No.49、51 定位筋座變形不能測量。4 定位筋座內徑尺寸大體正圓沒有問題。No.47 定位筋座受焊接部分裂紋的影響5 鐵心沖片尺寸尺寸精度不良。 6 鴿尾鍵尺寸寬度尺寸不良現象較多。7 鴿尾鍵表面檢查由于振動，與鐵心的接觸面有鐵銹。 8 鐵心壓緊力拆卸時沒有測量。組裝時9kg/cm2。 設計為12kg/cm2 9 鐵心內徑測量（組裝時）(電站拆卸前) 組裝時:沒有問題拆卸時:+Y 方向偏+X 方向045的范圍變形最大，半徑方向有-8mm。10 鐵心圓度測量記錄（組裝時）氣隙檢查沒有問題。 11 調中心記錄（組裝時） 氣隙檢查沒有問題。 12 中間環板材質材質沒有問題。

9、 UT 檢查結果材質沒有缺陷。13 法蘭內徑平面度檢查內徑尺寸合格。下游側平面度不良。14 焊接部分檢查大部分焊縫沒有滿足設計的焊縫高度及寬度要求，部分焊縫出現沒有熔合的現象第10頁/共35頁第十頁，共35頁。 2機定子檢查資料匯編以下是2#機定子在改造中檢查到的主要情況(1)下游側鐵心齒壓板(小齒壓板)在徑向上往外徑側有5mm 左右的移動(ydng)。(2) 定位筋座焊接部位有裂紋照片6：定位筋座焊接部位(bwi)有裂紋(a)目測焊接部位(bwi)的裂紋數：2 處（微裂紋），裂紋分布情況，位于靠近-Y 方向中間環板與定位筋座的焊縫。第11頁/共35頁第十一頁，共35頁。 2#-4#機改造前定

10、子振動及固有頻率測量 對2#4#機，檢查了機內各處的振動值。 在這個振動測量結果中，3 臺定子機座(j zu)振動的最大頻率都是100Hz。100Hz 的振動值隨著負荷增加而增加。3#機最大全振幅145m(34MW 時的水平90方向)。本機組的電源頻率為50Hz，振動頻率為100Hz，而且振幅值隨負荷增加而增加。 2#定子的固有振動頻率測量值接近100Hz。 通過對2#4#機組振動及2#機定子固有頻率的測量，得出以下結論： 定子最大振動頻率為100Hz。振動是由電氣激振源引起的。 2#機定子的固有頻率測量的結果是：111.5Hz110Hz 和97Hz93Hz 的圓環振動模數分別是8和7。考慮到

11、測量與組裝時的定子安裝狀態有差異的話，可以認為固有頻率接近100Hz。 3#、4#機，100Hz 的定子振動隨著負荷的增加在增大。但是，在34MW 負荷下連續運轉時，鐵心的膨脹受到定子機座(j zu)的束縛，振動由此降低。這是因為鐵心膨脹后受到機座(j zu)的束縛，從而使定子剛性增加，其固有頻率變大而且遠離了100Hz。 2#機的振動測量，是在鐵心膨脹已經受到了定子機座(j zu)的束縛的狀態下進行的，所以振動值小 ，但此頻率是100Hz。 4#機的振動測量結果表明，在鐵心齒壓板安裝的各感應器間，100Hz 振動的相位差接近144，圓環振動模數為8 模數。第12頁/共35頁第十二頁，共35頁

12、。 定子鐵心變形發生原因(yunyn)分析第13頁/共35頁第十三頁，共35頁。 修復方案根據機組運行的實際情況(qngkung)和專家組意見，對1#、2#機采用的修復方案如下：1#定子修復2# 定子修復鐵心固有頻率為100Hz ，發生共振減少鐵心與機座的間隙，通過機座的約束，改變鐵心的固有頻率，避開100Hz 電氣激振源頻率。 間隙由設計的1.4mm 改為0.5mm 與1#機對策相同定位筋座焊縫及環板薄弱焊縫加強并MT 檢查，環板加固機座重新設計，環板、焊縫和立筋等加固，機座徑向及軸向剛度加強鐵心面壓不足按設計要求12kg/cm2 壓緊面壓提高到14kg/cm2 齒壓板移位增設徑向擋塊壓板支

13、撐環設置臺階，防止壓板徑向位移定位筋固定螺栓斷裂重新設計制造，消除應力集中及制造缺陷；定位筋追加8 只圓柱銷與1#機對策相同大齒壓板壓指焊縫脫開壓指與機座的搭接長度增加，焊縫長度增加與1#機對策相同定子翻身起吊變形定子翻身起吊采用定子加強梁，減少變形與1#機對策相同第14頁/共35頁第十四頁，共35頁。修復后機組振動各動平衡測試分析(fnx)2#機組、2#機定、轉子改造后振動測試結果：2006 年6 月定子鐵心5200HZ 頻率振定子鐵心100HZ 頻率振動機組試驗時的同步溫度變化 18 日至19 日動( 雙鋒值,m ) ( 雙鋒值,m ) ( ) 時間 發電機出力 上游中間 下游 齒壓板上游

14、中間下游齒壓板鐵心上游鐵心 中間 鐵心 下游 定子機座下游室溫備注19:32 無勵磁 7.2 7.0 5.8 7.2 0.4 0.2 0.4 0.6 35.5 35 33.5 32.8 30.6 風機未投入19:43 勵磁,無負荷1 8.0 7.6 6.4 6.4 0.4 0.2 0.4 0.6 36 35.8 34.3 33.4 30.8 20:10 勵磁,無負荷2 7.4 8.0 6.2 10. 8 1.0 1.0 0.6 0.8 38.7 38.4 36.2 35 31 20:20 8.5MW(1) 9.0 10. 0 7.0 14. 0 4.6 5.6 2.6 1.8 40.1 39.

15、8 37.3 35.9 31 20:59 8.5MW(2) 8.6 9.8 7.4 14. 8 4.6 5.6 2.6 1.8 44.7 44.5 41.3 39.1 31.2 第15頁/共35頁第十五頁，共35頁。21:05 17MW(1) 13. 4 14. 4 9.4 13. 8 7.8 9.8 5.2 3.2 45.2 45.5 42.1 39.4 31.4 風機未投入21:50 17MW(2) 13. 2 14. 4 9.0 13. 2 7.6 9.6 4.6 3.2 50.3 50.6 46.5 43.1 31.7 21:55 25.5MW(1) 13. 8 16. 4 10. 0

16、 12. 6 10. 6 13. 8 7.4 5.4 50.8 50.8 47 43.6 31.6 22:40 25.5MW(2) 16. 2 19. 0 11. 4 14. 0 11. 6 15. 4 8.4 6.0 56.5 56.2 51.4 47.5 32 22:58 30MW(1) 17. 8 19. 8 11. 8 13. 6 12. 2 16. 0 8.8 6.4 58.9 58.7 53.8 48.9 32.2 23:30 30MW(2) 17. 0 19. 2 12. 2 13. 2 11. 8 16. 0 9.4 7.2 63.5 63.1 57.5 52.6 32.4 2

17、3:42 32MW(1) 18. 0 20. 4 13. 0 13. 0 12. 0 16. 2 9.8 7.2 64.8 64.2 59 53.4 32.6 0:30 32MW(2) 17. 6 20. 0 13. 2 12. 4 11. 8 16. 4 10. 4 7.6 70.1 69.6 63 57 33.2 0:45 34MW(1) 17. 0 20. 2 13. 4 13. 2 12. 4 17. 2 10. 8 8.0 69.7 70.7 62.7 55.5 33.1 1:40 34MW(2) 16. 8 20. 4 13. 8 14. 0 12. 4 17. 6 11. 2 8

18、.6 64.1 68.2 57.2 51.1 33.3 2:48 34MW(3) 17. 2 21. 2 14. 0 14. 0 13. 2 18. 4 11. 6 9.0 61.4 65.4 54.1 49.1 33.5 第16頁/共35頁第十六頁，共35頁。從以上結果可看出，2#機經過改造后，定子鐵心總振動不大于0.022mm，其中100Hz振動值不大于0.019mm，而下齒壓板處的100Hz 振動值（此處改造前經過測定）是改造前的1/2 至此1/4，效果明顯，完全滿足機組安全穩定運行(ynxng)的要求。第17頁/共35頁第十七頁，共35頁。、2#機動平衡試驗(shyn)結果：發電機 出

19、力 發導總振幅（雙峰值）m 發導不平衡振幅（雙峰值）m 發導振動相位 a 水導總振幅 （雙峰值）m水導不平衡振幅 （雙峰值）m 水導振動相位 b 改造后 改造前 改造后 改造前改造后改造前改造后改造前改造后 改造前 改造后改造前無勵磁 1023 19 4 4 50 260 110 132 126 33 69 185 1 勵磁、無負荷 15 3 55 140 40 180 85MW 6 16 1 6 120 74 68 105 51 71 175 333 17 MW 5 23 0 9 343 23 56 87 36 58 196 8 20 MW 28 18 44 115 50 30 25.5 M

20、W 8 18 2 4 297 208 79 101 35 66 230 64 30 MW 13 40 3 28 285 131 102 187 47 96 268 80 32 MW 13 3 290 123 43 266 34 MW 13 40 5 20 295 54 141 205 55 125 278 102 34 MW 14 6 295 129 49 270 第18頁/共35頁第十八頁，共35頁。2#改造小結： 從動平衡試驗結果可以看出，機組的整體性能，無論是從振動幅度減小到原來的1/2 至1/3，還是機組的振動的穩定性大幅提高（改造前，振動相角隨時(sush)變化，改造后振動相角有規律

21、變化，發電機出力在25.5MW 后，振動相角基本不變化，說明機組已處于穩定狀態）。 綜上所述：2#號機改造措施行之有效，今后2#號機可以長期安全穩定運行，在振動上不會有問題。第19頁/共35頁第十九頁，共35頁。1#機組、1#機動(jdng)平衡試驗結果：發電機 出力 發導總振幅（雙峰值）m 發導不平衡振幅（雙峰值）m 發導振動相位 a 水導總振幅（雙峰值）m 水導不平衡振幅 （雙峰值）m 水導振動相位 b 改造后改造后改造后改造后改造后改造后無勵磁 824 4 145 128200 1050 190 勵磁、無負荷 1718 5 178 120151 3555 220 85MW 89 3 20

22、1 5562 2830 245 17 MW 613 3 196 2070 1819 219 25.5 MW 715 3 152 3090 711 124 30 MW 919 24 100 35115 2526 56 32 MW 1024 2 66 40135 2425 41 34 MW 1129 3 58 50135 3337 31 注：由于測量儀器沒有對非周期偶發原因（如水流的沖擊）引起的振動具有濾波作用，所以振動測量數值變化大，機組結構本身原因造成的振動見下表。 第20頁/共35頁第二十頁，共35頁。、1#機動振動試驗(shyn)結果：200 5年12月24日定子鐵心加速度測量值全部換算成

23、 100HZ 頻率振動 ( 雙鋒值,m ) 軸承支架處振動 ( 雙鋒值,m ) 測定 時間 發電機出力 鐵心上游側 定子 中段 鐵心溫度/機座溫度鐵心中段 鐵心下游側 鐵心齒壓板 水機軸X向水機軸Y向水機軸 Z向發電機 X向發電機Z向備注9:25 無勵磁 1.5 1.5 1.5 1.5 19/17 120-160 30-50 100-140 30-40 30-40 10:00 帶勵磁0M 6 6 6 6 24/19 100-140 30-40 60-80 30-40 30-40 11:10 8.5MW 10 21 9 7 33/27 70-90 16 20-30 15-25 10-20 11:

24、55 17MW 16 34 16 13 37/29 40-70 16 10-30 20-30 10-20 13:25 25.5MW 24 50 24 9 47/35 40-8010-20 20-30 10-20 10-16 14:25 30MW 30 54 26 21 50/39 60-90 15-20 20-40 15-25 10-16 15:35 32MW 32 54 26 20 54/42 60-80 20-30 20-25 13-20 10-20 16:40 34MW 34 53 26 20 58/45 60-90 20-40 20-40 10-20 15-20 16:45 風機停3臺

25、18:10 34MW 36 45 24 19 68/53 60-90 20-35 40-60 20-30 30-50 18:30 34MW 38 47 25 19 68/54 50-80 20-40 50-80 20-30 30-50 第21頁/共35頁第二十一頁，共35頁。 從以上數據可以看出，定子振動測量值全部換算成100Hz 振動，其值也不大，其中定子鐵心齒壓板處的振動值1#機改造后為小于0.02mm，與改造前振動特性類似的4#機相比（4#機齒壓板處的振動為0.189 mm）有了極大了改善。但還是有部分振幅值超標，而且運行的噪聲也比2#機組要大，根據現場運行情況來看，在高負荷區不穩定性更

26、加明顯。 結論 青居發電機2#定子改造后，定子的振動得到了明顯改善，各參數滿足要求，能確保機組的長期安全穩定運行；從試驗結果可以判定，青居2#機組改造后，振動性能穩定，效果顯著，完全符合機組安全穩定運行的要求。 而1#機的修復后雖然運行狀況有所好轉，但要穩定運行必須經過長期的運行才能(cinng)有說服力，這為電廠安全運行留下了隱患，為了讓電廠能安全可靠地運行，3#、4#機組也采用2#機的改造方案進行修復，為確保1#機安全穩定運行， 1最后決定對1 #機組也采用2#機的改造方案對定子進行徹底改造。第22頁/共35頁第二十二頁，共35頁。青居水電廠機組(jz)定、轉子改造評估分析報告概要： 青居

27、電站機組投運以后，出現了發電機定、轉子氣隙變大，定子齒壓板與鐵芯發生相對位移，定子鴿尾筋座與環板之間的焊縫開裂，轉子磁軛鍵壓板螺栓剪斷，轉子引線軟連接多次發生嚴重裂紋或斷裂等現象。為了消除設備存在的缺陷，保證機組長期穩定運行，在華能四川水電有限公司的領導下，四川華能嘉陵江水電有限責任公司于05年9月1日至06年6月17日、06年6月28日至11月8日、06年12月4日至07年4月23日、07年11月6日至08年5月14日分別對2機組、4機組、3機組和1機組進行了徹底修復處理，修復完成后對機組進行監視運行。 依據機組改造后的實際氣隙測量數值和定、轉子外觀檢查情況，以及機組測振系統的數據進行分析，

28、參照機組定、轉子改造后的實際運行情況，形成報告如下：一、外觀檢查1、轉子1) 支架無變形(bin xng)，各結構焊縫無開裂；2) 磁軛拉緊螺桿無松動，螺母緊固完好、點焊焊縫無開裂，磁軛鍵無松動，止動板及壓緊螺絲完好；3）轉子上各螺絲止動片無松動、無開裂；4）勵磁引線完好。2、定子1）齒壓板無松動、無移位現象；2) 鐵芯與轉子間無刮擦痕跡；3）風洞內清潔完好，無鐵屑粉塵。 第23頁/共35頁第二十三頁，共35頁。二、實際測量的氣隙數值分析1、1#機氣隙測量記錄(jl)（改造后于2008年5月14日投運）測量時間氣隙平均值氣隙最大值氣隙最小值080424（大修下游數值） 10.911.710.3

29、5080424（大修上游數值） 10.8212.159.7080516(試運行停機)10.7911.710.208112110.5111.59.9從測量數據可以看出：1#機組投運后氣隙均值、最大值、最小值穩定。2、2#機氣隙測量記錄(jl)（改造后于2006年6月17日投運）測量時間氣隙平均值氣隙最大值氣隙最小值060529（大修時數值）11.0911.7510.306080410.9211.6610.1408011010.9311.4810.1080625（停機1天后）10.8911.589.7408070110.9511.649.7808112110.711.59.86從測量數據可以(ky

30、)看出：2#機組投運后氣隙均值、最大值、最小值穩定。第24頁/共35頁第二十四頁，共35頁。3、3#機氣隙測量記錄(jl)（改造后于2007年4月23日投運）測量時間氣隙平均值氣隙最大值氣隙最小值070423（大修時數值）10.7311.4410.107061310.5311.1610.108020410.2711.068.808053010.3811.769.408061210.56129.38080612(轉子推到大修時相同方位測量)10.5411.29.508082210.1811.18.9408100110.2210.649.308122510.211.789.18從測量數據可以看出(

31、kn ch)：3#機組投運后氣隙均值有變小的趨勢，07年底到現在基本穩定，氣隙平均值變小趨勢變緩；最大值變化不大，最小值變化比較多，從測量原始記錄可以看出(kn ch)，最小值的區域還比較大，但現在比較基本穩定，變小的趨勢變緩；經過不同方位的氣隙值分析，最小值始終在第一象限，與轉子的方位無關，變形主要是定子變形引起的。第25頁/共35頁第二十五頁，共35頁。4、4#機氣隙測量(cling)記錄（改造后于2006年11月8日投運）測量時間氣隙平均值氣隙最大值氣隙最小值061027（大修時下游）11.1012.1510.28061027（大修時上游）10.6312.29.0507030110.84

32、11.9410.207112410.4511.389.0807120310.7211.389.3208031510.9611.6410.3080329(轉子推到大修時相同方位測量)10.98129.5208052110.8311.469.7808090410.8311.369.86081223(大修復測下游)11.1112.369.2081223(大修復測上游)10.5511.969從測量數據可以看出：4#機組投運后氣隙均值基本穩定，最大值區域(qy)基本穩定，最小值變化比較明顯，07年底到現在比較穩定，沒有進一步變化；經過不同方位的氣隙值分析，最小值始終在-Y方向，與轉子的方位無關，變形主要

33、是定子變形引起的。第26頁/共35頁第二十六頁，共35頁。三、機組( jz)測振氣隙系統數據分析1、1#機組30MW氣隙系統(xtng)數據分析（改造后于2008年5月14日投運）取樣時間（以1個月為取樣單位）氣隙平均值（mm）氣隙最大值（mm）氣隙最小值（mm）水導軸了X向振動值（um）組合軸承X向振動值（um）組合軸承軸向振動值（um）080810.7512.49.261473017081110.7812.349.281673419081210.411.998.841523018從測量數據(shj)可以看出：1#機組改造投運后定、轉子氣隙穩定，振動值無異常（數值有小波動可能與機組運行溫度有

34、關，但波動在規范內），機組改造后處于穩定運行狀態。第27頁/共35頁第二十七頁，共35頁。2、2#機組30MW氣隙系統(xtng)數據分析（改造后于2006年6月17日投運）取樣時間（以1個月為取樣單位）氣隙平均值（mm）氣隙最大值（mm）氣隙最小值（mm）水導軸了X向振動值（um）組合軸承X向振動值（um）組合軸承軸向振動值（um）060910.4411.579.31101520061210.3411.479.2190151507039015150707150172507101702540080110.2111.329.2490121508041101015080610.4911.829.3

35、91061220080810.3111.369.031271320080910.2411.279.01941120081010.311.319.17081110.2311.319.08從測量數據可以看出：2#機組改造投運后定、轉子氣隙（中間幾個月測振系統故障，無數據）穩定，振動值無異常（數值有小波動(bdng)可能與機組運行溫度有關，但波動(bdng)在規范內），機組改造后處于穩定運行狀態。第28頁/共35頁第二十八頁，共35頁。3、3#機組(jz)30MW氣隙系統數據分析（改造后于2007年4月23日投運）取樣時間（以1個月為取樣單位）氣隙平均值（mm）氣隙最大值（mm）氣隙最小值（mm）水

36、導軸承X向振動值（um）組合軸承X向振動值（um）組合軸承軸向振動值（um）070410.3412.318.6885923070710.2712.128.671301535071010.3412.118.41150174508019.9311.698.359092508049.8611.738.361101030080710.1111.738.5112103108099.8511.588.25124103208109.9411.488.239572708119.9111.488.248462608129.7611.368.11102727從測量數據可以看出(kn ch)：3#機組投運后初期氣隙

37、均值和最小值都有變小的趨勢，到07年10月份之后基本穩定，氣隙平均值和最值變小趨勢變緩；機組振動無異常（數值有小波動可能與機組運行溫度有關，但波動在規范內）；從圓度時間趨勢圖看定子不圓度有變化，轉子不圓度無變化。第29頁/共35頁第二十九頁，共35頁。4、4#機組30MW氣隙系統(xtng)數據分析（改造后于2006年11月8日投運）取樣時間（以1個月為取樣單位）氣隙平均值（mm）氣隙最大值（mm）氣隙最小值（mm）水導軸承X向振動值（um）組合軸承X向振動值（um）組合軸承軸向振動值（um）061114020200705（25MW）10.6312.188.451302517070710.67

38、12.18.531701525071110.6311.98.481802025080210.5812.128.341602020080410.712.148.432002025080510.712.178.422201530080610.712.148.512201830080710.7412.128.571571322081010.9712.128.641721224081110.7212.098.551751723 從測量數據可以看出：4#機組投運后氣隙均值基本穩定，最小值有變小的趨勢，到07年10月份之后基本穩定；沒有進一步變化的趨勢；機組振動值從08年4份開始變得比較大（小修時處理過水

39、導瓦高點），反映(fnyng)在最小氣隙趨勢線上有個別奇點偏離總體趨勢線；從圓度時間趨勢圖看定子不圓度有變化，轉子不圓度無變化。第30頁/共35頁第三十頁，共35頁。四、結論1、1#機組：1#機組改造投運后氣隙均值、氣隙最大值、氣隙最小值、定子(dngz)不圓度、轉子不圓度均無明顯變化，機組無振動異常現象，經過改造后半年的跟蹤檢查，設備測量數據和運行狀況穩定。2、2#機組：2#機組改造投運后氣隙均值、氣隙最大值、氣隙最小值、定子(dngz)不圓度、轉子不圓度均無明顯變化，機組無振動異常現象，經過改造后兩年的跟蹤檢查，設備測量數據和運行狀況穩定。3、3#機組：3#機組改造投運后氣隙均值有變小的趨勢、最大值變化