1、 有限元熱分析的陶瓷離合器 摘要: 這項研究涉及了有限元（FE）熱建模干燥的陶瓷離合器盤，和實驗數(shù)據(jù)比較得知適用于乘用車。這個問題可以處理由兩個獨立的有限元模型相連的熱量分配在時間和空間上的變化?？紤]到在時間和空間上的熱對流系數(shù)的變化，建模應(yīng)用分布式的發(fā)熱體熱源。 關(guān)鍵詞：陶瓷離合器盤 傳熱分析 摩擦 熱分區(qū) 有限元分析 1、引言干式砂輪離合器行駛車輛會并力鎖合聯(lián)軸器。轉(zhuǎn)矩和速度傳輸確保兩個壓合面之間產(chǎn)生的摩擦力。陶瓷的應(yīng)用范圍作為摩擦介質(zhì)的原因包括：良好的耐熱性和耐磨損性，它能提供機會以驅(qū)動更高的壓力，和更低的密度。因此，提高功率密度啟用了一個平行的最小化建筑空間。測量的第一個原型離合器盤使

2、用的陶瓷襯片在卡爾斯魯厄大學(xué)實驗室進行了專門從事客運汽車驅(qū)動系統(tǒng)測試。在分析過程中的有限元（FE）模型是所知的測量數(shù)據(jù)，并具有構(gòu)建測量條件。計算的目的是要阻止挖掘在對應(yīng)的時間測量點離合器盤在每個時刻的環(huán)境和其溫度分布。至關(guān)重要的是檢查系統(tǒng)的磨損特性實在熟悉的溫度范圍之內(nèi)，因此，重要的信息是來自測量數(shù)據(jù)。在臨界載荷情況下，為了保護測量在時間和空間上的預(yù)估，預(yù)期的最高溫度必須靠近儀器所散發(fā)的熱量。本研究的目的是分析和改善離合器系統(tǒng)。通過改善該系統(tǒng)的熱傳導(dǎo)和對流，或增加的能量轉(zhuǎn)換成摩擦熱以便提供更好的工作條件。此外，它是更有效的更好的設(shè)計離合器系統(tǒng)的理想方案。用宇宙設(shè)計之星軟件進行計算。在模型的開發(fā)

3、過程中，由于大量的硬件要求瞬態(tài)計算，必須仔細采取進行適當簡化的幾何元素的大小，正確的調(diào)整時間和步驟。例如表面的熱對流系數(shù)和熱負荷變化，即熱物性參數(shù)的變化，必需在一個持續(xù)的基礎(chǔ)上考慮到時間和位置方面。雙方的分析測試離合器系統(tǒng)只能通過鏈接由兩個獨立的模型的熱分區(qū)進行管理，根據(jù)假設(shè)，即兩側(cè)接觸溫度必須是相同的，它們之間的值，有適當?shù)慕佑|，必須調(diào)整迭代。計算表明，熱分區(qū)由周期改變，它沿著內(nèi)外不同的接觸環(huán)。作為一個結(jié)果，在不同的冷卻之間的陶瓷和鋼的側(cè)面的特征，熱流從陶瓷的側(cè)面向鋼的側(cè)面推出。此熱流通過迭代也被確定，它的值也改變周期和沿內(nèi)部和外部的不同接觸環(huán)2.第一架采用工程陶瓷摩擦材料的離合器原型機根據(jù)

4、“陶瓷”產(chǎn)品開發(fā)過程中建立在研究所的產(chǎn)品開發(fā)（IPEK）在卡爾斯魯厄大學(xué)的發(fā)展研究離合器盤1。這在開發(fā)過程已經(jīng)有可能更有用于連接到一個真正的傳動軸;進一步，它有一個的坐墊彈簧裝置，用于允許良好的啟動行為的襯片。砂輪式離合器必須符合下列基本要求：高扭矩傳遞，高摩擦系數(shù)，高舒適性（振動通過自我引發(fā)的抖動），均勻的溫度分布，低磨耗特性。 磨盤的開關(guān)是一個關(guān)鍵因素。設(shè)計方面需極其謹慎，必須選擇合適的材料。注意恒定高的摩擦系數(shù)，耐磨性和耐熱性要求的特性。離合器盤（圖1和圖2），而不是普遍適用的環(huán)狀磨料入口有兩排SSIC（“燒結(jié)”）陶瓷團粒。這些顆粒被放置在6個不同的部分。分部通過鉚釘固定到中央集線器。每

5、個部分由4塊板組成，2個作為彈簧和2個作為載體工作。圖1.要檢查的離合器盤圖2.要檢查的離合器盤3.測量3.1測量內(nèi)容在卡爾斯魯厄大學(xué)（TH）的研究型大學(xué)開發(fā)研究所動力總成產(chǎn)品開發(fā)（IPEK），其中一類IV組件試驗臺用于測試新的摩擦材料新材料和考試部門進行測量真正的離合器片。真正的條件適用于模擬行駛阻力（例如，在飛機上，從山上）。 圖3.測量裝置試驗臺如圖3所示。這是一個平整的分量試驗臺上的第四位置摩擦測試環(huán)境2。為了滿足尺寸要求：設(shè)備的長度是約4-5米。兩個電動機的軸向力是由計算機獨立控制的，從而許多操作狀態(tài)可以被實現(xiàn)。這使得設(shè)備完成了無數(shù)的摩擦測量，同時建模在乘用車適當?shù)仉x合器盤的操作。還

6、配備有一個自動的IT測量系統(tǒng)。可測量的量包括以下內(nèi)容： 兩個重型電機（150KW，“繆勒DS160L-305） 器件非常適合施加的軸向力 扭矩計（MF100方式） 軸向力計 鋼盤摩擦力 可更換頭部固定的設(shè)備進行測試， 溫度沿兩個不同的半徑在0.4mm以下的研磨表面的鋼盤（歐米茄HJMTSS IM100U 150-2000，J型鐵的熱電偶） 每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)為兩面的和（保利達LSV065）。溫度測量的最大的挑戰(zhàn)，是因為我們想知道的旋轉(zhuǎn)鋼盤的溫度。兩個熱元件放置在鋼盤的正向并置于0.4mm以下的研磨表面的兩個相對的圓弧的鋼盤的離合器盤上，所得數(shù)據(jù)通過無線藍牙系統(tǒng)傳到計算機。3.2測量過程 由于成分分析和

7、降低成本，所以只有一側(cè)的離合器盤被安裝陶瓷表面。因此，嵌合了陶瓷的離合器盤被稱為陶瓷側(cè)，與陶瓷側(cè)一起旋轉(zhuǎn)的作為磨料的鋼盤將被稱為鋼材側(cè)。在測量的過程中，根據(jù)圖4所示的時間曲線進行測量，采樣頻率在100Hz到1000Hz。在測量開始時鋼側(cè)（驅(qū)動側(cè)）每分鐘的轉(zhuǎn)動通過增加一個特定的值（1500rpm）。然后，陶瓷側(cè)（從動側(cè)），保持在零rpm時，被推向鋼盤被施加指定的值的軸向力，直到達到（4200N）。當達到指定的軸向力時被釋放，并與陶瓷側(cè)雙方開始同步。幾秒鐘后同步，軸向負荷為零，一段時間后，鋼鐵和陶瓷雙方以相同的速度放緩，然后循環(huán)。這被認為是一個測量周期。一個單一的測量過程中需要10個周期來完成。在

8、應(yīng)用軸向力的過程中陶瓷側(cè)被保持在零的轉(zhuǎn)速，直到達到所需的力，以確保每個循環(huán)同步發(fā)生在幾乎相同的時間。從測量和計算的兩個觀點考慮，這是不利的。進行測量通常是通過改變3個參數(shù)：速度，軸向負荷和慣性。下面的數(shù)字自由組合：轉(zhuǎn)速n：700，1100和1500（RPM）軸向力F：4200，6400和8400（N）實驗測量，約推出，在10 - 15分鐘之間，系統(tǒng)冷卻至約30-401C。這使得計算變得很困難，測量開始時還沒有已知的系統(tǒng)的確切溫度分布。但是，它可以被認為是幾乎均勻的溫度分布，以產(chǎn)生足夠的10 - 15分鐘的時間段。用轉(zhuǎn)速n¼1500 rpm，軸向力F4200N和下面模擬中的情況下已被選

9、用的參數(shù)慣性矩I¼1kgm2。 圖4 .測量周期的時間圖4. 產(chǎn)生的熱量的計算兩個期間摩擦消耗的機械能機構(gòu)被轉(zhuǎn)化成熱量。所產(chǎn)生的熱量可以以下簡單的公式計算的： 其中是摩擦系數(shù)，是滑動速度;F是力，垂直于表面向下。而表面每單位的熱流密度是：其中p是作為力的比率，并計算出的接觸表面的壓力。由于陶瓷片被放置在兩個不同的半徑的離合器盤，產(chǎn)生的熱量必須以每個半徑分別計算。滑動可分為兩個部分。在第一部分中，陶瓷側(cè)被保持在一個固定的位置，同時通過制動的軸向載荷增加，因此壓縮過程中的時間有變化，而雙方之間的速度差是恒定的。在第二部分（同步）的速度差時，被均衡的力的值是恒定的，所以在同一時間速度有變化

10、。在此基礎(chǔ)上，產(chǎn)生的熱量是：在給定的24和18環(huán)上的陶瓷片表面上的接觸面積總和。 “陶瓷片的直徑的是：dpellet¼16毫米。”進行計算負載時，主要由以下幾個參數(shù)確定：恒定的摩擦系數(shù)為0.4是實驗測量成立的基礎(chǔ)。已知半徑可計算出速度。假設(shè)載荷的均勻分布，可以計算作為一個比值的軸向力和接觸表面壓力。因此，所產(chǎn)生的熱量的最大值是：在滑動的第一部分，所產(chǎn)生的熱量的上升是由于負載力的增加，在第二部分中，熱量的降低是由于均衡的速度差。各滑動部的時間，以可以指生成的加熱時間曲線。從測量的數(shù)據(jù)可以確定時間曲線。可以很容易地從陶瓷側(cè)的速度確定同步時間。速度的提升是線性的。力的增加是非線性的。為了簡

11、單起見，計算這樣的直線下方的區(qū)域和曲線下方的面積幾乎是相同的，于是力增大的曲線被取代為一條直線。因此，第一滑動部的時間是直線的兩個端點之間的時間差。方法如圖5所示。 圖5.測定滑動的時間 上述的方法應(yīng)用于每個周期，并指定它們的平均值?；谶@些結(jié)果，下面的值被確定為滑動時間：施加力的時間： 同步時間：現(xiàn)在能夠產(chǎn)生的熱量生成的時間曲線。每個周期使用相同的曲線，在每個周期中參數(shù)之間沒有顯著性差異。所產(chǎn)生的熱量的時間曲線，如圖6所示。 圖6.產(chǎn)生熱量的時間曲線計算所產(chǎn)生的熱量，這樣會出現(xiàn)作為熱模型中的熱負荷?？紤]到熱分區(qū)，熱負荷必須被適當?shù)胤峙湓诮佑|表面。熱分區(qū)需要在兩個接觸表面上的溫度是相同的。正確

12、的調(diào)整需要反復(fù)迭代。5.有限元模型有限元計算的目的是要確定在對應(yīng)測量時間的每個時刻的離合器盤和它的環(huán)境溫度分布。這就要求瞬態(tài)熱計算3,4。 熟悉的溫度范圍內(nèi)的檢查系統(tǒng)的磨損特性是必不可少的。這為將完成的實驗測量提供了重要的信息。在關(guān)鍵負載的情況下，預(yù)期的最高溫度必須預(yù)測，以便保護靠近發(fā)熱體位置的工具。5.1幾何模型一個三維幾何模型，有限元分別計算鋼和陶瓷雙方。不幸的是，雙方必須是兩個獨立的有限元計算模型在處理。幾何模型示于圖7a和b。圖7.(a) 陶瓷側(cè) （b）鋼側(cè)下一階段涉及到簡化的幾何形狀。原來，在過程中，車軸上的鋼側(cè)的第一計算溫度沒有影響結(jié)果，因此它不必須被包含。實驗測量熱電偶在指定的區(qū)

13、域?qū)@一理論的結(jié)論進行了驗證。至于幾何形狀，邊界條件和載荷都是對稱的，它是沒有必要考慮的，適用于整個模型。離合器盤由6個數(shù)據(jù)段組成的，因此六分之一的陶瓷側(cè)考慮在內(nèi)。考慮到鋼側(cè)的情況，要使鋼側(cè)的十二分之一足夠適用的模型。（參見圖8a和b）圖8.（a）陶瓷側(cè)，材料性質(zhì)和（b）鋼側(cè)，材料屬性5.2材料特性 三種材料的特性必須是已知的熱計算。材料特性包括密度，比熱和熱傳導(dǎo)系數(shù)。該模型包括6個類型的材料。大部分的組件是由鋼制成的，包括100Cr6鋼制成的減少熱傳導(dǎo)系數(shù)的材料和軸承的磁盤。離合器盤組件的磨料是SiC陶瓷片。之前對顆粒進行了測試，但它們以較少的碎片改變了SiC更高的摩擦磨損性能和更穩(wěn)定的摩擦

14、系數(shù)5。離合器盤是由鋁制成的承載頭。鋼盤和磁盤的周圍也有一個絕緣環(huán)。表1示出了應(yīng)用的材料特性。 表1.在模型中材料的性能55.3邊界條件與空氣接觸的部分方面，第三熱邊界條件指與空氣接觸的部分表面為完整的絕熱（對稱）平面。根據(jù)相對表面速度的功能被改變的黃金熱對流系數(shù)7。在一個固定的位置，以5W /（）為指定的值，并在1500rpm，15，20，35，和40W /（）作以相對表面速度m / s的函數(shù)。恒定值5W/（）適用于表面較少的空運動。圖9示出的時間函數(shù)為一個周期的熱對流系數(shù)。圖10a和b示出指定熱對流表面，以黑色突出顯示。圖上的數(shù)字表明此處指定的時間曲線的數(shù)量。 實驗的數(shù)據(jù)表示熱對流系數(shù)。它

15、們準確的確定所需要的復(fù)雜流動數(shù)值的計算，和它們的值不斷變化，這導(dǎo)致很難在熱模型中指定它們。對代替流量計算進行精度測試。整個模型是完全隔離的（無熱對流表面）。鋼側(cè)是幾乎不敏感而陶瓷側(cè)對熱對流條件只是稍微敏感。在隔熱的箱子中，280秒內(nèi)陶瓷側(cè)的溫度上升到，;而鋼側(cè)僅有。在此基礎(chǔ)上可以得出結(jié)論，熱傳導(dǎo)是主導(dǎo)因素，熱對流是可以忽略不計的，并且不需要施加。圖9.熱對流系數(shù)的時間曲線圖10. （a）陶瓷側(cè)熱對流系數(shù)和（b）鋼側(cè)熱對流系數(shù);5.4熱負荷正如已經(jīng)提到的第4節(jié)中，由摩擦產(chǎn)生的熱量，將在雙方之間的分布的模型中出現(xiàn)一個熱負荷。熱分區(qū)正確地調(diào)整迭代。這就是所謂的分布式熱源用于應(yīng)用的熱負荷6。這意味著，

16、沿著接觸表面產(chǎn)生的熱量均勻地分布。在此實例中，接觸陶瓷粒沿24環(huán)外半徑和沿18環(huán)的內(nèi)半徑，并且被假定為一個分布式的熱源提供足夠精確的結(jié)果。圖 11a和b示出的突出顯示指定的熱負荷的位置。圖11.（ a）陶瓷側(cè)的熱負荷及（b）鋼側(cè)的熱負荷所產(chǎn)生的熱量，如在第4章中的計算必須在接觸表面之間（我們正在談?wù)搩蓚€彼此獨立的模型），在整個期間的接觸，接觸的溫度應(yīng)該是相同的。在下面的公式中，x表示鋼盤所產(chǎn)生的熱量的比例，。在FE軟件，它是更合宜的指定，而不是所產(chǎn)生的熱量的熱通量密度。因此，我們使用的模型，如圖11所示。當n=1,2,.,10-n為周期數(shù)。5.5有限元網(wǎng)格為了減少計算，不得不努力做出最大元素大

17、小的選擇以提供足夠準確的結(jié)果。10節(jié)點四面體單元，用于計算。圖 12a 和b顯示了雙方嚙合1.5-7mm平均單元尺寸的鋼和陶瓷的有限元網(wǎng)格。計算時每個陶瓷和鋼的雙方運行使用相同的參數(shù)，但約1.5倍的單元的大小。曲線有關(guān)于兩個不同的參數(shù)難以彼此區(qū)分。這意味著，就已經(jīng)足夠執(zhí)行具有較大的元素的大小的計算，但是，這樣一來我們可以肯定，進一步的網(wǎng)狀致密化不會使結(jié)果更準確。圖12. （一）陶瓷側(cè)（41,108元素）和（b）鋼側(cè)（37,867元素）5.6時間步長調(diào)整調(diào)整正確的時間步驟，用于瞬態(tài)熱計算是非常重要的，因為它大大影響計算命令的結(jié)果的準確性。計算所需的時間與計算軟件確定在整個溫度范圍內(nèi)每一個步驟中的

18、步驟的數(shù)目成正比。在這種情況下，將計算的時間范圍（測量長度）是280s。根據(jù)上述結(jié)果，應(yīng)足夠精確的把時間段分為280s。時間曲線也是值得觀察的，因為如過沒有計算溫度的變化范圍那么最高溫度將無法得知。在該實驗中，1秒的時間步長遵守這三個標準。因此，280s的步長的計算是足夠的，并且它們可以適當?shù)卣{(diào)整時間曲線。此外，計算的時間也是可以接受的。雙方分別計算了1小時15分鐘。較長的計算也可以進行，但由于重復(fù)迭代的必要性，正確的結(jié)果的確定需花費更多的時間。對 0.1秒的時間步長的精確度進行測試。在第52秒，用兩個不同的時間步長計算出的溫度差異，鋼材側(cè)僅為陶瓷側(cè)為。由這些值推斷，在0.1s的時間步長內(nèi)鋼側(cè)

19、溫度低于陶瓷側(cè)溫度。這代表11.3的錯誤，即使在陶瓷側(cè)，在循環(huán)結(jié)束時，它下降到2，是可以接受的。5.7熱電阻無接觸熱電阻應(yīng)用于熱模型，然而考慮到在幾何結(jié)構(gòu)中 ，氣隙強烈影響熱傳導(dǎo)。在每個周期中，在軸向方向上的力沖擊離合器盤簧板。這意味著，熱傳導(dǎo)板之間隨著時間推移的變化。遺憾的的是，這種影響不能被考慮在模型中作為不依賴于時間的因素，可以在指定有限元模型隨著時間的推移不能被修改幾何結(jié)構(gòu)。此外，無論如何接觸熱阻不能被控制在時間的過程中，然而，結(jié)果被認為是可以接受的，因為軸向力僅保持柔性板3-4個周期的壓縮相當于25-27的平均周期時間。6有限元分析結(jié)果6.1熱分區(qū)的測定在第一計算過程中，它表明，熱分

20、區(qū)隨著時間的變化是不恒定的。它被周期和外環(huán)和內(nèi)環(huán)不同的熱分區(qū)所改變。 圖13所示的圖表是非常有幫助的熱量分配迭代。該圖顯示了與內(nèi)環(huán)和外環(huán)的兩側(cè)沿每個熱分區(qū)相關(guān)聯(lián)的溫度增量。在同一個地方下跌的溫度增量，具有良好的近似性成一條直線。兩個顏色相似的趨勢線的交點指定當兩者的溫度時，表示在第一個周期中陶瓷和鋼側(cè)具有相同的溫度。所以，相同的溫度跳轉(zhuǎn)時，需要達到的共同的接觸溫度。如果在相同的環(huán)的兩側(cè)的接觸溫度是已知的，在滑動過程中的任何周期的開始，熱分區(qū)也將可以從圖中讀出。簡單的任務(wù)是找到熱分區(qū)即兩個相同顏色的趨勢線之的溫度差的值。圖13.溫度增量6.2考慮之后行為同步的結(jié)果計算結(jié)果表明，因為離合器盤間有很

21、大的熱電阻之間的氣隙，所以雙方的降溫特性是不同的。因此，在J/ kg的鋼側(cè)的熱容量比同步后啟動溫暖側(cè)到冷卻器側(cè)的熱流通高得多。這的熱流下發(fā)生的觸點負載同步速度（e.g.t=13-18s）。由于這兩個模型是獨立的，這種交換來實現(xiàn)從溫暖的邊側(cè)（陶瓷）具有負的熱通量，并通過除去一定量的熱量，將其添加到另一側(cè)的熱負載。與熱分區(qū)相同，這個值可能在每個周期中改變，在內(nèi)環(huán)和外環(huán)方面顯示出差異。因為這兩個模型之間的熱量分配比的調(diào)整需要更多的時間，這使得熱分區(qū)的迭代調(diào)整被規(guī)定至今。如圖14所示，熱負荷的時間圖進行了修改該圖顯示了所產(chǎn)生的熱的陶瓷的外接觸環(huán)和在6個周期時鋼側(cè)指定同步參數(shù)（）時的規(guī)定數(shù)據(jù)。該方法的一

22、個基本條件是兩條曲線（及經(jīng)簽署的總的曲線下面的區(qū)域），一起產(chǎn)生原始的熱負荷?？紤]模型的熱分區(qū)之間的熱流動，如圖15所示。需要注意的是75指的是向鋼側(cè)輸送的裝置總熱量的75。 圖14.修改的周期6中的熱負荷 圖15. 熱分區(qū)接下來，280步瞬態(tài)熱工計算的結(jié)果應(yīng)用在前面兩節(jié)所描述的參數(shù)。它們在鋼和陶瓷兩側(cè)進行。為符合測量結(jié)果，初始溫度為（均相）。 如圖16a和b示出的模型的溫度分布的熱負荷時，在第一次循環(huán)期間，達到其最大值，并在18次循環(huán)的第二部分同步開始。圖17a和b表示出了鋼側(cè)和陶瓷側(cè)在265s第10次循環(huán)中的最高溫度。溫標的數(shù)字是一致的。 周期10（后280S）結(jié)束時得到的溫度分布在可參照和

23、b所示。圖片表明，在陶瓷側(cè)的熱傳導(dǎo)比在鋼側(cè)即使是有絕熱緣的鋼側(cè)要差。這些現(xiàn)象可以解釋鋼側(cè)高得多的熱容量（儲熱）。圖19中示出的時間溫度變化圖更明了。它描述了鋼側(cè)和陶瓷側(cè)雙方作為時間函數(shù)的外接觸環(huán)的平均表面溫度。根據(jù)熱分區(qū)，這兩條曲線必須是相同周期，條件是陶瓷片和鋼盤有良好的接觸。與上述類似，圖20示出平均直徑的內(nèi)接觸環(huán)的溫度特性。圖19和20表示通過考慮到這兩個模型之間的熱通量，在內(nèi)環(huán)和外環(huán)側(cè)面之間的接觸過程中可以實現(xiàn)相等的接觸溫度。圖21和22表示的是在鋼盤的表面0.4mm以下和計算機的預(yù)測值和實驗測得的數(shù)據(jù)進行比較。圖表這些數(shù)字分別代表中的內(nèi)部和外部的接觸環(huán)。這些數(shù)字清楚地顯示測量數(shù)據(jù)和計

24、算數(shù)據(jù)之間的差異。計算和測量的峰值溫度之間的差異，可以通過所反應(yīng)時間熱電偶（直徑1mm）說明。通過減少熱電偶的直徑（例如0.5mm）可以增加實驗數(shù)據(jù)，它影響在另一側(cè)的旋轉(zhuǎn)溫度測量裝置的可靠性。 圖17. （a）陶瓷側(cè)（265s）和（b）鋼側(cè)（265s）。圖18.（a）陶瓷側(cè)（280s）(b) 鋼側(cè) （280s）圖19.外環(huán)溫度圖20.內(nèi)環(huán)溫度7.結(jié)論已開發(fā)的瞬態(tài)FE技術(shù)研究對陶瓷離合器的熱性能測量結(jié)果進行驗證測試配置。為了達到相同的接觸溫度，有限元模型的兩個“摩擦側(cè)面”控制熱量分配的變化。熱量結(jié)果與測得的溫度數(shù)據(jù)相符合。熱狀態(tài)的完整描述有助于重新設(shè)計的離合器的組件和它們的連接，以便修改的熱條件

25、，能實現(xiàn)目標吸收較高的熱能量，以及在一個較小的單元，提供更有效的熱對流。 在不久的將來，我們的目的是考慮離合器系統(tǒng)的連接組件之間的熱阻來改善模型。熱為進一步的學(xué)習(xí)摩擦磨損分析狀態(tài)和磨損機制提供輸入數(shù)據(jù)。致謝作者要感謝DAAD德意志研究聯(lián)合會（DFG）的資金支持“框架內(nèi)的項目和卓越中心的研究CER483 MOBDAAD高性能高滑動和摩擦系統(tǒng)基于高級的陶瓷材料”。參考文獻：1 Albers A, Mitariu M, Arslan A. Increasing the performance of motor vehicleclutches by the use of ceramics as friction material and the resulting effects onsystem design. In: Proceedings of World Tribology Congress III conference,Washington, D.C., USA, September 1216, 2005.2 Czichos H, Habig K-H. TribologieHANDBUCHREIBUNG UND VERSCHLEIß.Braunschweig: Vieweg & Sohn Verl