1、2010版版混凝土結構設計規范混凝土結構設計規范 主要修改條款簡介主要修改條款簡介 w w3 基本設計規定基本設計規定w3.1 一般規定一般規定w3.1.1 混凝土結構設計應包括下列內容：w1 結構方案，包括結構選型、傳力途徑和構件置；w2 作用及作用效應分析；w3 構件截面配筋計算及驗算；w4 結構及構件的構造、連接措施；w5 對施工的要求；w6 滿足特殊要求結構構件的專門性能設計。w3.1.3 混凝土結構的極限狀態設計應包括：w1 承載能力極限狀態：結構或結構構件達到最大承載力，出現疲勞、傾覆、失穩、漂浮、滑移、連續倒塌等破壞或不適于繼續承載的變形；w2 正常使用極限狀態：結構或結構構件達

2、到正常使用和耐久性的某項限值。w3.1.4 結構上的直接作用（荷載）應根據現行國家標準建筑結構荷載規范gb50009及相關標準確定，地震作用應根據現行國家標準建筑抗震設計規范gb50011確定。w間接作用和偶然作用應根據有關的標準或實際條件確定。w直接承受吊車荷載的結構構件應考慮吊車荷載的動力系數。預制構件制作、運輸及安裝時應考慮相應的動力系數。現澆鋼筋混凝土結構，必要時應考慮施工階段的荷載。w3.2 結構方案結構方案w3.2.1 混凝土結構的設計方案應符合下列要求：w1 選用合理的結構體系、構件型式和布置；w2 結構的平、立面布置宜規則，各部分的質量和剛度宜均勻、連續；w3 結構傳力途徑應簡

3、捷、明確，豎向構件宜連續、貫通；w4 宜采用超靜定結構，重要構件和關鍵部位宜增加冗余約束或有多條傳力途徑。w3.2.2 混凝土結構中結構縫的設計應符合下列要求：w1 應根據結構受力特點及建筑尺度、形狀、使用功能，合理確定結構縫的位置和構造形式；w2 宜減少結構縫的數量，并應采取有效措施減少設縫帶來的不利影響；w3 混凝土結構可根據設計需要設置施工階段的臨時性結構縫。w3.2.3 結構構件的連接應符合下列要求：w1 連接部位的承載能力不應小于被連接構件的承載能力；w2 當混凝土構件與其他材料構件連接時，應采取可靠的連接措施；w3 應考慮構件變形對連接節點及相鄰結構或構件造成的影響。w3.2.4

4、混凝土結構設計尚應符合下列要求：w1 減小偶然作用效應的影響范圍，避免發生因局部破壞引起的連續倒塌；w2 滿足不同環境條件下的結構耐久性要求；w3 節省材料、降低能耗與保護環境。w3.3.1 混凝土結構的承載能力極限狀態計算應包括下列內容：w1 結構構件應進行承載力計算；w2 直接承受反復荷載的構件應進行疲勞驗算；w3 有抗震設防要求時，應進行抗震承載力計算；w4 必要時尚應進行結構整體穩定、傾覆、滑移、漂浮驗算。w5 對于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起嚴重后果的重要混凝土結構，宜進行防連續倒塌設計。w3.4 正常使用極限狀態驗算正常使用極限狀態驗算w3.4.1 混凝土結構構件正常使用極限狀

5、態的驗算應包括下列內容：w1 對需要控制變形的構件，應進行變形驗算；w2 對使用上限制出現裂縫的構件，應進行混凝土拉應力驗算；w3 對允許出現裂縫的構件，應進行受力裂縫寬度驗算；w4 對有舒適度要求的樓蓋結構，應進行豎向自振頻率驗算。w3.4.5 結構構件應根據結構類型、裂縫控制等結構構件應根據結構類型、裂縫控制等級及本規范第級及本規范第3.5.2條規定的耐久性條規定的耐久性環境類別，按表3.4.5 的受力裂縫寬度限值wlim及混凝土拉應力控制要求進行驗算。7.1.2 在矩形、在矩形、t 形、倒形、倒t形和形和i形截面的鋼筋混形截面的鋼筋混凝土受拉、受彎和偏心受壓構凝土受拉、受彎和偏心受壓構件

6、及預應力混凝土軸心受拉和受彎構件中，按荷載效應的標準組合或準永久組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度(mm)可按下列公式計算：w3.4.6 為提高使用質量，增加了樓蓋舒適度的要求，并提出了控制樓蓋豎向自振頻的限值。考慮第9.1 節、9.2 節中已有對板、梁跨厚比的控制，一般結構及跨度不大的樓蓋可以不作舒適度驗算。跨度較大的樓蓋及業主有要求時，可按本條執行。一般樓蓋的豎向自振穎率采用簡化方法計算，由手冊表達。有更高要求時，按混凝土樓蓋結構抗微振設計規程gb 50190進行設計。w3.5 耐久性設計耐久性設計w3.5.1 混凝土結構的耐久性設計應包括下列內容：w1 確定結構所處的環境類別；w2 提

7、出材料的耐久性質量要求；w3 確定構件中鋼筋的混凝土保護層厚度；w4 在不利的環境條件下應采取的防護措施；w5 滿足耐久性要求相應的技術措施；w6 提出結構使用階段的維護與檢測要求。w3.5.2 混凝土結構的耐久性應根據環境類別和設計使用年限進行設計，環境類別的劃分應符合表3.5.2的要求。w表 3.5.2 混凝土結構耐久性設計的環境類別環境類別別 條 件一室內干燥環境；永久的無侵蝕性靜水浸沒環境二 a室內潮濕環境；非嚴寒和非寒冷地區的露天環境；非嚴寒和非寒冷地區與無侵蝕性的水或土直接接觸的環境；嚴寒和寒冷地區的冰凍線以下與無侵蝕性的水或土直接接觸的環境二 b干濕交替環境；水位頻繁變動區環境；

8、嚴寒和寒冷地區的露天環境；嚴寒和寒冷地區冰凍線以上與無侵蝕性的水或土直接接觸的環境三 a嚴寒和寒冷地區冬季水位變動區環境；受除冰鹽影響環境；海風環境三 b鹽漬土環境；受除冰鹽作用環境；海岸環境四海洋環境五受人為或自然的侵蝕性物質影響的環境w注：1 室內潮濕環境是指經常暴露在濕度大于75的環境；w2 嚴寒和寒冷地區的劃分應符合國家現行標準民用建筑熱工設計規程jgj 24的有關規定；（嚴寒是月均-10；寒冷是月均0-10 ）w3 海岸環境為距海岸線100m以內；海風環境為距海岸線100m以外、300m以內，但宜考慮主導風向及結構所處迎風、背風部位等因素的影響；w4 受除冰鹽影響環境為受到除冰鹽鹽霧

9、影響的環境；受除冰鹽作用環境指被除冰w鹽溶液濺射的環境以及使用除冰鹽地區的洗車房、停車樓等建筑。w3.5.3 設計使用年限為50年的混凝土結構，其混凝土材料宜符合表3.5.3的規定。w表 3.5.3 結構混凝土材料的耐久性基本要求環境等級最大水膠比最低強度等級最大氯離子含量（）最大堿含量（kg/m3）一0.60(0.65)c200.30(1.0)不限制二 a0.55(0.60)c250.20(0.30)3.0二 b0.50(0.55)(0.55)c30(c25)0.15(0.20)3.0三a0.45(0.50)c35(c30)0.153.0三b0.40c400.103.0w注：1 預應力構件混

10、凝土中的最大氯離子含量為0.06；最低混凝土強度等級應按表的規定提高兩個等級；w2 素混凝土構件的水膠比及最低強度等級的要求可適當放松；w3 有可靠工程經驗時，二類環境中的最低混凝土強度等級可降低一個等級；w4 處于嚴寒和寒冷地區二b、三a類環境中的混凝土應使用引氣劑，并可采用括號中的有關參數；w5 當使用非堿活性骨料時，對混凝土中的堿含量可不作限制。w注意:取消了最小水泥用量規定w3.5.3 影響混凝土結構耐久性的主要內因是混凝土材料抵抗性能退化的能力，本條從建筑材料的角度控制混凝土的質量，以保證結構的耐久性。根據耐久性狀態w的調查結果，對于設計使用年限為50年的混凝土結構作出了相應的規定。

11、w表3.5.3提出了控制混凝土水膠比、強度等級、氯離子含量和含堿量的要求。w 刪去了02 版規范中對于最小水泥用量的限制，這是由于近年膠凝材料及配合比設計的變化，不確定性太大，故不再統一要求。科研及工程實踐均表明：采用引氣劑的混凝土，抗凍性能顯著改善。故對于凍融循環環境中的此類混凝土，可以適當降低要求。一般房屋混凝土結構不考慮堿骨料問題。只有長期受到水作用的堿含量過高的混凝士才須限制堿含量。混凝土中堿含量的計算方法，可參考現行協會標準混凝土堿含量限值標準cecs 53:93。w試驗研究及工程實踐均表明：氯離子引起的鋼筋電化學腐蝕是混凝土結構最嚴重的耐久性問題。氯離子含量的限制比02 版規范要求

12、更詳細，且適當加嚴，尤其惡劣環境中要求更為嚴格。為滿足氯離子含量限值的要求，應限制使用含功w能性氯化物的外加劑。w3.6 防連續倒塌設計原則w3.6.1 混凝土結構的防連續倒塌設計宜符合下列要求：w1 避免使結構中的關鍵構件直接遭受偶然作用；w2 采取減小偶然作用效應的措施；w3 在結構容易遭受偶然作用影響的區域增加冗余約束；w4 增強疏散通道、避難空間及結構關鍵傳力部位的承載能力和變形性能。w3.6.1 混凝土結構防連續倒塌設計的目標是：在特定類型的偶然作用發生時或發生后，結構體系可能局部塌垮，但應具有依靠剩余結構繼續承載而避免發生與作用不相匹配的大范圍破壞或連續倒塌的能力。地質災害、轟炸等

13、不可抗拒的作用，不包括在防連續倒塌設計的范圍內。w結構防連續倒塌設計的難度和代價很大，一般結構只須進行防連續倒塌的概念設計。如加強樓梯、避難室、底層邊墻、角柱等重要部位；在關鍵要害區域設置緩沖裝置(防撞墻、裙房等)或泄能通道(開敞布置或輕質墻體、屋蓋等)；布置w分割縫以控制房屋連續倒塌的范圍；增加關健部位的冗余約束及備用傳力途徑(斜撐、拉桿等)。本條給出了結構防連續倒塌設計的基本原則，以定性設計的方法增強結構的防連續倒塌性能。w3.6.2 結構防連續倒塌設計可采用下列方法：w1 局部加強法：對可能遭受偶然作用而發生局部破壞的關鍵受力部位，提高設計的安全儲備；w2 拉結構件法：通過貫通水平構件的

14、最小配筋和鋼筋連接措施，使其在缺失支承、跨度變化的條件下仍具有必要的承載能力，維持結構的整體穩固性；w3 拆除構件法：按一定規則拆除主要受力構件，驗算結構體系中的剩余部分的承載能力。w驗算可采用彈性分析、彈塑性分析、極限分析等方法對結構的受力-倒塌全過程進行分析，模擬結構倒塌的全過程，并作出判斷。w3.6.2 倒塌可能引起嚴重后果的安全等級為一級的可能遭受襲擊的重要結構，以及為抵御災害作用而必須增強抗災能力的結構宜進行定量設計。由于代價較大，是否進行防連續倒塌的定量設計，由政府或業主根據實際情況確定。w本條給出了結構防連續倒塌定量設計的方法。單個豎向構件倒塌后，剩余結構失效面積不超過樓面15時

15、，可采用非線性動力分析方法進行防連續倒塌驗算。其中拉結構件法是在失去支承而改變計算簡圖的條件下，利用水平構件中的拉結縱筋以及相鄰構件的拉結抗力，按梁、懸索、懸臂或拉桿構件繼續承載受力。拆除構件法是通過一定規則取消構件的支承而驗算結構的抗倒塌潛力。可對結構的受力-倒塌全過程進行計算，模擬結構倒塌的全過程，并作出判斷。實際工程w設計可根據具體條件選擇。w3.6.3 結構防連續倒塌驗算應考慮結構構件倒塌沖擊引起的動力系數，并根據倒塌的具體情況確定荷載效應。材料強度可取標準值或平均值，并應考慮動力作用下材料強化和脆性。w3.6.3 本條介紹了混凝土結構防連續倒塌設計中有關設計參數（荷載效應、動力系數、

16、材料強度、強化脆性等）的取值原則。結構防連續倒塌定量設計的具體內容很豐富，可暫以手冊、指南的形式表達，條件成熟時再另行編制標準規范。w3.7 既有結構設計的原則w3.7.1 為既有結構延長使用年限、消除安全隱患、改變用途或使用環境、改建、擴建以及受損后的修復，應進行相應的設計：。w3.7.2 既有結構的設計應符合下列原則：w1 應按現行有關標準進行檢測和可靠性評估，確定相應的設計參數；w2 應根據使用要求確定結構繼續使用的年限。w3 承載能力應符合現行有關標準的規定；w4 正常使用極限狀態驗算宜符合現行有關標準的規定；w5 必要時可對使用功能作相應的調整。w3.7.3 既有結構的設計尚應符合下

17、列規定：w1 應優化結構方案，避免承載力及剛度突變，提高整體穩固性；w2 結構上的作用可按現行標準取值，也可按使用功能和繼續使用年限適當調整；w3 應按實際的構件尺寸、截面配筋、連接構造和已有缺陷進行設計；w4 結構既有部分的材料性能由檢測評估確定，后加部分按現行規范取值；w5 既有結構與后加部分之間應采取可靠的連接構造措施；w6 結構構件的設計應考慮承載歷史以及施工狀態的影響。w4 材 料w4.1 混凝土w4.1.1 混凝土強度等級應按立方體抗壓強度標準值確定。立方體抗壓強度標準值w系指按標準方法制作、養護的邊長為150mm 的立方體試件，在28d 或規定齡期w用標準試驗方法測得的具有95%

18、保證率的抗壓強度值。w4.1.2 素混凝土結構的強度等級不應低于c15；鋼筋混凝土結構的混凝土強度等級不應低于c20；采用400mpa、500mpa級鋼筋時混凝土強度等級不宜低于c25。w承受重復荷載的鋼筋混凝土構件，混凝土強度等級不應低于c30。w預應力混凝土結構的混凝土強度等級不宜低于c40，且不應低于c30。w4.2.1 混凝土結構應根據對強度、延性、連接方式、施工適應性等的要求，選用下列牌號的鋼筋：w1 縱向受力普通鋼筋宜采用hrb400、hrb500、hrbf400、hrbf500、hpb300 、rrb400鋼筋，也可采用hrb335、hrbf335鋼筋；w2 預應力筋宜采用預應力

19、鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋；w3 箍筋宜采用hrb400、hrbf400、hpb300、hrb500、hrbf500鋼筋，也可采用hrb335、hrbf335鋼筋。w注：余熱處理帶肋鋼筋（rrb400）不宜焊接；不宜用作重要部位的受力鋼筋，不應用于直接承受疲勞荷載的構件。w注：當采用直徑大于40 mm的鋼筋時，應有可靠的工程經驗。w1 根據國家的技術政策，增加500mpa級鋼筋；推廣400mpa、500mpa級高強鋼筋作為受力的主導鋼筋；限制并準備淘汰335 mpa 級鋼筋；立即淘汰低強的235mpa級鋼筋，代之以300mpa級光圓鋼筋。在規范的過渡期及對既有結構設計時，235mpa級鋼筋的

20、設計值按02規范取值。w2 采用低合金化而提高強度的hrb 系列熱軋帶肋鋼筋具有較好的延性、可焊性、機械連接性能及施工適應性。w3 為節約合金資源，降低價格，列入靠控溫軋制而具有一定延性的hrbf系列細晶粒熱軋帶肋鋼筋，但宜控制其焊接工藝以避免影響其力學性能。w4 余熱處理鋼筋（rrb）由軋制的鋼筋經高溫淬水，余熱處理后提高強度。其可焊性、機械連接性能及施工適應性均稍差，須控制其應用范圍。一般可在對延性及加工性能要求不高的構件中使用，如基礎、大體積混凝土以及跨度及荷載不大的樓板、墻體中應用。w普通鋼筋普通鋼筋屈服強度、抗拉強度屈服強度、抗拉強度的標準值及的標準值及最大力下總伸長率應按表最大力下

21、總伸長率應按表4.2.2-1采用。采用。w 表表 4.2.2-1 普通鋼筋強度標準值及極限應變普通鋼筋強度標準值及極限應變牌號牌號符符 號號公稱直徑公稱直徑d （mm）屈服強度屈服強度fyk（n/mm2）抗拉強度抗拉強度fstk （n/mm2最大力下最大力下總伸長率總伸長率gt（%）hpb300622300420不小于不小于10.0hrb335hrbf335650335455不小于不小于7.5hrb400hrbf400rrb400650400540不小于不小于7.5hrbf500hrb500650500630不小于不小于7.5w4.2.3 普通鋼筋的抗拉強度設計值普通鋼筋的抗拉強度設計值f y

22、及及抗壓強度設計值抗壓強度設計值 fy應按表應按表4.2.3-1 采用；采用；w表表 4.2.3-1 普通鋼筋強度設計值（普通鋼筋強度設計值（n/mm2）牌號牌號 fy 抗拉強度抗拉強度 fy抗壓強度 hpb300270270hrb335、hrbf335300300hrb400、hrbf400、rrb400360360hrb500、hrbf500435435注：注： 橫向鋼筋的抗拉強度設計值橫向鋼筋的抗拉強度設計值fyv應按表中應按表中fy的數值取用，但的數值取用，但用作受剪、受扭、受沖切承載力計算時，其數值大于用作受剪、受扭、受沖切承載力計算時，其數值大于360 n/mm2時應取時應取360

23、 n/mm2。w4.2.3 鋼筋的強度設計值為其標準值除以材料分項系數s的數值。延性較好的熱軋鋼筋s取1.10，但對新投產的高強500mpa級鋼筋適當提高安全儲備，取1.15。延性稍差的預應力筋s取1.20。鋼筋抗壓強度設計值f y取與抗拉強度相同，這是由于構件中混凝土受到配箍的約束，實際極限受壓應變加大，受壓鋼筋可達到較高強度。w根據試驗研究，限定受剪、受扭、受沖切箍筋的設計強度fyv不大于360mpa；但用作圍箍約束混凝土時不限。w02 規范中有關軸心受拉和小偏心受拉構件中的抗拉強度設計取值的注:在鋼筋混凝土結構中，軸心受拉和小偏心受拉構件的鋼筋抗拉強度設計值大于300n/mm2時，仍應按

24、300n/mm2取用。刪去，這是由于采用裂縫寬度計算，無須限制強度值了。w當構件中配有不同牌號和強度的鋼筋時，可采用各自的強度設計值計算。w4.2.6 采用并筋（鋼筋束）的配筋形式時，直徑28mm 及以下的鋼筋并筋數量不宜超過3 根；直徑32mm 的鋼筋并筋數量宜為2 根；直徑36mm 及以上的鋼筋不宜采用并筋。并筋可按單根等效直徑的鋼筋進行設計，等效直徑應按截面面積相等的原則經換算確定w4.2.6 本條為新增內容，提出了受力鋼筋并筋（鋼筋束）的概念。w為解決配筋密集引起設計、施工的困難，國外標準中均允許采用綁扎并筋（鋼w筋束）的配筋形式，每束最多達到四根。我國某些專業的規范中也已有相似的規w

25、定。經試驗研究并借鑒國內、外的成熟做法，給出了利用截面積相等原則計算并w筋等效直徑的方法。本條還給出了應用并筋時，鋼筋最大直徑及并筋數量的限制。w一般二并筋可在縱或橫向并列，而三并筋宜作品字形布置。w并筋可視為計算截面積相等的單根等效鋼筋，相同直徑的二并筋等效直徑為w1.41d ；三并筋等效直徑為1.73 d 。并筋等效直徑的概念可用于本規范中鋼筋間w距、保護層厚度、裂縫寬度驗算、鋼筋錨固長度、搭接接頭面積百分率及搭接長w度等的計算中。規范所有條文中的直徑，系指單筋的公稱直徑或并筋的等效直w4.2.7 當進行鋼筋代換時，除應符合鋼筋承載力等效、最大力下總伸長率、最小配筋率以及抗震構造的規定外，

26、尚應滿足鋼筋間距、保護層厚度、裂縫寬度驗算、w鋼筋錨固長度、搭接接頭面積百分率及搭接長度等的要求 w5 結構分析結構分析w 本章對02 版規范的內容作了較大變動，豐富了分析模型、彈性分析、彈塑性分析、塑性極限分析等內容，增加了間接作用分析一節。彌補了02 版混凝土結構設計規范中結構分析內容的不足。所列條款基本反映了我國混凝土結構的設計現狀、工程經驗和試驗研究等方面所取得的進展，同時也參考了國外標準規范的相關內容。w本規范只列入了結構分析的基本原則和各種分析方法的應用條件。各種結構w分析方法的具體內容在有關標準中有更詳盡的規定，可遵照執行。w5.1 基本原則基本原則w5.1.1 混凝土結構應進行

27、整體作用效應分析，必要時尚應對結構中受力狀況特殊的部分進行更詳細的分析。w說明說明 在所有的情況下，設計計算、驗收前均應對在所有的情況下，設計計算、驗收前均應對結構的整體進行分析。必要時，結構中的重要部位、結構的整體進行分析。必要時，結構中的重要部位、形狀突變部位以及內力和變形有異常變化的部分形狀突變部位以及內力和變形有異常變化的部分(例例如較大孔洞周圍、節點及其附近區域、支座和集中如較大孔洞周圍、節點及其附近區域、支座和集中荷載附近等荷載附近等)應另作更詳細的局部分析。應另作更詳細的局部分析。w對結構的兩種極限狀態進行結構分析時，應取用相對結構的兩種極限狀態進行結構分析時，應取用相應的作用組

28、合。應的作用組合。w5.1.2 當結構在施工和使用期的不同階段有多種受力狀況時，應分別進行結構分析，并確定其最不利的作用效應組合。w 結構可能遭遇火災、颶風、爆炸、撞擊等偶然作用時，尚應按國家現行有關標準的要求進行相應的結構分析。w說明說明 結構在不同的工作階段，例如結構的施工期、結構在不同的工作階段，例如結構的施工期、檢修期和使用期，預制構件的制作、運輸和安裝階檢修期和使用期，預制構件的制作、運輸和安裝階段等，應確定其可能的不利作用效應組合。對于重段等，應確定其可能的不利作用效應組合。對于重要的結構，應考慮偶然作用可能帶來的嚴重后果，要的結構，應考慮偶然作用可能帶來的嚴重后果，進行相應的結構

29、防倒塌分析。進行相應的結構防倒塌分析。w5.1.3 結構分析的模型應符合下列要求：w1 結構分析采用的計算簡圖、幾何尺寸、計算參數、邊界條件以及結構材料性能指標應符合實際情況，并應有相應的構造措施加以保證；w2 結構上各種作用的取值與組合、初始應力和變形狀況等，應符合結構的實際狀況；w3 結構分析中所采用的各種近似假定和簡化，應有理論、試驗依據或經工程實踐驗證；計算結果的精度應符合工程設計的要求。w說明說明 結構分析應以結構的實際工作狀況和受力條結構分析應以結構的實際工作狀況和受力條件為依據。結構分析的結果應有相應的構造措施加件為依據。結構分析的結果應有相應的構造措施加以保證。例如，固定端和剛

30、節點的承受彎矩能力和以保證。例如，固定端和剛節點的承受彎矩能力和對變形的限制；塑性鉸的充分轉動的能力；適筋截對變形的限制；塑性鉸的充分轉動的能力；適筋截面的配筋率或壓區相對高度的限制等。面的配筋率或壓區相對高度的限制等。w5.1.4 結構分析應符合下列要求：w1 滿足力學平衡條件；w2 在不同程度上符合變形協調條件，包括節點和邊界的約束條件；w3 采用合理的材料本構關系或構件單元的受力-變形關系w說明說明 結構分析方法均應符合三類基本方程，即力結構分析方法均應符合三類基本方程，即力學平衡方程，變形協調（幾何）條件和本構（物理）學平衡方程，變形協調（幾何）條件和本構（物理）關系。其中平衡條件必須

31、滿足；變形協調條件應在關系。其中平衡條件必須滿足；變形協調條件應在不同程度上予以滿足；本構關系則需合理地選用。不同程度上予以滿足；本構關系則需合理地選用。w5.1.5 結構分析時，應根據結構類型、材料性能和受力特點等選擇下列分析方法：w1 彈性分析方法；w2 塑性內力重分布分析方法；w3 彈塑性分析方法；w4 塑性極限分析方法；w5 試驗分析方法。w 說明說明 現有的結構分析方法可歸納為五類。各類方法的主要特點和應用范現有的結構分析方法可歸納為五類。各類方法的主要特點和應用范圍如下：圍如下：w1 彈性分析方法是最基本和最成熟的結構分析方法，也是其它分析方法的彈性分析方法是最基本和最成熟的結構分

32、析方法，也是其它分析方法的w基礎和特例。它適用于分析一般結構。大部分混凝土結構的設計均基于此基礎和特例。它適用于分析一般結構。大部分混凝土結構的設計均基于此方法。結構內力的彈性分析和截面承載力的極限狀態設計相結合，實用上方法。結構內力的彈性分析和截面承載力的極限狀態設計相結合，實用上簡易可行。按此設計的結構，其承載力一般偏于安全。少數結構因混凝土簡易可行。按此設計的結構，其承載力一般偏于安全。少數結構因混凝土開裂部分的剛度減小而發生內力重分布，可能影響其它部分的開裂和變形開裂部分的剛度減小而發生內力重分布，可能影響其它部分的開裂和變形狀況。考慮到混凝土結構開裂后剛度的減小，對梁、柱構件可分別取

33、用不狀況。考慮到混凝土結構開裂后剛度的減小，對梁、柱構件可分別取用不同的折減剛度值，且不再考慮剛度隨作用效應而變化。在此基礎上，結構同的折減剛度值，且不再考慮剛度隨作用效應而變化。在此基礎上，結構的內力和變形仍可采用彈性方法進行分析。的內力和變形仍可采用彈性方法進行分析。w2 考慮塑性內力重分布的分析方法設計超靜定混凝土結構，考慮塑性內力重分布的分析方法設計超靜定混凝土結構，具有充分發揮結構潛力，節約材料，簡化設計和方便施工等具有充分發揮結構潛力，節約材料，簡化設計和方便施工等優點。但應注意到，結構的變形和裂縫可能相應增大。優點。但應注意到，結構的變形和裂縫可能相應增大。w3 彈塑性分析方法以

34、鋼筋混凝土的實際力學性能為依據，引彈塑性分析方法以鋼筋混凝土的實際力學性能為依據，引入相應的本構關系后，可進行結構受力全過程的分析，而且入相應的本構關系后，可進行結構受力全過程的分析，而且可以較好地解決各種體形和受力復雜結構的分析問題。但這可以較好地解決各種體形和受力復雜結構的分析問題。但這種分析方法比較復雜，計算工作量大，各種非線性本構關系種分析方法比較復雜，計算工作量大，各種非線性本構關系尚不夠完善和統一，至今應用范圍仍然有限。主要用于重要、尚不夠完善和統一，至今應用范圍仍然有限。主要用于重要、復雜結構工程的分析和罕遇地震作用下的結構分析。復雜結構工程的分析和罕遇地震作用下的結構分析。w4

35、 塑性極限分析方法又稱塑性分析法或極限平衡法。此法主塑性極限分析方法又稱塑性分析法或極限平衡法。此法主要用于周邊有梁或墻支承的雙向板設計。工程設計和施工實要用于周邊有梁或墻支承的雙向板設計。工程設計和施工實踐經驗證明，按此法進行計算和構造設計簡便易行，可以保踐經驗證明，按此法進行計算和構造設計簡便易行，可以保證結構的安全。證結構的安全。w5 對體型復雜或受力狀況特殊的結構或其部分，可采用試驗對體型復雜或受力狀況特殊的結構或其部分，可采用試驗方法對結構的材料性能、本構關系、作用效應等進行實測或方法對結構的材料性能、本構關系、作用效應等進行實測或模擬，為結構分析或確定設計參數模擬，為結構分析或確定

36、設計參數w提供依據。提供依據。w5.1.6 結構分析所采用的計算軟件應經考核和驗證，其技術條件應符合本規范和國家現行有關標準的要求。 應對分析結果進行判斷和校核，在確認其合理、有效后方可應用于工程設計w說明說明 結構設計中采用電算分析日益增多，結構設計中采用電算分析日益增多，商業的和自編的電算程序都必須保證其運算商業的和自編的電算程序都必須保證其運算的可靠性。而且每一項電算的結果都應作必的可靠性。而且每一項電算的結果都應作必要的判斷和校核。要的判斷和校核。w5.2 分析模型分析模型w5.2.1 桿系結構宜按空間體系進行結構整體分析，并宜考慮桿件彎曲、軸向、剪切和扭轉變形對結構內力的影響。w當進

37、行簡化分析時，應符合下列規定：w1 體形規則的空間桿系結構，可沿柱列或墻軸線分解為不同方向的平面結w構分別進行分析，但應考慮平面結構的空間協同工作；w2 桿件的軸向、剪切和扭轉變形對結構內力分析影響不大時，可不計及。w說明說明 結構分析時都應結合工程的實際情況結構分析時都應結合工程的實際情況和采用的力學模型要求，對結構進行和采用的力學模型要求，對結構進行w適當的簡化處理，使其既能夠比較正確地反適當的簡化處理，使其既能夠比較正確地反映結構的真實受力狀態，又適應于所選用分映結構的真實受力狀態，又適應于所選用分析軟件的力學模型，從根本上保證分析結構析軟件的力學模型，從根本上保證分析結構的可靠性。的可

38、靠性。w5.2.2 桿系結構的計算簡圖宜按下列方法確定：w1 桿件的軸線宜取為截面幾何中心的連線；w2 現澆結構和裝配整體式結構的梁柱節點、柱與基礎連接處等可作為剛接；非整體澆筑的次梁兩端、板與其支承構件的連接部位，可作為鉸接；w3 梁、柱等桿件的計算跨度或計算高度可按其兩端支承長度的中心距或凈距確定，并應根據支承節點的連接剛度或支承反力的位置加以修正；w4 桿件間連接部分的剛度遠大于桿件中間截面的剛度時，計算模型中可作為剛域。 w說明說明 計算圖形宜根據結構的實際形狀、構件的受計算圖形宜根據結構的實際形狀、構件的受力和變形狀況、構件間的連接和支承條件以及各種力和變形狀況、構件間的連接和支承條

39、件以及各種構造措施等，作合理的簡化。例如，支座或柱底的構造措施等，作合理的簡化。例如，支座或柱底的固定端應有相應的構造和配筋作保證；有地下室的固定端應有相應的構造和配筋作保證；有地下室的建筑底層柱、其固定端的位置還取決于底板（梁）建筑底層柱、其固定端的位置還取決于底板（梁）的剛度；節點連接構造的整體性決定其按剛接或鉸的剛度；節點連接構造的整體性決定其按剛接或鉸接考慮等。當鋼筋混凝土梁柱構件截面尺寸相對較接考慮等。當鋼筋混凝土梁柱構件截面尺寸相對較大時，梁柱交匯點會形成相對的剛性節點區域。剛大時，梁柱交匯點會形成相對的剛性節點區域。剛域尺寸的合理確定，會在一定程度上影響結構整體域尺寸的合理確定，

40、會在一定程度上影響結構整體分析的精度。分析的精度。w5.2.3 進行結構整體分析時，對于現澆結構或裝配整體式結構，可假定樓板在其自身平面內為無限剛性。當樓板或其局部會產生明顯的平面內變形時，在結構分析中應考慮其影響。w說明說明 一般的建筑結構的樓層大多數為現澆鋼筋混凝土樓一般的建筑結構的樓層大多數為現澆鋼筋混凝土樓板或有現澆面層的預制裝配式樓板，可近似假定樓板在其自板或有現澆面層的預制裝配式樓板，可近似假定樓板在其自身平面內為無限剛性，以減少結構的自由度數，簡化結構分身平面內為無限剛性，以減少結構的自由度數，簡化結構分析。實踐證明，采用剛性樓板假定對大多數建筑結構進行分析。實踐證明，采用剛性樓

41、板假定對大多數建筑結構進行分析，其分析精度都能夠滿足工程設計的需要。析，其分析精度都能夠滿足工程設計的需要。w若因結構布置的變化導致樓板面內剛度削弱或不均勻時，結若因結構布置的變化導致樓板面內剛度削弱或不均勻時，結構分析應考慮樓板面內變形的影響。根據樓面結構的具體情構分析應考慮樓板面內變形的影響。根據樓面結構的具體情況，樓板面內變形可按全樓、部分樓層或部分區域考慮。況，樓板面內變形可按全樓、部分樓層或部分區域考慮。w5.2.4 對現澆樓板和裝配整體式結構，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受壓區有效翼緣計算寬度f b可按表5.2.4 所列情況中的最小值取用；也可采用梁剛度增大系數法近

42、似考慮，剛度增大系數應根據梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對比例確定。w說明說明 現澆樓面和裝配整體式樓面的樓板作為梁的現澆樓面和裝配整體式樓面的樓板作為梁的有效翼緣，與梁一起形成有效翼緣，與梁一起形成t形截面，提高了樓面梁形截面，提高了樓面梁的剛度，結構分析時應予以考慮。當采用梁剛度放的剛度，結構分析時應予以考慮。當采用梁剛度放大系數法時，應考慮各梁截面尺寸大小的差異，以大系數法時，應考慮各梁截面尺寸大小的差異，以及各樓層樓板厚度的差異。采用及各樓層樓板厚度的差異。采用t形截面方式考慮形截面方式考慮樓板的剛度貢獻，相對比較合理。樓板的剛度貢獻，相對比較合理。 特別注意wcecs51:93 規定

43、w3.0.4 連續梁 單向連續板和框架梁考慮塑性內力重分布后的承載能力,應按的有關規定計算.w考慮彎矩調整后,連續梁和框架梁在下列區段內應將計算的箍筋截面面積增大20%;對集中荷載,取支座邊至最近一個集中荷之間的區段;w對均布荷載,取支座邊至距離支座邊為1.05h0的區段,此處h0為梁截面的有效高度;w此外,箍筋的配筋率psv=asv/bs0.03fc/fyvw說明 為了防止結構在實現彎矩調整所要求的內力重分布前發生剪切破壞,根據國內對集中荷載和均布荷載作用下的連續梁試驗結果,本規程規定,在可能產生塑性鉸區段適當增加按算得的箍筋數量.在梁端布置足夠數量的箍筋,將能改善混凝土的變形性能,增強梁端

44、塑性鉸的轉動能力,使彎矩調整所要求的內力重分布得以充分實現.w本規程對箍筋的最小配筋率所作的規定也是根據上述試驗結果提出的,主要是為了減少構件發生斜拉破壞的可能性.wcecs 51:93 w1.0.2 本規程適用于鋼筋混凝土連續梁,單向連續板和抗震設防烈度6度及6度以下的一般工業與民用建筑中的鋼筋混凝土框架的設計.其中,框架結構層數不宜超過8層,高度不宜超過35m;在框架-剪力墻結構中的框架層數和高度可以適當增加.w1.0.3 本規程不適用于以下情況w1.直接承受動荷載的工業與民用建筑w2.輕質混凝土結構及其他特殊混凝土結構w3.受浸蝕氣體或液體嚴重作用的結構w4.預應力混凝土結構和二次受力的

45、疊合結構;w w說明 鋼筋混凝土框架僅承受豎向荷載時,框架橫梁支座和跨中截面之間的內力重分布關系比較明確;但當框架同時承受豎向及水平荷載作用時,水平荷載的大小對框架的內力重分布規律及結構的破壞形態有著明顯的影響.w隨著房屋增高或地震力的增大,水平荷載的影響越大,允許對對結構進行彎矩調整的幅度相對減小,由于對此問題有待進一步研究,同時也為了保證框架的側向剛度,本條對應用本規程設計的框架層數,總高度及地震烈度作了限制;w5.2.5 當地基與結構的相互作用對結構的內力和變形有顯著影響時，結構分析中宜考慮地基與結構相互作用的影響。 w5.3 彈性分析彈性分析w5.3.1 結構的彈性分析方法可用于正常使

46、用極限狀態和承載能力極限狀態的作用效應分析。w5.3.2 桿系結構中構件的截面剛度可按下列原則確定：w1 混凝土的彈性模量應按本規范表4.1.5采用；w2 端部加腋的桿件，應考慮其截面變化對結構分析的影響；w3 截面慣性矩可按勻質的混凝土全截面計算；w4 不同受力狀態桿件的截面剛度，宜考慮混凝土開裂、徐變等因素的影響予以折減。w5.3.3 混凝土結構彈性分析宜采用結構力學或彈性力學等分析方法。體形規則的結構，可根據其受力特點和作用的種類，采用適當的簡化分析方法。w5.3.4 混凝土結構由側移產生的重力二階效應可采用有限元分析方法計算，也可采用本規范附錄b 的簡化方法。當采用有限元分析方法時，宜

47、考慮混凝土構件開裂對構件剛度降低的影響。w5.4 塑性內力重分布分析塑性內力重分布分析w5.4.1 鋼筋混凝土連續梁和連續單向板，可采用塑性內力重分布方法進行分析。重力荷載作用下的框架、框架-剪力墻結構中的現澆梁以及雙向板等，經過彈性分析求得內力后，可對支座或節點彎矩進行調幅，并確定相應的跨中彎矩。w5.4.2 考慮塑性內力重分布分析方法設計的結構和構件，尚應滿足正常使用極限狀態的要求，并采取有效的構造措施。w 注意:以下情框不應采用塑性內力重分布分析塑性內力重分布分析w 1.對于直接承受動力荷載的構件，w 2.要求不出現裂縫的構件;w3.環境類別為三a、三b類情況下的結構w5.4.3 鋼筋混

48、凝土梁支座或節點邊緣截面的負彎矩調幅幅度不宜大于25%；彎矩調整后的梁端截面相對受壓區高度不應超過0.35，且不宜小于0.10。板的負彎矩調幅幅度不宜大于20%。w注意：w本次規范修訂，對有側移框架結構的 效應簡化計算，不再采用 法，而采用層增大系數法。因此，進行框架結構 效應計算時不再需要計算框架柱的計算長度 ，因此取消了原規范第7.3.11條第3款中框架柱計算長度公式（7.3.11-1）、（7.3.11-2）。本規范第6.2.20條第2款表6.2.20-2中框架柱的計算長度 主要用于計算軸心受壓框架柱穩定系數 ，以及計算偏心受壓構件裂縫寬度時的偏心距增大系數時采用。w8 構造規定構造規定w

49、8.1 伸縮縫伸縮縫w8.1.3 對下列情況，如有充分依據和可靠措施，本規范表8.1.1中的伸縮縫最大間距可適當增大：w1 采用低收縮混凝土材料，采取分倉澆筑、后澆帶、控制縫等施工方法，并加強施工養護；w2 采用專門的預加應力或增配構造鋼筋的措施；w3 采取減小混凝土收縮或溫度變化的措施。w當增大伸縮縫間距時，尚應考慮溫度變化和混凝土收縮對結構的影響。w8.5 縱向受力鋼筋的最小配筋率縱向受力鋼筋的最小配筋率w8.5.1 鋼筋混凝土結構構件中縱向受力鋼筋的配筋百分率不應小于表鋼筋混凝土結構構件中縱向受力鋼筋的配筋百分率不應小于表8.5.1 規定的數值。規定的數值。w 表表 8.5.1 縱向受力

50、鋼筋的最小配筋百分率縱向受力鋼筋的最小配筋百分率(%)受力類型受力類型最小配筋百分率最小配筋百分率受壓構件受壓構件全部縱向鋼筋全部縱向鋼筋0.50 （500mpa 級鋼筋）級鋼筋）0.55 （400mpa 級鋼筋）級鋼筋）0.60 （300、335mpa級級鋼筋）鋼筋）一側縱向鋼筋一側縱向鋼筋0.20受彎構件、偏心受拉、軸心受拉受彎構件、偏心受拉、軸心受拉構件一側的受拉鋼筋構件一側的受拉鋼筋0.20和和45 t y f f 中的較大值中的較大值w8.5.3 截面厚度很大而內力較小的受彎構件，可按下列公式計算截面的臨界厚度及受拉鋼筋的最小配筋面積，且按全截面計算的最小配筋率不應小于0.10 %。

51、whcr=1.05m/ minxfy.b)1/2wamin=min. hcr. bw式中：hcr構件截面的臨界厚度，當小于h/2時取h/2；wm構件的正截面受彎承載力設計值；wmin受拉鋼筋的最小配筋率，按本規范第8.5.1條取用；wb構件的截面寬度；was,min as,min構件的最小配筋面積。w8.5.3 本條為新增加條款。對于截面厚度相對很大而內力較小的受彎構件（例如，為抗傾覆、滑移而設置的大體積混凝土，或其他因構造需而截面很大的自承重構件），為合理配筋，提出了少筋混凝土配筋的概念。w由構件截面的內力（彎矩m)計算截面的臨界厚度（hcr）。按此臨界厚度相應最小配筋率計算的配筋量，即可保

52、證截面相應的承載能力。這樣在截面增大的條w件下維持原有的實際配筋量，仍可保證構件的安全。但為安全計，規定了配筋的下限值：限制為臨界厚度不小于截面的一半；按全截面計算的最小配筋率不小于0.10。w9 結構構件的基本規定結構構件的基本規定w9.1 板板w（i） 基本規定基本規定w9.1.1 混凝土板按下列原則進行計算：w1 兩對邊支承的板應按單向板計算；w2 四邊支承的板應按下列規定計算：w1）當長邊與短邊長度之比小于或等于2.0時，應按雙向板計算；w2）當長邊與短邊長度之比大于2.0，但小于3.0時，宜按雙向板計算；當w按沿短邊方向受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠數量的構造鋼筋；w3）當

53、長邊與短邊長度之比大于或等于3.0 時，宜按沿短邊方向受力的單w向板計算。w9.1.5 現澆混凝土空心樓板的體積空心率不宜小于25%，也不宜大于50%。w采用箱體內模時，板頂、板底厚度不應小于50mm，板頂厚度尚不應小于箱體底面邊長的1/15。箱體間肋寬與箱體高度比不宜小于0.30，且肋寬不應小于60mm，對預應力板不應小于80mm。采用芯管內模時，板頂、板底厚度不應小于40mm，肋寬與筒芯外徑比不宜小于0.20w9.1.5 本條新增。為節約材料、減輕自重及減小地震作用，現澆空心樓板應用逐漸增多。為保證其受力性能，根據近年工程經驗，提出了空心樓板體積空心率的限值。并對箱體內模及芯管內模樓板的基

54、本構造尺寸作出規定。現澆空心樓板的設計，詳見現行標準現澆混凝土空心樓蓋結構技術規程cecs 175：2004。，且肋寬不應小于50mm，對預應力板不應小于60mm。w9.2 梁梁w（i） 縱向配筋縱向配筋w9.2.1 梁的縱向受力鋼筋應符合下列規定：w1 伸入梁支座范圍內的鋼筋不應（宜）少于兩根；w2 梁高不小于300mm時不應小于10；梁高小于300mm時不宜（應）小于8；w3 當梁的跨度小于4m 時架立鋼筋不宜小于 8；當梁的跨度為46m 時，w不應小于10；當梁的跨度大于6m時，不宜小于12；w4 梁上部鋼筋的凈間距不應小于30mm和1.5d ；梁下部鋼筋的凈間距不應小于25mm和d。當

55、下部鋼筋多于兩層時，兩層以上鋼筋水平方向的中距應比下w面兩層的中距增大一倍；各層鋼筋之間的凈間距不應小于25mm和d，d 為鋼筋w的最大直徑；w5 在梁的配筋密集區域可采用并筋（鋼筋束）的配筋形式w9.2.1 根據長期工程實踐經驗，提出梁內縱向鋼筋數量、直徑及布置的構造，基w本同02 規范的要求。鑒于配筋密集對施工時澆筑混凝土（最大骨料粒徑及振動w棒插入）的影響，提出可以采用并筋（鋼筋束）的配筋形式加大鋼筋的間距，但其等效直徑仍應滿足有關配筋間距的規定。w9.4 墻墻w9.4.5 對于高度不大于20m且不超過6層房屋的墻，墻的厚度應滿足穩定要求，可采用單排配筋，配筋率不宜小于0.15。w9.4

56、.5 本條為有關結構墻的新增內容，配合墻體改革的形勢，鋼筋混凝土結構墻應用于低矮及多層房屋（鄉村、鎮集的住宅及民用房屋）的情況日益增多。鋼筋混凝土結構墻性能優于磚砌墻體，但按高層房屋剪力墻的構造規定設計過于保守，且最小配筋率難以控制。本條提出鋼筋混凝土結構墻的基本構造要求。結構墻配筋適當減小，其余構造基本同剪力墻。抗震要求在第10 章中表達，以邊緣構件的形式予以加強。w11 混凝土結構構件抗震設計混凝土結構構件抗震設計w11.1 一般規定一般規定w11.1.1 我國是一個多地震的國家，必須重視混凝土結構、結構構件的抗震設計。w本章的抗震設計原則遵照國家現行標準建筑抗震設計規范gb50011，適

57、用于抗震設防烈度為69度地區的鋼筋混凝土結構構件的抗震設計。w結構構件的抗震設計包括各種結構體系的框架梁、框架柱、剪力墻、梁柱節點、板柱節點、墻梁節點以及單層工業廠房中的鉸接排架柱等構件的承載力驗算和相應的構造要求。有關混凝土結構房屋抗震體系、房屋適用的最大高度、地震作用計算、結構穩定驗算、側向變形驗算等內容，均應遵守現行國家標準建筑抗震設計規范gb50011的有關標準的規定。w有關鋼筋混凝土房屋建筑適用的最大高度，本次修訂時不再列入，可直接按照現行國家標準建筑抗震設計規范gb50011的規定執行。w11.1.3 根筑抗震設防類別確定的采取抗震措施的烈度、結構類型、房屋高度將各類混凝土結構構件

58、分別劃分為一級、二級、三級和四級四個抗震等級。四個抗震等級是從對結構抗震性能(包括考慮結構構件的延性和耗能性能)要求為很嚴格、嚴格、較嚴格和一般四個級別而劃分的。w抗震等級的具體要求，系根據我國歷年來地震災害的經驗、近年來的科研成果、工程經驗，并參考國外有關規范和資料，經綜合分析而制訂的。w本條與建筑抗震設計規范gb 50011 的修訂思路一致，加嚴框架結構的高度分界，改為24m（30），并使各個烈度的分界一致；由于板柱-剪力墻結構的適用高度比02版規范增加較多，其抗震等級劃分相應調整。本次修訂新增板柱-框架結構，其框架部分的抗震等級參照板柱-抗震墻的墻體加嚴。同時，考慮到國內低、多層框架-剪

59、力墻結構、剪力墻結構運用的增多，此次修訂增加低層房屋中這些結構的抗震等級：框架-剪力墻結構、剪力墻結構和部分框支剪力墻結構以24m為界，不大于24m的降低一級，但四級和框支層框架不降低。w根據近年來的工程實踐經驗，本次修訂明確了當框架-核心筒結構的高度低w于60m并符合框架-剪力墻結構的有關要求時，其抗震等級允許按框架-剪力墻結w構確定。w11.1.4 確定鋼筋混凝土房屋結構構件的抗震等級時，尚應符合下列要求：w1 對框架-剪力墻結構，在規定的水平地震力作用下，框架底部所承擔的傾覆力矩大于結構底部總傾覆力矩的50%時，其框架的抗震等級應按框架結構確定；w2 裙房與主樓相連時，裙房的抗震等級除應

60、按自身結構確定外，相關范圍的結構構件尚不應低于按主樓確定的抗震等級。裙房與主樓分離時，應按裙房本身確定抗震等級；w3 當地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時，地下一層的抗震等級應與上部結構相同，地下一層以下決定抗震構造措施的抗震等級可逐層降低一級，但不應低于四級。地下室中無上部結構的部分，抗震構造措施的抗震等級可根據具體情況采用三級或四級；w4 對乙類建筑，當房屋高度超過提高一度后對應的房屋最大適用高度時，應采取比提高一度后按本規范表11.1.3 所確定的抗震等級對應的抗震構造措施適當提高。w11.1.4 規定的水平地震力，一般指采用振型組合后的樓層地震剪力換算的樓層水平力。裙房與主樓相連時，條