1、精軋支撐輥打滑分析一、 事故經過28日中班和29晚班交接班，由于輥縫潤滑未穩定正常使用，晚班接班后關閉輥縫潤滑，使用輥縫潤滑的最后一塊鋼為3502463202030；29日早上7:30，軋鋼作業區應品種開發室要求，投入輥縫潤滑，第一塊使用輥縫潤滑的鋼為2602870204010；29日早上8:05，由于軋制花紋板，輥縫潤滑停用，投入輥縫潤滑的最后一塊鋼為3502468203030；29日早上8:058:15由于“H-SS400B在爐時間不夠”（見調度日志），停機10分鐘。29日早上8:15，未投入輥縫潤滑，待溫后軋制第一塊鋼3502468203020；29日早上11:14，軋完最后一塊鋼350

2、2324213010后停機；29日下午14:01左右，現場反應零調時支撐輥異響；29日下午14:29，現在軋制第一塊鋼360272420402029日晚上20:10左右，更換F1F7，檢查F3支撐輥并打磨，軋鋼后確認支撐輥還是存在異響；30日早上11:00，安排更換粗軋支撐輥。表1 現場軋制數據及輥縫潤滑投入情況板坯號鋼卷號鋼種生產時間厚度寬度班組班次備注35024632020403A04797700Q235B201305290001484.7150043投入RGL35024632010403A04797800Q235B201305290004004.7150043投入RGL350246320

3、20303A04797900Q235B201305290005574.7150021投入RGL35024632010303A04798000Q235B201305290007584.7150021未投入RGL36028692030403A04811700Q235B201305290730244.7150021未投入RGL36028702040103A04811800Q235B201305290732354.7150021投入RGL36028692040403A04811900Q235B201305290734304.7150021投入RGL36028692040203A04812000Q235

4、B201305290736354.7150021投入RGL36028692030303A04812100Q235B201305290738335.7150021投入RGL36028692030103A04812200Q235B201305290740275.7150021投入RGL36028692040303A04812300Q235B201305290742215.7150021投入RGL36028692030203A04812400Q235B201305290744155.7150021投入RGL36028692040103A04812500Q235B201305290746095.715

5、0021投入RGL36028722040303A04812600Q235B201305290748015.7150021投入RGL36028722030403A04812700Q235B201305290750185.7150021投入RGL35024682030103A04812800Q235B201305290752085.7150021投入RGL35024682040103A04812900Q235B201305290753555.7150021投入RGL36028722040203A04813000Q235B201305290755555.7150021投入RGL36028722030

6、303A04813100Q235B201305290757455.7150021投入RGL36028722030203A04813200Q235B201305290759395.7150021投入RGL36028722030103A04813300Q235B201305290801295.7150021投入RGL35024682040203A04813400Q235B201305290803225.7150021投入RGL35024682030303A04813500Q235B201305290805135.7150032投入RGL35024682030203A04813600Q235B201

7、305290815525.7150032未投入RGL35023242140103A04816900H-SS400B2013052911121611.7121932未投入RGL35023242130103A04817000H-SS400B2013052911141211.7121932停機36027242040203A04817200Q235B201305291429035.5150032檢修恢復起機35024282010403A04817300Q235B201305291433075.5150032二、 打滑原因分析經過電氣作業區初步分析，判斷為打滑與輥縫潤滑關系不大，后續通過數據分析發現，第

8、一次可以觀測到打滑的情況發生在29日下午14:01零調起機過程中，疑與F3的新模式零調相關。經過后續的交流，發現打滑與零調的相關性不大，可能與輥縫潤滑相關。為查清打滑原因，對7:0015:00范圍內的ODG數據進行了分析：圖1 輥縫潤滑投入情況（投入）圖2 輥縫潤滑投入情況（停用）從圖1、圖2可以看出，輥縫潤滑在7:2450投入使用，7:5820停止使用。圖3 29日晚班為投入輥縫潤滑前的空載軋制力波動情況從圖3中未觀測到軋制力周期性的異常波動情況，說明此時沒有發生打滑。圖4 H-SS400待溫后起機時的軋制力波動情況從圖4中發生，在起機過程中，產生了異常的軋制力波動情況，并且從圖4中可以看出

9、，起機前30s，采用了1200kN的彎輥力。為了觀測軋制力波動的周期，將圖4局部放大。圖5 H-SS400待溫后起機時的軋制力異常情況（放大）從圖5中可以看出，軋制力異常波動的周期為3.5s，此時軋機的軋輥線速度為1.4m/s，換算成波動長度為：3.5*1.4=4.9m，換算成輥子直徑為4.9/3.14=1561mm，可以確定，此時，支撐輥上出現了由于打滑導致的臺階。結合圖2和圖4，7:5820停止使用輥縫潤滑，軋機停機，8:0511軋機期間，中間停機551，重新期間過程中發生了打滑。結合之前的幾次支撐輥打滑情況：表2 歷次精軋支撐輥打滑情況分析板坯號鋼種厚度寬度出爐時間說明360134620

10、4020Q1953.5015112013-03-23 18:0857換輥3601315102010Q235B4.5015152013-03-23 18:35013501103203030Q1953.5015092013-03-23 19:3723待溫3601351203030Q1953.5015102013-03-23 19:57173601349204030Q1953.5015112013-03-23 20:4005待溫3601349203030Q1953.5015102013-03-23 20:55233601357013010SPHC-B5.0012862013-03-23 21:545

11、2換輥3601363014040SPHC-B5.8012832013-03-23 22:47403601356013010SPHC-B5.3012852013-03-24 00:0940發現F3打滑，拉工作輥檢查3601355014050SPHC-B5.3012872013-03-24 00:43473501158202030Q1953.5015102013-03-26 16:3524換輥3500993014010SPHC-B5.3115302013-03-26 23:34553601283102010Q235B11.5018132013-03-27 00:1255？待溫36012831010

12、10Q235B11.5018162013-03-27 00:20053501092101040Q345B9.5020132013-03-27 00:4733？待溫3501092102030Q345B11.5020182013-03-27 01:13563501107112020LG960QT5.0013472013-03-27 02:4603發現F2異響，拉輥檢查3501148201030Q235B5.5015112013-03-27 03:11233602257022040SPHC-B3.2010382013-05-07 03:3131換輥3501950101020SPHC-A5.40128

13、42013-05-07 04:24163501962204040Q235B9.7018102013-05-07 09:1824待溫，開軋第一塊反映F5有異響3602215102020LG510L9.7016472013-05-07 10:02313602216101020LG510L6.8012612013-05-07 10:5844粗軋出口有兩根輥子跳電，退坯一塊3602216101030LG510L6.8012602013-05-07 11:01183602216101040LG510L6.8012602013-05-07 11:03093602218101030LG510L6.80126

14、02013-05-07 11:18123602217101020LG510L6.8012092013-05-07 11:4006更換F1F7工作輥，F2、F3、F5支撐輥3602290102040SPHC-A4.2112562013-05-07 15:25443502400102030A36-LB24.9915162013-05-29 02:4659換輥3502461013040SPHC-B4.5112922013-05-29 05:13293502468203030Q235B5.7015112013-05-29 08:0513SS400在爐時間不夠，待溫10分鐘3502468203020Q2

15、35B5.7015072013-05-29 08:15523502324213010H-SS400B11.5012272013-05-29 11:1412停機檢修，恢復發現F3有異響3602724204020Q235B5.5015072013-05-29 14:2903從表二中可以看出，自輥縫潤滑投入使用以來，一共發生四次打滑，分別是：第一次：3月24日，F3打滑第二次：3月27日，F2打滑第三次：5月7日，F2、F3、F5打滑第四次：5月29日，F3打滑從這四次打滑的情況看，都有一個共同的特點，都是在換輥之后，有一次或多次待溫停機，然后再起機過程中發生打滑。其中第三次和第四次有直接證據表明是

16、在待溫時停機、在起機時發現打滑（第四次是在下午檢修恢復時操作工發現打滑，而通過ODG數據分析，可以發現是在待溫后起機發生打滑），第一次、第二次從調度記錄上看，操作工發現打滑時均是在軋制計劃中間有待溫之后發生（第一次是在前一個計劃有待溫），而且第一次第二次發現打滑均是在午夜十二點左右，操作人員精力必要困乏，軋機異常比較難以及時發現，可以推斷初始的打滑發生在待溫停機后重新起機過程中，而隨著時間的推移，打滑現象越來越嚴重，軋機異響被操作工發現。三、 軋機打滑原理分析變更后：刮水板下方變更前：刮水板上方圖6 輥縫潤滑結構變更示意圖從圖6中可以看出1、變更前的輥縫潤滑設計，由于輥縫潤滑在刮水板上方，輥縫

17、潤滑工作環境并不是很好，由于刮水板可能完全刮干凈水，工作輥本身處于濕潤的狀態，對軋制油的結合不是很好，并且由于在輥縫噴淋附近還有輥縫噴淋水，所有對軋制油的粘度要求較高，提高軋制油在輥縫軋輥上的粘附能力，我廠采用的是高粘度的軋制油。2、設計變更后，在輥縫潤滑打開時，入口工作輥冷卻水關閉，并且軋輥在與支撐輥接觸后，軋輥上的水都被擠壓干凈，工作輥輥面處于比較干燥的狀態，而且刮水板下發只有輥縫潤滑，沒有其余的水干擾，軋制油的工作環境好，這時候對軋制油的粘度要求不高，軋制油與軋輥的吸附能力提高。我廠采用43ml/m的軋制油量獲得了15%左右的軋制力降幅，而CSP采用60ml左右（上輥59ml/min，下

18、輥62ml/min）的軋制潤滑油量獲得了10%的軋制力降幅，也充分說明了我廠的軋制潤滑油吸附性非常好。3、我廠在變更設計之后，由于以前使用的軋制油還剩下一些（約56m3），直接采用以前的軋制油（粘附性好），油水混合物在噴射到工作輥輥面上后，一部分順著工作輥輥面往下流，一部分直接跌落到支撐輥輥面上。由于軋制油的粘附性好，殘余的軋制油粘附在支撐輥上，在支撐輥上形成一層油膜。正常軋制過程中，軋機持續轉動，油膜軸承建立起了油膜，這是由支撐輥轉動需要的力相對較小，而一旦停機重啟，支撐輥的油膜軸承的油膜還沒有很好建立，這時候需要的力相對較大。正常換輥時，由于做零調時都是工作輥冷卻水先打開，再做零調，并且工作輥由于是新磨削的，表面相對經過軋制的（投入輥縫潤滑）輥面粗糙，工作輥與支撐輥直接的摩擦系數相對