1、一、蒸汽溫度控制的任務一、蒸汽溫度控制的任務 1. 主蒸汽溫度控制的任務 維持過熱器出口溫度在允許的范圍之內，并保護過熱器，使其管壁溫度不超過允許的工作溫度。 過熱蒸汽溫度是鍋爐汽水系統中的溫度最高點，蒸汽溫度過高會使過熱器管壁金屬強度下降，以至燒壞過熱器的高溫段，嚴重影響安全。 過熱蒸汽溫度偏低，則會降低發電機組能量轉換效率，據分析，汽溫每降低5，熱經濟性將下降1%；且汽溫偏低會使汽輪機尾部蒸汽濕度增大，甚至使之帶水，嚴重影響汽輪機的安全運行。一般規定大容量高參數火力發電機組都要求保持過熱蒸汽溫在 的范圍內。5 o10540C+- 2再熱蒸汽溫度控制的任務 隨著蒸汽壓力的提高，為了提高機組熱

2、循環的經濟性，減少汽輪機末級葉片中蒸汽濕度，高參數機組一般采用中間再熱循環。將高壓缸出口蒸汽引入鍋爐，重新加熱至高溫，然后再引入中壓缸膨脹做功。一般再熱蒸汽溫度隨負荷變化較大，當機組負荷降低30%時，再熱蒸汽溫度如不加以控制，鍋爐再熱器出口汽溫將降低2835 (相當于負荷每降低10%時，汽溫降低10)。所以大型機組必須對再熱汽溫進行控制。二、蒸汽溫度控制對象的動態特性二、蒸汽溫度控制對象的動態特性 1. 主蒸汽溫度控制對象的動態特性 主要為蒸汽流量、煙氣傳熱量和減溫水擾動。 （）蒸汽擾動下對象的動態特性 引起蒸汽流量變化的原因有二：一是蒸汽母管的壓力變化，二是汽輪機調節汽門的開度變化。結構形式

3、不同的過熱器，在相同蒸汽流量D的擾動下，汽溫變化的靜態特性是不同的。對于對流式過熱器的出口溫度，隨著蒸汽流量D的增加，通過過熱器的煙氣量也增加，導致氣溫升高；對于輻射式過熱器，蒸汽流量D增加時，爐膛溫度升高較少，爐膛輻射給過熱器受熱面的熱量比蒸汽流量的增加所需的熱量要少，因此輻射式過熱器的出口汽溫反而下降，對流式過熱器和輻射式過熱器的出口汽溫對負荷變化的反應是相反的，其靜態特性如下。 圖6-1 蒸汽量變化與對流過熱器及輻射過熱器出口汽溫變化的靜態特性 實際生產中，通常把兩種過熱器結合使用，還增設屏式過熱器，且對流方式下吸收的熱量比輻射方式下吸收的熱量要多，因此綜合而言，過熱器出口汽溫是隨流量D

4、的增加而升高的。動態特性如圖6-2所示。 注意：蒸汽流量的擾動不能作為調節信號用。 圖6-2 蒸汽量變化對過熱器汽溫的影響有延遲，有慣性，有自平衡能力。 （）煙氣量擾動下過熱汽溫對象的動態特性 圖6-3 煙氣流量變化對過熱汽溫的影響 引起煙氣傳熱量變化的原因很多，如給粉機給粉不均勻，煤中水分的改變，蒸汽受熱面結垢，過剩空氣系數改變，汽包給水溫度變化，燃燒火焰中心位置的改變等。盡管引起煙氣傳熱量變化的原因很多，但對象特征總的特點是：有延遲，有慣性，有自平衡能力。它的特征曲線如圖6-3所示。 從煙氣側來的擾動量使沿整個長度過熱器的傳熱量發生變化，汽溫變化反應較快，延遲時間有10-20s，可以用來作

5、為調節量信號。 （）減溫水量擾動下過熱汽溫對象的動態特性 圖6-4 減溫水量變化對過熱汽溫的影響 常用的減溫方法有兩種：噴水式減溫和表面式減溫，前者的效果比后者好，噴水式減溫器一般裝在末級過熱器高溫段前面，一方面保護了過熱器高溫段，另一方面又改善了調節性能。這種過熱器的安裝方法與在飽和側裝設表面式減溫器相比，延遲時間能減小1/4。特點： 有延遲，有慣性和有自平衡能力，延遲時間約 為3060s。減溫水量是常用的調節量。 2再熱蒸汽溫度控制對象的動態特性圖6-5 煙流擋板控制再熱汽溫的動態特性圖6-5是125MW機組的動態特性，當擋板從0100變化時，再熱汽溫變化58，滯后時間80s；其傳遞函數可

6、用四階慣性環節的傳遞函數表示： 再熱蒸汽溫度控制對象的動態特性依控制方式的不同動態特性也不同。4()( 1)KW sTs=+ 在大型鍋爐中，過熱器管道較長，結構亦復雜，為了改善控制品質，一般采用分段控制，即將整個過熱器分成若干段，每段設置一個減溫器，分別控制各段的汽溫，以維持主汽溫為給定值。 一、系統結構圖6-6 串級控制系統結構圖 主蒸汽溫度串級控制的基本結構(最后一級)如圖6-6所示。原理框圖如圖6-7所示圖6-7 串級控制系統原理方框圖 主參數(主變量)： 串級控制系統中起主導作用的被調參 數稱為主參數。副參數(副變量)： 其給定值隨主調節器的輸出而變化， 能映主信號數值變化的中間參數稱

7、為 副參數。這是一個為了提高控制質量 而引起的輔助參數。主調節器： 根據主參數與給定值的偏差而動作，其輸(主控制器) 出作為副調節器的給定值的調節器稱為主 調節器，記為WT1(s)副調節器： 其給定值由主調節器的輸出決定，并根據 (副控制器) 副參數與給定值(即主調節器輸出)的偏差 動作的調節器稱為副調節器，記為WT2(s)主回路(外回路)： 斷開副調節器的反饋回路后的整個回 路稱為主回路。副回路： 由副參數，副調節器及其所包括的一部分對象等(內回路) 環節所組成的閉合回路稱為副回路，副回路有 時亦稱隨動回路。主對象： 主參數所處的那一部分工藝設備，它的輸入信號(惰性區) 為副變量，輸出信號為

8、主參數，記為WD1(s)副對象(導前區)： 副參數所處的那一部分工藝設備，它的 輸入信號為調節量，其輸出信號為副參數(副變 量)，記為WD2(s)二、串級控制系統的特點 串級控制仍然是一個定值控制系統，主參數在干擾作用下的控制過程與單回路控制系統的過程具有相同的指標和形式，但與單回路系統比較，串級控制系統具有以下特點：1串級控制系統具有很強的克服內擾的能力2串級控制系統可減小副回路的時間常數，改善對象 動態特性，提高系統的工作頻率。3串級控制系統具有一定的自適應能力三、串級控制系統主副回路和主副調節器選擇 1. 主副回路的選擇原則 (1) 副回路應該把生產過程的主要干擾包括在內，力求把變化幅度

9、最大、最劇烈和最頻繁的干擾包括在副回路內，充分發揮副回路改善系統動態特性的作用，保證主參數的穩定; (2) 選擇副回路時，應力求把盡量多的干擾包括進去，以盡量減少它們對主參數的影響，提高系統抗干擾能力; (3) 主副對象的時間常數應適當匹配，串級控制系統與單回路控制系統相比，其工作頻率提高了，但這與主副對象的時間常數選擇是有關的。原則是兩者相差大一些，效果好一些。 2. 主、副回路調節器調節規律的選擇原則 （1）主參數控制質量要求不十分嚴格，同時在對副參數的要求也不高的情況下，為使兩者兼顧而采用串級控制方式下，主、副調節器均可采用比例控制。 （2）要求主參數波動范圍很小，且不允許有余差(穩態誤

10、差)，此時副調節器可采用比例控制，主調節器采用比例積分控制。 （3）主參數要求高，副參數亦有一定要求，這時主副調節器均采用比例積分控制。一、系統結構圖6-13導前微分控制系統結構簡圖圖6-14導前微分控制系統原理方框圖導前區對象 惰性區對象 內擾 副回路： 主回路： )()()()()()(22sWsWsWsWsWsWfzTdmD)()()()()()(211sWsWsWsWsWsWDfzTmD二、導前微分控制系統的特點1. 引入導前微分信號縮短了遲延時間，等效地改善了控制對象的動態特性 在汽溫導前微分控制系統中，當減溫水量發生階躍擾動時，I1、I2 變化如圖6-15所示。 遲延時間縮短后，可

11、控性變好，控制品質將得到改善。圖6-15 減溫水量擾動時各信號2引入導前微分信號能減小動態偏差，改善控制品質圖6-16 閥門開度階躍擾動下汽溫特性 曲線1、2分別為 1、* 自平衡飛升特性曲線；曲線3、4為加導前微分信號前后的調節曲線；曲線5、6則為加導前微分信號前后1的過渡過程曲線。 由于遲延時間和慣性都減小了，因而在調節器參數相同的情況下，加入微分信號可以減小過渡過程時間，改善控制品質。3導前微分控制系統有很強的克服內擾的能力 下面以某電廠350MW機組主汽溫控制系統為例，對系統進行分析。一、主汽溫自動控制系統概況 該電廠350MW機組主汽溫控制系統是三菱DIASYSUP型DCS中閉環控制

12、系統（CCS）中的子系統。該系統的主要任務是嚴格地將主汽溫度控制在給定值附近，暫時偏差不允許超過10，長期偏差不允許超過5，這個要求對于主蒸汽溫度控制系統來說是非常高的。該廠的主汽溫控制系統的過熱器由三級（、級）組成，采用兩級（一、二級）噴水減溫調節，每級分為左、右兩側，兩側對稱布置，結構相同，特性相近，如下圖所示。一級減溫器一級減溫器TE二級減溫器二級減溫器TETETE汽機汽機一級過熱器一級過熱器三級過熱器三級過熱器二級過熱器二級過熱器二級噴水控制閥二級噴水控制閥一級噴水控制閥一級噴水控制閥三級過熱器出口溫度三級過熱器出口溫度二級減溫器出口溫度二級減溫器出口溫度二級減溫器入口溫度二級減溫器入

13、口溫度一級減溫器出口溫度一級減溫器出口溫度汽包汽包主汽溫熱力系統圖二、主汽溫自動控制系統分析 由于機組容量大，過熱器管道比較長，為了易于控制，把過熱器分為、等三級，設有兩級噴水減溫器，采用分段控制系統。這樣，主汽溫控制系統由一級噴水減溫控制系統和二級噴水減溫控制系統組成。其SAMA圖如下圖所示，圖中只畫出了左側系統結構組成圖，右側與左側一樣，故省略，沒有畫出。 1. 一級噴水減溫控制系統TRCLDFxPIFxDTTETETPOS.POSSGPDFxSGDRCTETE+_二二級級減減溫溫器器入入口口溫溫度度一一級級減減溫溫器器出出口口溫溫度度負負荷荷指指令令汽汽包包壓壓力力給給定定0bac二二級

14、級噴噴水水閥閥控控制制站站A側側二二級級噴噴水水控控制制閥閥(1)(3)(2)(4)PIabcT最最低低溫溫度度控控制制：b c 其其它它：a c主主燃燃料料跳跳閘閘：b c 其其它它：a cFx 該系統主要初步調節過熱蒸汽溫度為給定值，可采用一般的單回路控制系統即可達到目標。該系統由常規控制系統和最低溫度控制系統組成，兩系統由一切換開關進行切換，如左圖所示。（1）常規控制系統 該系統主要是對級過熱器出口溫度進行粗調。 設定值：為了滿足機組定壓運行和滑壓運行等各種運行方式的設定值不同的要求，該系統的設定值由機組負荷指令經一函數發生器Fx(1)產生。 調節器：采用PID控制，其入口乘上了機組負荷

15、指令經一函數發生器Fx(2)而得出的信號，其作用相當于調節器的比例帶隨機組負荷而變化，便于系統參與電網調峰任務。 前饋控制：機組負荷指令信號作為前饋信號經一函數發生器Fx(3)后直接控制一級減溫器噴水閥，快速消除負荷擾動對級過熱器出口溫度的影響。 被調量：該系統的被調量為二級減溫器入口溫度，即級過熱器出口溫度，其測量采取雙冗余措施，保證其可靠性。 （2）最低溫度控制系統 該系統主要是為了防止噴水過多，造成蒸汽濕度過大，設置了最低溫度控制系統。 設定值：汽包壓力經一函數發生器Fx(4)后得出蒸汽的飽和溫度，飽和溫度加上一給定值，得出了該系統的設定值。 調節器：采用PI控制。 被調量：被調量為一級

16、減溫器出口溫度，其測量采取雙冗余措施，保證其可靠性。 （3）執行機構 該系統采用電動執行機構，電動閥門輸入420mA信號對應閥位信號0100。 （4）一級噴水閥控制站 實現控制系統的手動/自動切換。當手動時，可通過鍵盤和屏幕對控制系統進行遠程手動操作。手動/自動切換為雙向無擾的。 （5）硬手操 硬手操可直接操作執行器，其電源與被操作的執行器的電源相同。當機組出現主燃料跳閘時，通過硬手操關閉電動閥門。 2. 二級噴水減溫控制系統 該系統主要調節主蒸汽溫度為給定值，采用串級控制系統，由主、副調節器完成控制任務。 導前溫度發生變化時，副調節器改變減溫水量，維持過熱器入口汽溫在一定范圍內，起粗調作用，

17、并由主調節器校正副調節器工作，發出信號使副調節器控制減溫水量，使過熱器出口溫度達到給定值，如下圖所示： TETRCLDFxFxPI HFxFxDPITTETETPOS.POSSGPDFxSGDRCTETE+_三三級級過過熱熱蒸蒸汽汽出出口口溫溫度度二二級級過過熱熱蒸蒸汽汽出出口口溫溫度度負負荷荷指指令令汽汽包包壓壓力力給給定定0bac二二級級噴噴水水閥閥控控制制站站主主汽汽溫溫偏偏差差設設置置A側側二二級級噴噴水水控控制制閥閥(5)(7)(6)(8)(9)主主燃燃料料調調閘閘時時：b c 其其它它：a c二級噴水減溫控制系統 （1）設定值 為了滿足機組定壓運行和滑壓運行等各種運行方式的要求，該

18、系統的設定值由機組負荷指令經一函數發生器Fx(5)后加上主汽溫偏差設置值產生。 （2）控制器 主調節器采用PID控制，副調節器采用PI控制，兩調節器入口均乘上了機組負荷指令經一函數發生器Fx(6)、Fx(7)而得出的信號，其作用相當于調節器的比例帶隨機組負荷而變化，便于系統參與電網調峰任務。 （3）前饋控制 機組負荷指令信號作為前饋信號經一函數發生器Fx(8)后去校正副調節器，作為對負荷擾動的補償，提前反映主汽溫的變化，控制二級減溫器噴水閥，使主汽溫不致有太大的波動。 （4）最低溫度限制 汽包壓力經一函數發生器Fx(9)后得出蒸汽的飽和溫度，飽和溫度加上一定值，得出了最低溫度限制值，該值和主調

19、節器輸出值通過一大選模塊實現對系統的最低溫度的限制。該系統主要是為了防止噴水過多，造成蒸汽濕度過大，設置了最低溫度控制系統。 （5）被調量 該系統的被調量為主汽溫，即級過熱器出口溫度，其測量采取三冗余措施（去掉最大值和最小值，取中間值），確保主汽溫信號的可靠性。 （6）執行機構、二級噴水閥控制站、硬手操 等設施與一級噴水控制系統相似。 輸 入 X （ 如 負 荷 指 令 ）輸出Y(X1,y1)(X3,y3)(X2,y2)(X4,y4)(X7,y7)(X5,y5)(X6,y6)(X8,y8)(X9,y9)(X10,y10)）（STSKSTKsDddip111)(3. 函數發生器與控制器 （2）三

20、菱DIASYSUP型分散控制系統中，常規PID控制器的數學表達形式 （1）函數發生器Fx：分為9段直線，每一段直線的斜率不同，所代表的輸入和輸出關系不同。 再熱汽溫的控制，一般以采用煙氣控制的方式為主，這比采用噴水控制有較高的熱經濟性。實際采用的煙氣控制方式由變化煙氣擋板位置，采用煙氣再循環，擺動噴燃器角度和采用多層布置圓形燃燒器，汽-汽熱交換器和蒸汽旁通等方法。一、采用煙氣擋板控制再熱汽溫的控制系統 采用煙氣擋板需把尾部煙道分成兩個并聯煙道，在主煙道中布置低溫再熱器，旁路煙道中布置低溫過熱器。在低溫過熱器下面布置省煤器，調溫擋板則布置在工作條件較好的省煤器下面。主，旁兩側擋板的動作是相反的，

21、即再熱器側開，過熱器側關，反之亦然。1. 系統結構采用煙氣擋板控制再熱汽溫的控制系統如左圖。2. 工作原理再熱汽溫作為主信號(被調量)，左側通過加法器，調節器去調節煙氣擋板，右側去調節噴水。正常時主要靠煙氣擋板來調節再熱汽溫，兩個函數發生器用以修正擋板的非線性，反相器是用以使兩個擋板反向動作(即一開一關)。圖6-20 煙氣檔板控制再熱氣溫控制系統二、采用煙氣再循環控制圖6-21 煙氣再循環裝置1. 基本原理： 利用再循環風機從煙道尾部抽取低溫煙氣進入爐膛底部，從而改變輻射受熱面與對流受熱面的吸收比例，以達到調溫目的。被控對象的動態特性與再循環煙氣量，煙氣抽出位置及送入爐膛位置等因素有關。一般說

22、來，從省煤器出口抽取煙氣，把它送入爐膛底部冷灰斗，這樣的煙氣再循環能夠有效地起調節再熱汽溫的作用。 2. 系統分析 煙氣再循環對主汽溫度產生正向影響，即調高再熱汽溫時，同時主汽溫度升高。另外，煙氣再循環對主汽壓力和蒸汽流量也要造成擾動。若由于某種原因再熱汽溫升高，這時起升溫作用的煙氣再循環裝置顯然是不需要投入的，只能用事故噴水進行再熱汽溫控制。對停運的再循環煙道來說，爐膛內的高溫煙氣可能經擋板縫隙倒流入再熱循環煙道而破壞設備。故在停運時，應自動打開熱風門，引入壓力稍高的熱風將煙道封鎖，以防高溫爐煙倒入。 （1）再熱汽溫與給定值的偏差進入調節器，然后經加法器和手、自動平衡組件改變煙氣再循環煙氣量

23、以控制再熱汽溫，在加法器中引入送分量信號V和再熱循環煙氣量信號VG作為前饋控制信號。送風量V反映了鍋爐負荷3. 工作過程的大小，同時能提前反映汽溫的變化， V增加時，汽溫升高，故V按負向送入加法器。 （2）函數發生器用以修正風量和再循環煙氣量之間的關系。風量增加時，相應的煙氣再循環量應減少。乘法器采用煙溫信號修正循環煙量。 （3）當再熱蒸汽超溫時，比較器輸出負值。調節器輸出負信號關煙氣再循環擋板，煙氣再循環失去調溫作用。同時兩個反相器將有正輸出，右側將打開噴水控制，左側打開熱風門，用熱風將循環煙道封住，防止高溫爐煙倒入再循環煙道，燒壞設備。三、汽汽熱交換器再熱汽溫控制 采用汽汽熱交換器進行再熱

24、汽溫控制是屬于蒸汽旁通的一種，它是在爐外設置一組用一次蒸汽來加熱再熱汽的熱交換器，利用三通閥改變流經熱交換器的再熱蒸汽量來控制再熱汽溫。由于汽汽熱交換器的調整范圍很小，還必須輔以噴水。 下面介紹350MW機組三菱DIASYS-UP型DCS中再熱汽溫控制系統。一、基本概況 該系統采用擺動噴燃器角度控制再熱汽溫，而把噴水減溫方式作為事故噴水的一種安全手段。機組噴燃器分五層布置，下面兩層不動，主要擺動上面三層噴燃器，以控制再熱蒸汽溫度。 它由擺動燃燒器角度控制系統和事故噴水控制系統等兩個系統組成，其主要任務是嚴格地將再熱蒸汽溫度控制在給定值附近。二、再熱蒸汽溫度控制系統 再熱汽溫系統SAMA圖如下圖

25、所示。 F xP IF xL DTP O S.P O SSGSGD R CT ET E+_再再 熱熱 器器 出出口口 蒸蒸 汽汽 溫溫 度度負負 荷荷 指指 令令給給 定定50bacA 燃燃 燒燒 器器 擺擺動動 控控 制制 驅驅 動動再再 熱熱 器器 噴噴 水水 控控 制制 閥閥(1)(2)(3)P IT主主 燃燃 料料 跳跳 閘閘 ： b c 其其 它它 ： a cF xTSG0bcTI/P電電 氣氣 轉轉 換換 器器0.2-1.0k4-20m AB 燃燃 燒燒 器器 擺擺動動 控控 制制 驅驅 動動C 燃燃 燒燒 器器 擺擺動動 控控 制制 驅驅 動動D 燃燃 燒燒 器器 擺擺動動 控控

26、 制制 驅驅 動動F x主主 燃燃 料料 跳跳 閘閘 ： b c 其其 它它 ： a ca4-20m A4-20m A再再 熱熱 器器 噴噴 水水 閥閥 控控 制制 站站再再熱熱汽汽溫溫偏偏差差設設置置SE T雙雙 冗冗 余余燃燃 燒燒 器器 擺擺 動動 控控 制制 站站(4)再熱汽溫控制系統 1. 燃燒器角度擺動控制系統 該系統主要任務是調節再熱蒸汽溫度為給定值，通過調節擺動式燃燒器噴嘴的上下傾角，可以改變爐內高溫火焰中心的位置。當噴嘴向上傾斜時，火焰中心上移，爐內吸收熱量將減少，爐膛出口煙溫會升高，對流受熱面的吸熱量就要增大。但是，受熱面離爐膛出口越遠，吸熱量的增加就要減少。燃燒器的傾角不

27、能太大，過大的上傾角會增加燃料的未完全燃燒損失；下傾角過大會造成冷灰斗的結渣。 該再熱汽溫系統的燃燒器噴嘴的上傾角為12，下傾角為18，調溫范圍約為50。由于該系統的滯后時間不太大，采用一般的單回路控制系統即可達到目標，如上圖左側所示。 （1）設定值： 為了滿足機組定壓運行和滑壓運行等各種運行方式的設定值不同的要求，該系統的設定值由機組負荷指令經一函數發生器Fx(1)加上再熱汽溫偏差設定置值而產生。再熱汽溫偏差設定站主要用于消除系統偏差。其中函數發生器Fx(1)可根據機組的熱應力和熱效率計算出函數曲線，使系統運行滿足經濟性和安全性。 （2）調節器： 采用PI控制，其入口乘上了機組負荷指令經一函

28、數發生器Fx(2)而得出的信號，其作用相當于調節器的比例帶隨機組負荷而變化，便于系統參與電網調峰任務。（3）前饋控制： 機組負荷指令信號作為前饋信號經一函數發生器Fx(3)后直接控制擺動燃燒器噴嘴的傾角，快速消除負荷擾動對再熱汽溫的影響。當函數發生器的參數整定合適時，能使負荷變化對再熱汽溫保持基本不變或變化較小。（4）被調量： 該系統的被調量為再熱蒸汽溫度，即再熱器出口蒸汽溫度，其測量采取雙冗余措施，保證其可靠性。（5）執行機構 該系統采用氣動執行結構，控制器輸出的420mA電流信號經電氣轉換器后變為0.21.0kg/cm2信號，驅動燃燒器噴嘴的擺動，對應傾角位置為0100%。 （6）燃燒器擺

29、動控制站 燃燒器擺動控制站可實現控制系統的手動/自動切換。當手動時，可通過鍵盤和屏幕對控制系統進行遠程手動操作。手動/自動切換為雙向無擾的。當以下條件之一出現時，燃燒器擺動控制站被聯鎖為手動方式： 再熱器出口蒸汽溫度故障； 火嘴擺動輸出卡故障； 由爐膛管理系統BMS產生擺動到水平位置信號； 指令與位置反饋信號之間偏差大。 （7）硬手操 硬手操可直接操作執行器，其電源與被操作的執行器的電源相同。當機組出現主燃料跳閘時，給定值 SG為50%，通過硬手操控制燃燒器噴嘴傾角到水平位置。 （8）工作過程： 設定值與再熱器出口溫度比較后的偏差值送入動態PI調節器，產生控制信號，控制燃燒器噴嘴傾角，調節再熱汽溫為設定值為止。當負荷擾動時，前饋通道信號直接控制燃燒器噴嘴擺動，消除擾動的影響。2.事故噴水減溫控制系統 由于過多的噴水會使汽機低壓缸的通汽量變大，增加冷凝損失，對熱力循環的經濟性影響較大。所以噴水減溫不能作為主要調節手段，而只能作為一種降溫的輔