1、長壽晏家樂至尚城七期十標段項目 模板工程專項方案 43目錄1 編制依據22工程概況33 勞動力準備34 技術準備45施工工藝流程46主要施工方法47 施工技術要求158 模板系統驗算169 模板拆除3210 質量保證措施及注意事項3311 成品保護措施3512、 安全文明施工3513 環保措施3914 項目施工組織管理體系框架圖4015 模板工程質量控制程序圖12模板及清水模板施工方案本工程我司施工要求混凝土施工質量達到中級抹灰的質量標準，故應按清水混凝土的標準來組織施工。1 編制依據序號資料名稱編號1混凝土結構施工施工質量驗收規范gb50204-20022地下工程防水技術規范gb50208-

2、20013建筑工程施工質量驗收統一標準gb50300-20014建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范.jgj130-20015施工手冊第四版6樂至尚城d區d-6棟建筑施工圖7樂至尚城d區d-6棟結構施工圖8樂至尚城d區d-6棟施工組織設計2 工程簡況本工程為重慶樂至置業發展有限公司建設的樂至尚城d區d-6樓高層定向銷售房及小商業工程,位于長壽區晏家鎮育才路旁，工程施工圖紙由重慶市得森建筑規劃設計研究院設計。(一)建筑概況建設單位重慶市樂至置業發展有限公司設計單位重慶市得森建筑規劃設計研究院工程名稱樂至尚城d區d-6高層定向銷售房及小商業工程工程地址長壽區晏家鎮育才路旁單位工程名稱建筑面積（m2

3、）建筑高度（m）結構類型層數主樓1700081.6框剪結構體系地上26層小商業6644.4412.2框架結構體系地上2-3層本工程主樓結構形式為框剪結構體系、小商業為框架結構體系。本工程采用人工挖孔灌注樁基礎，基礎持力層為中風化砂質泥巖.基礎置于中風化砂質泥巖時,基礎及配筋按圖表中施工,中風化砂質泥巖天然單軸抗壓強度標準值frk=9.78mpa.砼強度等級:樁基c30,地梁dl1、dxl*為c30,jl*為c40,墊層為c20,樁基封底為c30.3 勞動力準備：本工程總工期為450個日歷天，為了達到總工期的要求，順利完成該分項工程，應緊密配合其它工種的施工作業。模板工人在基礎至三層配備80個，

4、在三層以上配備40個，以此確保本分項工程的工期。施工準備4 技術準備：1）開工立即組織有關人員熟悉施工圖和模板設計方案。針對模板工程的特點，學習混凝土結構工程施工及驗收規范、建筑安裝分項工程施工工藝規程，及時編制加工訂貨計劃及材料機具計劃，認真做好施工技術交底。根據工程的實際情況施工人員進行詳細的技術交底。2）模板準備：本工程結構工程中地上部分墻體木模板，面板為竹夾板，樓梯模板采用定型加工模板，面板進場后進行核對、驗收，并進行試組裝完后，要按圖進行編號，編號字跡要醒目。木方、竹夾板、穿墻螺栓、早拆柱頭等材料按計劃數量及時進場并要進行質量數量檢驗，不合格的要堅決修整。3）竹夾板進場，應對板厚進行

5、認真驗收，偏差小于1mm。角部方正，板面光滑，平整不得有翹曲。5 施工工藝流程：材料準備按工程量準備模板（各種規格齊備），楞木、支撐架料及各種所需附件，操作抄平、放線抄平水平基準線，放出各條軸線及墻、柱、梁邊線交接檢下一工序應認真檢查工程質量，保證構件滿足設計模板拆除模板拆除時間應滿足規范要求，先拆支撐后拆模板，拆除時不應操作砼表面保養拆除模板后應對模板進行表面清理和幾何尺寸的修理，涂惻脫模劑。按規堆放模板安裝熟悉圖紙，了解各構件的幾何尺寸、位置，按圖拼出各后間的模板支撐體系保證模板有足夠的剛度及強度，保證構件的垂直度、水平度及截面幾何尺寸自檢檢查各構件的軸線、邊線行政度、水平度、平整度、幾何

6、尺寸等基層處理砼表面清洗干凈，模板應有牢固的支撐點，墻柱腳模板下口作出水泥砂漿找平帶。鋼筋辦好隱蔽驗收6 主要施工方法（基礎及主體）6.1基礎模板本工程基礎共分兩種形式，筒體部位為底板下反梁設計，下反梁采用磚胎模，如圖1，其它部位為框架式基礎梁，采用普通木膠合板模板施工，如下圖212止水對拉螺栓18厚竹膠合模板50100木方背楞鋼板止水帶圖1 核心筒底板模板大樣根據梁高確定胎模厚度鋼管斜撐混凝土墊層木枋背楞模板木墊木枋對拉螺桿模板普通對拉螺桿雙鋼管蝴蝶結螺帽圖2 基礎梁模板大樣6.2基礎外墻地下外墻為抗滲混凝土，模板采用18厚木膠合板模板支設，施工時先支內模板，再支外墻模板。16600止水對拉

7、螺栓。底板面以上500高設一道水平施工縫，施工縫設鋼板止水帶或遇水膨脹止水條如圖3。外墻模板如圖4。 圖3 圖46. 3核心筒墻模板地下室核心筒處的剪力墻，采用18厚木膠合板模板支設，50100木方背楞，m16對拉螺栓間距600。由于核心筒處混凝土墻不要求抗滲，故采用對拉螺栓外設pvc套管的方式，螺栓拆模板后回收重復使用，核心筒在三層以下高度有4米多，圖中對拉螺栓更換為止水螺桿。核心筒處剪力墻模板見圖5。6. 4框架柱模板框架柱分方柱和附墻柱，方柱和附墻柱采用雙面覆塑膠合板模板。若有圓柱按圖6施工,方柱及附墻柱按圖7和圖8施工。圖6圓柱支模圖,僅參考參考圖.5 混凝土墻體模板圖圖.8 附墻柱模

8、板圖圖37 方柱模板圖6. 5框架梁模板采用12厚竹膠板50100木方配制成梁幫梁底模板。規格尺寸要精確，加固梁幫采用雙鋼管對拉螺栓，梁上口用鋼筋支撐以保證梁上口寬度。梁下部支撐采用碗扣腳手架，設水平拉桿和斜拉桿。采用早拆支撐體系和木夾板，木夾板與早拆支撐體系中的托梁之間用50100mm木枋支承。具體實施過程中，應根據結構圖繪制模板圖，包括支撐間距、位置，模板組合等。6. 6砼樓板模板支撐采用碗扣腳手架，縱橫間距為1200，主龍骨為雙鋼管，上部鋪設18厚竹膠板，用釘子釘牢。見模板圖10.圖.9 框架梁支模圖6. 7電梯井內模采用整體筒子模，四角采用鋼板制成的活動鉸鏈，四角支撐采用花籃螺栓，中部

9、設碗扣腳手架作支撐。筒壁用穿墻對拉螺栓加固。經檢查合格后，澆筑砼，砼強度達到規定要求后即可拆模。塔吊提升筒模做法見筒模圖11。圖11 電梯井筒模圖10 樓板支模圖6. 8樓梯模板采用踏步式定型封閉式鋼模。配制鋼模，按照樓梯的寬度、高度和長度，踏步的步數來配制。梯段的底板模板施工完后，綁扎鋼筋。鋼筋綁好后，然后把定型鋼模用塔吊吊入梯段上部固定。做法見樓梯鋼模圖7.2.4-10。6. 9剪力墻門窗洞口、預留洞口模板采用竹膠板及木板、角鐵、螺栓制作而成的定型鋼模。定型鋼模尺寸，根據墻厚，洞口的高度和寬度來制作。利用洞邊的鋼筋控制洞口模板的位移。如果是窗洞口，洞模下口模要鉆出氣孔，保證砼的密實度。見模

10、圖13。圖.13 剪力墻內留洞模板圖6. 10后澆帶的模板方案及外防水方案（若地下有后澆帶者按此方案執行）。砼底板和墻體分成多條后澆帶。考慮到后澆帶外來的水壓力，土壓力，砼墻板拆模后在后澆帶外則砌240厚的磚墻，用m5水泥砂漿砌筑磚墻，外用15厚1:2水泥砂漿抹平壓光，干燥后同砼墻同時作外防水。防水層外作保護層，然后回填土。后澆帶兩側的模板。利用易收口網代替。支護采用鋼筋網片及鋼筋用支護。見后澆帶墻板施工圖14。樓板后澆帶，砼后澆帶兩側作法與墻體后澆帶相同，作法見底板后澆帶施工圖15。圖14 擋土墻后澆帶做法35d35d加強筋按板筋間距加大一倍頂板密目鐵絲網、=4鋼板網后設25300 鋼筋圖.

11、15 地上樓板后澆帶做法6.11 主體部分本工程地上部分混凝土結構為框筒結構，柱、梁、板、墻以及電梯井道和門窗洞口模板應根據圖紙尺寸進行配模。設計概況：主樓短邊約26000，長邊33700，梁高300800之間，梁寬200300，板厚100120，為保險起見，模板按主梁3001000.板厚150設計。18厚九夾模板，50100方木小楞，100100主龍骨設計。如圖16。7 施工技術要求本工程模板方案。采取大模板施工方案，竹膠板木龍骨。用整張竹膠板制作成大模板。拼縫少不易漏漿。大小，機動靈活，根據需要配制規格。拼縫處貼海棉膠條，然后用螺栓連接防止漏漿。a、柱、墻、梁模板施工，在鋼筋未綁扎之前，必

12、須根據圖紙尺寸平面放線、柱、墻、梁的位置，經有關部門檢查后，無誤后，墻，柱可以綁扎鋼筋，綁扎保護層墊塊，鋼筋經檢查合格后，安裝墻模和柱模。加固校正垂直度檢查模板是否位移，在模板下口設清掃口，有雜物，能及時清掃出去 . b、電梯井筒模板采用竹膠板，8槽鋼間距300用機制沉頭螺栓連接間距200四角用鋼板做的鉸鏈，拼裝成筒模。可伸縮易脫模。可整體提升（專項方案設計過程中筒模的重量必須在塔吊的起重范圍內）。筒模內設十字支撐。模板就位后，采用483.0腳手架鋼管及50100方木，用穿墻對拉螺加固。c、柱、墻交合處的模板施工柱、墻模板在交合處易造成脹模、跑模現象，因此優化組合該處的模板固定體系尤為重要，柱

13、、墻模板組合固定如下圖： 柱、墻交合處模板加固圖d、剪力墻模板安裝及砼澆筑注意事項剪力墻模板安裝時須同樓層梁底模板相互對撐，對撐體系以鋼管相互頂緊。在頂撐施工過程中，控制設計尺寸，不得影響樓層梁標高。在進行砼澆筑時，須對所澆窗臺位置上的梁內先注入一定量的砼，對窗上梁進行配重處理，防止窗臺封口模板因振搗而上浮，導致模板變形，影響砼成形質量。墻、柱校正垂直利用滿堂腳手架來固定，垂直支撐縱橫設剪刀撐。（4）為了確保砼梁和墻的斷面尺寸,模板安裝時,在模板內設置3030梁或墻寬的同梁砼標號的砼條作內支撐,間距為:墻500800成梅花狀布置,梁沆小于500時高一排,間距為1200,梁高大于或等于550的設

14、二排內撐,間距為1200,呈梅花狀布置.8 模板系統驗算（包括地下、地上全部模板）8.1計算標準荷載：模板及支架自重標準值（全部采用竹膠模板及木楞（次龍骨）取f1=0.40kn/m3新澆砼自重標準值 取f2=25.00 kn/m3鋼筋自重標準值 樓板 取f3=1.1kn/m3框架梁 取f3= 1.5kn/m3；施工荷載 取f4=2.5 kn/m2振搗砼產生荷載標準值 水平模板 取f5=4.0kn/m2垂直模板 取f5=2.0 kn/m2新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值f=0.22ct0121/2f=ch 其中：c混凝土的密度 取為25kn/m3t0 =200/（t+15） t混凝土的溫度取t

15、=25t0=200/（25+15）=5.01外加劑修正系數，因采用泵送砼故取為1.22砼坍落度影響系數 采用泵送砼，坍落度在110140之間，故2取為1.15澆筑速度 根據施工經驗取=1m/h則：f=0.22255.01.21.15x11/2=37.95kn/m2f=ch=6.125=152.5kn/m2取f與f二者之間的大值則標準值為f6=f=37.95kn/m2 傾倒砼產生的荷載標準值 取f7 =2kn/m2 8.2墻體模板系統驗算1）計算參數：模板性能參數：本工程混凝土墻體大面積采用183091518（lbh）的木膠合模板，對于模板模數不足的采用木板補縫。模板的彈性模量：4.0103n/

16、mm2 ，靜彎曲強度：30 n/mm2,鋼管性能參數：483.0鋼管的性能指標如下：a=4.24102mm2 i=15.9mm i=10.52104 =5.00103mm3 =l/150， q235鋼管抗拉和抗彎強度設計值f=205n/mm2,彈性模量e=2.06105n/mm2,容許長細比=210。扣件性能參數：直角扣件承載力設計值為8.00木方性能參數：截面性能為：e=1104n/mm2，=87n/mm2，i=416cm2，w=83cm2對拉螺栓性能參數：m14對拉螺栓參數：a=105mm2 n=17.80 knm16對拉螺栓參數：a=76mm2 n=24.50kn2）計算荷載組合：承載能

17、力計算荷載：f=1.2f60.9+1.4f7=43.76kn/m2剛度驗算荷載：f=1.2f60.9=40.99kn/m2其中0.9為計算折減系數。1墻體模板驗算：（按四等跨連續梁計算）：300300300300化為線型均布荷載：q1=f0.3/1000=43.760.3/1000=0.013131000=13.13n/mm q2=f0.3/1000=12.30n/mm2抗彎強度驗算：=m/w其中：m=-0.107q1l2=-0.10713.133002 =1.26105n/mm2w=bh2/6=1200122/6=28800mm3則：=4.4n/mm2fm=80n/mm23抗剪強度驗算：=q

18、/a其中： q=-0.607q1l=2.40103n a=2/3bh=2/3120012=9600mm2則：=0.25n/mm2fv=55 n/mm24撓度驗算：=0.632q2l4/(100ei)其中：e表示彈性模量：4500n/mm2i表示慣性矩 i=bh3/12=1200123/12=172800mm4 則：=0.81mm=3.5mm即：說明該模板符合施工設計要求。5次龍骨驗算：計算示意圖（按二等跨連續梁計算）：200500500200化為線型均布荷載：q1=f0.5/1000=21.88n/mm q2=f0.5/1000=20.50n/mm抗彎強度驗算：=m/w其中：m=0.107q1

19、l2=-0.10721.885002 =5.85105n/mm2w=bh2/6=100502/6=41667mm3則：= m/w =5.85105/41667=14.04n/mm2fm=17n/mm2抗剪強度驗算：l=500=q/a其中：q=0.5q1l=5.50103n a=2/3bh=2/310050=3333mm2則：=1.64n/mm2fv=17n/mm2撓度驗算：=0.273q2l4/(100ei)其中：e表示彈性模量：1104n/mm2i表示慣性矩 i=bh3/12=100503/12=104104mm4 則：=0.34mm=l/250=2mm即：說明該模板次龍骨符合施工設計要求。

20、主龍骨驗算：計算示意圖（按簡支梁計算）：150600150化為線型均布荷載：q1=f0.6/1000=26.26kn/mm q2=f0.6/1000=24.60n/mm抗彎強度驗算：=m/w其中：m=0.5q1m2=-0.526.261502=3.0105n/mm2w=4.405103mm3則：= m/w =3.0105/4.405103=68n/mm2fm=215n/mm2抗剪強度驗算：=q/a其中：q=0.5q1l=7.90103n a=4.24102mm2則：= q/a =7.90103n /4.24102mm2=18.63n/mm2fv=125n/mm2撓度驗算：=q2m4/(24ei

21、)(-l3+6m2l+3m3)其中：e表示彈性模量：2.06105n/mm2 i表示慣性矩 i=10.52104mm4 則：=0.38mm=3mm即：說明該模板的主龍骨符合施工設計要求。對拉螺栓驗算：對拉螺栓的拉應力 =n/a其中：n=f次龍骨間距主龍骨間距 =43.760.50.3 =6.56kn a=144mm2則：=45.60n/mm2fc=170n/mm2普通螺栓的設計抗拉強度該對拉螺栓滿足要求。8.3框架梁模板系統驗算計算參數：框架梁截面尺寸為hb=300650200300及3005006501000，模板采用高強覆塑竹膠模板，對于模板模數不足的采用木板補縫。次龍骨采用bh=1005

22、0400落葉松木方，主龍骨采用481200的q235雙鋼管，底模板采用立桿間距900600的步距為1200的碗扣式腳手架支撐。（見模板圖）計算荷載組合：梁底模板及支撐系統：承載能力計算荷載：f=（f1+f2+f3）1.20.9+f51.40.9其中：模板自重：f1=0.4k30.80.012=3.8410-3n/mm砼自重：f2=250.80.75=15n/mm鋼筋砼：f3=1.50.80.75=0.9n/mm砼振搗荷載：f5=2.00.8=1.6n/mm則：q1=f=18.90n/mm剛度驗算荷載：q2=f=（ f1+f2+f3）1.20.9=17.2n/mm其中：式中0.9為計算析減系數。

23、梁側模板系統：承載能力計算荷載：f=(f51.4+f61.2)0.9=43.51 kn/m2剛度驗算荷載：f=f61.20.9=40.99kn/m2（因本工程梁板一起現澆，有部分板荷載直接傳遞到梁上。）梁底模板系統驗算：計算示意圖（按三等跨連續梁計算）：400400400抗彎強度驗算：l=400=m/w其中：m=0.10q1l2=0.1018.94002=3.03105n/mm2w=bh2/6=(800+212)122/6=19776mm3則：=14.96n/mm2fm=80n/mm2抗剪強度驗算：=q/a其中：q=0.60q1l=0.618.9400=4.54103n a=2/3bh=2/3

24、82412=6592mm2則：=0.69n/mm2fv=55n/mm2撓度驗算：=0.677q2l4/(100ei)其中：e表示彈性模量：4500n/mm2 i表示慣性矩 i=bh3/12=824123/12=1.4106mm4 則：=0.47mm= 3.5mm即：說明該模板符合施工設計要求。.梁底模板次龍骨驗算：計算示意圖（按二等跨連續梁計算）：100600100抗彎強度驗算：l=600=m/w其中：m=0.5q1l2=0.518.906002=9.44104n/mm2w=bh2/6=42103mm3則：=2.25n/mm2fm=17n/mm2抗剪強度驗算：=q/a其中：q=0.5q1l=0

25、.518.9600=5.67103n a=2/3bh=2/310050=3333mm2則： =1.7n/mm2fv=17n/mm2撓度驗算：=q2m/(24ei)(l3+6m2l+3m3)其中：e表示彈性模量：1104n/mm2i表示慣性矩 i=bh3/12=100503/12=104104mm4 則：=1.22mm=l/250=2mm模板次龍骨滿足要求。梁底模板主龍骨驗算：計算示意圖（按三等跨連續梁計算）：2009002000900900抗彎強度驗算： l=900 =m/w 其中：m=0.084q1l2 =0.08418.909002 =12.9105 n/mm2w=4.4051032=8.

26、81103mm3則：=146n/mm2fm=215 n/mm2抗剪強度驗算：=q/a其中：q=0.5q1l=0.518.9900=8.51103n a=4.80102mm2則：=17.8n/mm2fv=125n/mm2撓度驗算：=0.273q2l4/(100ei)其中：e表示彈性模量：2.061042=4.12105n/mm2 i表示慣性矩 i=10.52104mm4 則：=0.71mm=3mm模板的主龍骨滿足要求。梁側模板驗算： 計算示意圖（按三等跨連續梁計算）：400400400化為線型均布荷載：q1=f0.4/1000=43.760.4/1000=17.5n/mm q2=f0.4/100

27、0=40.990.4/1000=16.40n/mm抗彎強度驗算：l=400=m/w其中：m=0.10q1l2=-0.1017.54002=2.8105n/mm2w=bh2/6=1200122/6=28800mm3則： =9.70n/mm2fm=80n/mm2抗剪強度驗算：=q/a其中： q=0.60q1l=4.2103n a=2/3bh=2/3120012=9600mm2則： =0.44n/mm2fv=55n/mm2撓度驗算：l=400=0.677q2l4/(100ei)其中：e表示垂直方向的彈性模量：6500n/mm2 i表示慣性矩 i=bh3/12=1200123/12=172800mm4

28、 則：=2.50mm=3.5mm模板滿足要求。次龍骨驗算：計算示意圖（按簡支梁計算）：1504500150化為線型均布荷載：q1=f0.45/1000=19.69n/mm q2=f0.45/1000=18.45n/mm抗彎強度驗算：l=450=m/w其中：m=0.5q1l2=2.2105n/mm2w=bh2/6=100502/6=41667mm3則： =5.30n/mm2fm=17n/mm2抗剪強度驗算：=q/a其中：q=0.5q1l=4.4103n a=2/3bh=2/310050=3333mm2則： =1.32n/mm2fv=1.7n/mm2撓度驗算：=q2m/(24ei)(l3+6m2l

29、+3m3)其中：e表示彈性模量：1104n/mm2 i表示慣性矩 i=bh3/12=104104mm4 則：=0.23mm=l/250=2mm模板次龍骨滿足要求。主龍骨驗算：計算示意圖（按簡支梁計算）：400100400100化為線型均布荷載：q1=f0.4/1000=17.40n/mm q2=f0.4/1000=16.40n/mm抗彎強度驗算：l=400=m/w其中：m=0.105q1l2=0.10517.404002=2.92105n/mm2w=4.405103 mm3則： =66.3n/mm2fm=215n/mm2抗剪強度驗算： =q/a其中：q=0.5q1l=3.48103n a=4.

30、8102mm2則： =7.25n/mm2fv=125n/mm2撓度驗算： =0.237q2l4/(100ei)其中：e表示彈性模量：2.061055n/mm2 i表示慣性矩 i=10.52104mm4 則： =0.046mm=3mm模板的主龍骨滿足要求。對拉螺栓驗算：對拉螺栓的拉應力 =n/a其中：n=f次龍骨間距主龍骨間距 =43.510.40.45=7.83kn a=76mm2則：=103n/mm2fc=170n/mm2普通螺栓的設計抗拉強度8.4對拉螺栓滿足要求。1、梁板及支撐應根據模板配置的層數，按以下原則對荷載進行組合后進行計算受力分析條件1）、支撐縱向壓縮變形忽略不計，在新增加荷載

31、作用下，各層樓蓋的撓度相同：2）、當樓蓋混凝土強度達到一定值時（10mpa），該層樓蓋即可參與承受荷載：3）、參與承載荷載的樓蓋（包括地面）剛度相同，即在撓度相同的情況下，平均分攤承接新增加的荷載：4）、樓蓋處于彈性變形階段，每次增加荷載后，可用疊加原理計算；5）、新增加荷載的第一種類型，為新澆灌混凝土重量q0及模板支撐重量q1。如參加承接荷載的樓層為n，則每層樓蓋的承接荷載為（q0q1）/n，而支撐承接荷載逐層遞減，即往下第1層為（q0q1），第2層為（11/n）（q0q1），第3層為（12/n）（q0q1），第n層為（q0q1）/n；6）、新增加荷載的第二種類型，為被拆除支撐在拆除前的承接

32、荷載平均分配給上面各層樓蓋，而支撐往上逐層遞減：7）、計算各層支撐承接荷載時，略去本層模板和支撐的重量。8)、計算中略去施工荷載，但計算支撐強度及穩定性時，應考慮施工荷載。8.5支撐體系驗算8.5.1、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kn 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力

33、設計值；計算中r取最大支座反力r=11.805 kn；r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 8.5.2、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =2.757 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1363.15=0.514 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(1.00/2+(1.40-1.00)/2)0.400.35=0.118 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(1.00/2+(1.40-1.00)/2)0.400.200(1.50

34、+24.00)=1.714 kn； n =2.757+0.514+0.118+1.714=5.103 kn； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.24； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 4.405； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為

35、：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5102.695/(0.209424) = 57.58 n/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 50.41 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，

36、它包括： 梁底支撐最大支座反力： n1 =11.805 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.136(3.15-2.1)=0.514 kn； n =11.805+0.514=11.977 kn； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.24； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w =4.405； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件

37、式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11976.636/(0.209424) = 135.15 n/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 135.15 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 2

38、05 n/mm2，滿足要求！8.5.3、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 ： p fg 地基承載力設計值: fg = fgkkc = 150 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 150 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = n/a =47.221 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：n = 11.805 kn；基礎底面面積 ：a = 0.25 m2 。p=47.221 fg=150 kpa 。地基承載力滿足要求！8.5.4、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活

39、荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kn)：ng1 = 0.1385 = 0.692 kn；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄a。(2)模板的自重(kn)：ng2 = 0.3511 = 0.35 kn；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)：ng3 = 250.211 = 5 kn；經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3 = 6.042 kn；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 nq = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kn；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算n = 1.2ng + 1.4nq =

40、13.55 kn； 8.5.5、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求： p fg 地基承載力設計值: fg = fgkkc = 68 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = n/a =54.202 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：n = 13.55 kn；基礎底面面積 ：a = 0.25 m2 。p=54.202 fg=68 kpa 。地基承載力滿足要求！8.6柱模板系統驗算計算參數：本工程混凝土方形柱。方柱采用的九夾板，采用bh=4590垂直

41、4500落葉松木方做外楞，并用14450450的對拉螺栓穿墻對拉固定外楞。計算荷載組合：承載能力計算荷載：f=（f51.4+f61.2)0.9=43.51kn/m2（柱澆灌速度應大于1米，直接采用墻的荷載不一定適用。）剛度驗算荷載：f，=f61.20.9=40.99kn/m2其中0.9為計算析減系數。方柱模板驗算：計算示意圖（按二等跨連續梁計算）：450450化為線型均布荷載：q1=f0.45/1000=19.60n/mm q2=f0.45/1000=18.45n/mm抗彎強度驗算：=m/w其中：m=0.125q1l2=0.12519.604502=4.96105n/mm2w=bh2/6=90

42、0122/6=21600mm3則： =22.96n/mm2fm=80n/mm2抗剪強度驗算：=q/a其中： q=0.625q1l=0.55103n a=2/3bh=2/390012=7200mm2則： =0.77n/mm2fv=55n/mm2撓度驗算：=0.521q2l4/(100ei)其中：e表示彈性模量：6500n/mm2 i表示慣性矩 i=bh3/12=172800mm4 則：=03.2mm=3.5mm模板滿足要求。方柱外楞驗算：計算示意圖（按二等跨連續梁計算）：450450化為線型均布荷載： q1=f0.45/1000=19.60n/mm q2=f0.45/1000=18.45n/mm

43、抗彎強度驗算：=m/w其中：m=0.125q1l2 =0.12519.604502 =4.96105n/mm2w=bh2/6=100502/6=41667mm3則：=11.91n/mm2fm=17n/mm2抗剪強度驗算：=q/a其中：q=0.625q1l=5.51103n a=2/3bh=2/310050=3333mm2則： =1.65n/mm2fv=1.7n/mm2撓度驗算：=0.521q2l4/(100ei)其中：e表示彈性模量：1104n/mm2 i表示慣性矩 i=bh3/12=104104mm4 則： =0.38mm=l/250=2mm模板次龍骨滿足要求。對拉螺栓驗算：14對拉螺栓的拉

44、應力 =n/a其中：n=f次龍骨間距主龍骨間距 =43.510.450.0.45 =8.81kn a=105mm2則：=83.92n/mm2fc=170n/mm2普通螺栓的設計抗拉強度對拉螺栓滿足要求（計算公式中的上、下標應全部核對一啟遍）作業條件(1) 在會審圖紙后，根據工程特點.計劃合同工期及現場環境等完成各分部.分項混凝土結構模板設計及模板配料工作。(2)模板涂刷脫模劑，并分規格堆放。(3)根據圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。(4)墻.柱鋼筋綁扎完畢，水電管及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層塊，對圓池隔離橡膠已墊好預埋件控制，并辦理完隱蔽驗收手續。9 模板拆除1）對豎向結構在

45、砼澆注48h后，待其自身強度能保證構件不變形.不缺棱掉角時方可拆模。2.）由于本工程小商業柱距較大，基本上都大于7m，為加快施工進度，降低對周轉材料的壓力，本工程梁采用早拆體系模板。結構部位拆模時，應通過同條件養護的砼試件強度的試驗結果，結合結構尺寸和支撐間距進行驗算來確定。拆模時間應由項目技術負責人確定并報監理批準，模板拆除前，專業工長應對操作工人進行交底，同類水平構件首次拆模以及大跨度.高支模等特殊部位拆模時應有管理人員現場跟班檢查。模板拆除后，應隨即進行修整及清理，然后集中堆放以便周轉使用。3）梁板底模拆除時，混凝土強度應符合下表要求。構件構件跨度達到設計混凝土立方體抗壓強度標準值的百分

46、率（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件1004）采用普通腳手架體系，頂板混凝土強度達到100%（根據砼同條件試件強度結果）方可拆除。拆模順序后為后支先拆，先支后拆，先拆非承重構件，后拆除承重構件。拆模時不要用力過猛過急，拆下來的周轉料要及時運走、整理，集中堆放在指定地點，以防丟失。樓板模板不論早拆或完全拆除，拆除時間必須根據砼同條件強度試件報告結果，提交拆模申請，審批合格后方可拆除。5）墻體模板拆除：墻體模板拆模前必須提交拆模申請，砼同條件試件強度達到7.5mpa方可上外掛架，審批合格后方可實施墻體混凝土澆筑完畢后，根據現場實際情況提前松動穿墻栓，在松支撐調整螺桿，使模板完

47、全脫離墻面，若局部有吸附或粘結時，可在模板板下口用撬棍模板的撬點，嚴禁用大錘模板，拆下的配件放入工具箱內備用。6）模板起吊前，應全部拆除穿墻栓，清除模板上的雜物，無鉤掛兜絆時方可起吊，吊環應落在模板的中心部位。并應垂直慢速提升，不得碰撞墻體。模板落地或周轉至另一工作面，必須一次安裝穩固。傾斜角度以75度為宜，滿足自穩角的要求。無支腿模板應搭設插放腳手架。拆下的模板應及時對模板的平整度、拼縫、單元模板間的螺栓連接、模板與吊環、支腿、挑架的連接進行檢查，發現問題及時解決，以確保安全。大模板周轉使用必須將粘附在模板表面的砂漿用鏟刀剔除干凈，隨后用拖布擦一遍，再涂刷水性脫模劑。10 質量保證措施及注意事項10.1、主控項目10.1.1、墻體、模板及支架體系設計必須具有足夠的強度、剛度、穩定性和擾度要附計算書，施工中板模板下支撐體系要專門驗收。10.1.2、模板拆除要編制專門的技術交底，施工中嚴格按照技術交底要求的拆除順序執行。10.