目 錄一、DB/DBW型先導溢流閥1二、DR型先導式減壓閥三、DZ型先導順序閥四、DA/DAW型先導控制式卸荷閥五、壓力繼電器六、壓力表開關七、單向閥、液控單向閥八、電磁換向閥和電液換向閥九、Z2FS型疊加式單向節流閥十、行程節流閥十一、2FRM型調速閥十二、分流集流閥一、DB/DBW型先導溢流閥1 結構和工作原理 DB型閥是先導控制式的溢流閥；DBW型閥是先導控制式的電磁溢閥。DB型閥是用來控制液壓系統的壓力；DBW型閥也可以控制液壓系統的壓力，并且能在任意時刻使系統卸荷。DB型閥主要是由先導閥和主閥組成。DBW型閥是由電磁換向閥、先導閥和主閥組成。 圖1 DB型溢流閥DB型溢流閥：A腔的壓力油作用在主閥芯（1）下端的同時，通過阻尼器（2）、（3）和通道（12）、（4）、（5）作用在主閥芯上端和先導閥（7）的錐閥（6）上。當系統壓力超過彈簧（8）的調定值時，錐閥（6）被打開。同時主閥芯上端的壓力油通過阻尼器（3）、通道（5）、彈簧腔（9）及通道（10）流回B腔（控制油內排型）或通過外排口（11）流回油箱（控制油外排型）。這樣，當壓力油通過阻尼器（2）、（3）時在主閥芯（1）上產生了一個壓力差，主閥芯在這個壓差的作用下打開，這樣在調定的工作壓力下壓力油從A腔流到B腔（即卸荷）。DBW型電磁溢流閥：此閥工作原理與DB型閥相同，只是可通過安裝在先導閥上的電磁換向閥（14）使系統在任意時刻卸荷。DB/DBW型閥均設有控制油內部供油道（12）、（4）和內部排油道（10）；控制油外供口X和外排口Y。這樣就可根據控制油供給和排出的不同形式的組合內供內排、外供內排、內供外排和外供外排4種型式。2 溢流閥常見故障及排除溢流閥在使用中，常見的故障有噪聲、振動、閥芯徑向卡緊和調壓失靈等。（一） 噪聲和振動液壓裝置中容易產生噪聲的元件一般認為是泵和閥，閥中又以溢流閥和電磁換向閥等為主。產生噪聲的因素很多。溢流閥的噪聲有流速聲和機械聲二種。流速聲中主要由油液振動、空穴以及液壓沖擊等原因產生的噪聲。機械聲中主要由閥中零件的撞擊和磨擦等原因產生的噪聲。（1） 壓力不均勻引起的噪聲先導型溢流閥的導閥部分是一個易振部位如圖3所示。在高壓情況下溢流時，導閥的軸向開口很小，僅0.0030.006厘米。過流面積很小，流速很高，可達200米/秒，易引起壓力分布不均勻，使錐閥徑向力不平衡而產生振動。另外錐閥和錐閥座加工時產生的橢圓度、導閥口的臟物粘住及調壓彈簧變形等，也會引起錐閥的振動。所以一般認為導閥是發生噪聲的振源部位。由于有彈性元件（彈簧）和運動質量（錐閥）的存在，構成了一個產生振蕩的條件，而導閥前腔又起了一個共振腔的作用，所以錐閥發生振動后易引起整個閥的共振而發出噪聲，發生噪聲時一般多伴隨有劇烈的壓力跳動。（2） 空穴產生的噪聲當由于各種原因，空氣被吸入油液中，或者在油液壓力低于大氣壓時，溶解在油液中的部分空氣就會析出形成氣泡，這些氣泡在低壓區時體積較大，當隨油液流到高壓區時，受到壓縮，體積突然變小或氣泡消失；反之，如在高壓區時體積本來較小，而當流到低壓區時，體積突然增大，油中氣泡體積這種急速改變的現象。氣泡體積的突然改變會產生噪聲，又由于這一過程發生在瞬間，將引起局部液壓沖擊而產生振動。先導型溢流閥的導閥口和主閥口，油液流速和壓力的變化很大，很容易出現空穴現象，由此而產生噪聲和振動。（3） 液壓沖擊產生的噪聲先導型溢流閥在卸荷時，會因液壓回路的壓力急驟下降而發生壓力沖擊噪聲。愈是高壓大容量的工作條件，這種沖擊噪聲愈大，這是由于溢流閥的卸荷時間很短而產生液壓沖擊所致在卸荷時，由于油流速急劇變化，引起壓力突變，造成壓力波的沖擊。壓力波是一個小的沖擊波，本身產生的噪聲很小，但隨油液傳到系統中，如果同任何一個機械零件發生共振，就可能加大振動和增強噪聲。所以在發生液壓沖擊噪聲時，一般多伴有系統振動。（4） 機械噪聲先導型溢流閥發出的機械噪聲，一般來自零件的撞擊和由于加工誤差等產生的零件磨擦。在先導型溢流閥發出的噪聲中，有時會有機械性的高頻振動聲，一般稱它為自激振動聲。這是主閥和導閥因高頻振動而發生的聲音。它的發生率與回油管道的配置、流量、壓力、油溫（粘度）等因素有關。一般情況下，管道口徑小、流量少、壓力高、油液粘度低，自激振動發生率就高。減小或消除先導型溢流閥噪聲和振動的措施，一般是在導閥部分加置消振元件。消振套一般固定在導閥前腔，即共振腔內，不能自由活動。在消振套上都設有各種阻尼孔，以增加阻尼來消除震動。另外，由于共振腔中增加了零件，使共振腔的容積減小，油液在負壓時剛度增加，根據剛度大的元件不易發生共振的原理，就能減少發生共振的可能性。消振墊一般與共振腔活動配合，能自由運動。消振墊正反面都有一條節流槽，油液在流動時能產生阻尼作用，以改變原來的流動情況。由于消振墊的加入，增加了一個振動元件，擾亂了原來的共振頻率。共振腔增加了消振墊，同樣減少了容積，增加了油液受壓時的剛度，以減少發生共振的可能性。在消振螺堵上設有蓄氣小孔和節流邊，蓄氣小孔中因留有空氣，空氣在受壓時壓縮，壓縮空氣具有吸振作用，相當于一個微型吸振器。小孔中空氣壓縮時，油液充入，膨脹時，油液壓出，這樣就增加了一個附加流動，以改變原來的流動情況。故也能減小或消除噪聲和振動。另外，如果溢流閥本身的裝配或使用權用不當，也都會造成振動，產生噪聲。如三節同心式溢流閥，裝配時三節同心配合不當，使用時流量過大或過小，錐閥的不正常磨損等。在這種情況下，應認真檢查調整，或更換零件。（二） 閥芯徑向卡緊因加工精度的影響，造成主閥芯徑向卡緊，使主閥開啟不上壓或主閥關閉不卸壓，另因污染造成徑向卡緊。（三） 調壓失靈溢流閥在使用中有時會出現調壓失靈現象。先導型溢流閥調壓失靈現象有二種情況：一種是調節調壓手輪建立不起壓力，或壓力達不到額定數值；另一種調節手輪壓力不下降，甚至不斷升壓。出現調壓失靈，除閥芯因種種原因造成徑向卡緊外，還有下列一些原因：第一是主閥體（2）阻尼器堵塞，油壓傳遞不到主閥上腔和導閥前腔，導閥就失去對主閥壓力的調節作用。因主閥上腔無油壓力，彈簧力又很小，所以主閥變成了一個彈簧力很小的直動型溢流閥，在進油腔壓力很低的情況下，主閥就打開溢流，系統就建立不起壓力。壓力達不到額定值的原因，是調壓彈簧變形或選用錯誤，調壓彈簧壓縮行程不夠，閥的內泄漏過大，或導閥部分錐閥過度磨損等。第二是阻尼器（3）堵塞，油壓傳遞不到錐閥上，導閥就失去了支主閥壓力的調節作用。阻尼器（小孔）堵塞后，在任何壓力下錐閥都不會打開溢流油液，閥內始終無油液流動，主閥上下腔壓力一直相等，由于主閥芯上端環形承壓面積大于下端環形承壓面積，所以主閥也始終關閉，不會溢流，主閥壓力隨負載增加而上升。當執行機構停止工作時，系統壓力就會無限升高。除這些原因以外，尚需檢查外控口是否堵住，錐閥安裝是否良好等。（四） 其它故障溢流閥在裝配或使用中，由于“O”形密封圈、組合密封圈的損壞，或者安裝螺釘、管接頭的松動，都可能造成不應有的外泄漏。如果錐閥或主閥芯磨損過大，或者密封面接觸不良，還將造成內泄漏過大，甚至影響正常工作。電磁溢流閥常見的故障有先導電磁閥工作失靈、主閥調壓失靈和卸荷時的沖擊噪聲等。后者可通過調節加置的緩沖器來減少或消除。如不帶緩沖器，則可在主閥溢流口加一背壓閥。（壓力一般調至5kgf/cm2左右，即0.5MPa）二、 DR型先導式減壓閥1 結構和工作原理 閥處在不工作時，閥處于開啟狀態，油可經主閥芯（1）從B口流向A口。 DR10型在A腔建立起壓力的同時，壓力油通過阻尼器（2）和（3），控制通道（4）和（13）作用到主閥芯（1）上端和先導閥的錐閥（6）上。當A腔壓力超過了彈簧的調定壓力時錐閥（6）被打開。這時主閥芯上腔的油通過阻尼器（3）流到彈簧腔（7），這樣在主閥芯上形成一個壓力差，在這壓力差作用下主閥芯產生位移，減小開口，以保持A腔壓力的恒定。控制油經通道（8）或（9）從外部排回油箱。若選擇有單向閥的結構，油可以從A腔流到B腔。DR20和DR30型這兩種與DR10型閥工作原理相同，只是控制油是從通道（4）引入的，并在先導閥內裝有限制控制油的流量恒定器（12）。當流量Q=0時，過載閥（10）可限制A腔壓力的升高，保證閥不被破壞。ZDRD直動型減壓閥是疊加閥。它是一種三通閥，即有二次回路卸荷裝置的閥。它主要用來降低部分系統的壓力。該閥主要由閥體（1）、控制閥芯（2）、兩個壓力彈簧（3）、壓力調節裝置（4）以及可選擇的單向閥組成。用調節裝置（4）調節二次壓力。閥是常開狀態的，也就是說油可以暢通地由通道P流向P1（DP型），或從A流到A1（DA型）。P1腔的壓力油經控制通道（5）流到閥芯的左端，使閥芯壓在彈簧上。當P1腔的壓力（即負載）超過調節彈簧（3）的調定值時，閥芯（2）在調節區域內移動，以保持其P1腔的壓力恒定。控制油是從P1腔經通道（5）引入的。P1腔的壓力由于外負載的作用而繼續升高，則使閥芯壓縮彈簧使壓力油經閥芯上的孔（6）流到T腔（卸荷），則壓力不再升高，從而實現過載保護。泄漏油是通過彈簧腔（7）排到油箱的。“DA”可選擇單向閥，油從A1腔流回。在連接口（8）安裝壓力表，可檢測二次壓力值。ZDRD型減壓閥是疊加板式減壓閥。它是一種三通閥，即有二次回路保護裝置的閥。該閥主要用來降低系統的壓力。該閥主要是由閥體（1）、控制閥芯（2）、兩個壓力彈簧（3）、壓力調節裝置（4）以及可以選擇的單向閥組成。旋轉壓力調節裝置（4）可調節二次壓力。在靜止時閥處于開啟狀態，也就是說油可以暢通地由通道P流向通道P1（DP型）從A流向A1（DA型）和從B流向B1（DB型）。P1腔的壓力油經控制通道（5）流到閥芯的左側，使閥總壓再彈簧上。當P1腔的壓力（即負載）超過調節彈簧（3）的調節值時，閥芯（2）在調節區域內移動，以保持其P1腔壓力的恒定。控制油是從P1腔經通道（5）引入的。P1腔的壓力由于外負載的作用而繼續升高，則推動閥芯壓縮彈簧使壓力油經閥芯上的孔（7）流到T腔壓力不再升高，從而實現了過載保護。泄漏油是通過彈簧腔（8）排到油箱的。“DA”和DB型減壓閥，可安裝單向閥，油可從A1流到A和B1流到B。在壓力表連接口（9）可測得二次壓力數值。2 減壓閥的常見故障及排除減壓閥的常見故障有調壓失靈、閥芯徑向卡緊、工作壓力調定后出油口壓力自行升高、噪聲、壓力波動及振蕩等。（一） 調壓失靈調壓失靈有如下一些現象：調節調壓手輪，出油口壓力不上升。其原因之一是主閥芯阻尼孔堵塞、阻尼器（2）和阻尼器（3）堵塞，出油口油液不能流入主閥上腔和導閥部分前腔，出油口壓力傳遞不到錐閥上，使導閥失去對主閥出油口壓力調節的作用。又因阻尼孔堵塞后，主閥上腔失去了油壓P3的作用，使主閥變成一個彈簧力很弱的直動型滑閥，故在出油口壓力很低時就將主閥減壓口關閉，使出油口建立不起壓力。另外，主閥減壓口關閥時，由于主閥芯卡住，錐閥未安裝在閥座孔內，外控口未堵住等，也是使出油口壓力不能上升的原因。出油口壓力上升后達不到額定數值，其原因有調壓彈簧選用錯誤，永久變形或壓縮行程不夠，錐閥磨損過大等原因。調節調壓手輪，出油口壓力和進油口壓力同時上升或下降，其原因有錐閥座阻尼小孔堵塞，阻尼器（3）堵塞，泄油口堵住和單向閥泄漏等原因。錐閥座阻尼小孔堵塞，阻尼器（3）堵塞后，出油口壓力同樣也傳遞不到錐閥上，使導閥失去對主閥出油口壓力調節作用。又因阻尼小孔堵塞后，使無先導流量流經主閥芯阻尼器（3），使主閥上、下腔油液壓力相等，主閥芯在主閥彈簧力的作用下處于最下部位置，減壓口通流面積為最大，所以油口壓力就隨進油口壓力的變化而變化。如泄油口堵住，從原理上來說，等于錐閥座阻尼小孔堵塞，阻尼器（3）堵塞。這時出油口壓力雖能作用在錐閥上，但同樣也無先導流量流經主閥芯阻尼器，阻尼器（3），減壓口通流面積也為最大，故出油口壓力也跟隨進油口壓力的變化而變化。當單向減閥的單向閥部分泄漏嚴重時，進油壓力就會通過泄漏處傳遞給出油口，使出油口壓力也會跟隨進油口壓力的變化而變化。另外，當主閥減壓口處于全開位置時，由于主閥芯卡住，也是使出油口壓力隨進油口壓力變化的原因。調節調壓手輪時，出油口壓力不下降。其原因主要由于主閥芯卡住引起。出口壓力達不到最低調定壓力的原因，主要由于先導閥中“O”形密封圈與閥蓋配合過緊等。（二） 閥芯徑向卡緊由于減壓閥和單向減壓閥的主閥彈簧 力很弱，主閥芯在高壓情況下容易發生徑向卡緊現象，而使閥的各種性能下降，也將造成零件的過度磨損，并縮短閥的使用壽命，甚至會使閥不能工作，因此必須加以消除。（三） 工作壓力調定后出油口壓力自行升高在某些減壓控制回路中，如用來控制電液換向閥或外控順序閥等，當電液換向閥或外控制順序閥換向或工作后，減壓閥出油口的流量即為零，但壓力還需保持原先調定的壓力。在這種情況下減壓閥的出油口壓力往往會升高，這是由于主閥泄漏量過大所引起。在這種工作狀況中，因減壓閥出口流量變為零，流量流經減壓口的流量只有先導流量，由于先導流量很小，一般在2升/分以內，因此主閥減壓口基本上處于全關位置，先導流量由三角槽或斜面處流出。如果主閥芯配合過松或磨損過大，則主閥泄漏量增加。按流量連續性定理，這部分泄漏量也必須從主閥阻尼孔內流出流經阻尼孔的流量即由原有的先導流量和這部分泄漏量二部分組成。因阻尼孔面積和主閥上腔油液壓力P3未變（P3由已調整好的調壓彈簧預壓縮量確定），為使通過阻尼孔的流量增加，而必然引起主閥下腔油液壓力P2的升高。因此，當減壓閥出口壓力調定好后，如果出口流量為零時，出口壓力會因主閥芯配合過松或磨損過大而升高。（四） 噪聲、壓力波動及振動由于減壓閥是一個先導式的雙級閥，其導閥部分和溢流閥的導閥部分通用，所以引起噪聲和壓力波動的原因也和溢流閥基本相同。減壓閥在超流量使用中，有時會出現主閥振蕩現象，使出油口壓力不斷地升壓卸荷升壓卸荷，這是由于無窮大的流量使液流力增加所致。當流量過大時，軟弱的主閥彈簧平衡不了由于過大流量所引起的液流力的增加，因此主閥芯在液流力作用下使減壓口關閉，出油口壓力和流量即為零，則液流力即也為零，于是主閥芯在主閥彈簧力作用下，又使減壓口打開，出油口壓力和流量又增大，于是液流力又增加，使減壓口關閉，出油口壓力和流量又為零。這樣就形成主閥芯振蕩，使出油口壓力不斷地變化，因此減壓閥在使用時不宜超過推薦的公稱流量。三、 DZ型先導順序閥1 結構和工作原理DZ型先導順序閥適用于按壓力控制順序動作的液壓系統。DZ型閥是由先導閥、帶插入式主閥芯的主閥及可供選擇的單向閥組成。根據控制油的供給和排出的不同情況，構成不同型式（見圖形符號）。背壓閥DZ30/210A腔的壓力油由通道（2）通過阻尼器（1）作用在先導閥（4）的控制活塞（3）上，同時壓力油也通過阻尼器（5）作用在主閥芯（6）的上腔。當A腔壓力升高超過彈簧（7）的調定值時，控制活塞朝著彈簧（7）的方向移動。此時主閥芯（6）上腔的油通過阻尼器（8）、控制邊14和通道（9）流到B腔，并在主閥芯（6）上形成1個壓力差，使主閥芯打開，把A腔和B腔接通。在彈簧（7）的作用下可保持這個開啟壓力的恒定。在控制活塞上的泄漏油通過內部通道（10）流到B腔。若從B腔向A腔回油，可選擇帶有內裝單向閥的結構。背壓閥 DZ30/210X這種閥的工作原理與DZ30/210型相同，只是控制油輸入方式不同。DZ30/210X型閥的控制油是通過通道（2）從外部輸入的。順序閥 DZ30/210Y這種閥的工作原理與DZ30/210型相同，只是控制活塞處泄漏油排出方式不同。DZ30/210Y型閥控制活塞的泄漏油必須是通過通道（10）或者是（11）在無背壓的情況下排回油箱。控制油經過通道（9）排到B腔。卸荷閥DZ30/210XYX腔的壓力油經過通道（2）、阻尼器（1）作用在先導閥（4）的控制活塞（3）上，同時A腔的壓力油通過阻尼器（5）作用主閥芯（6）的上腔。當X腔的壓力升高并超過彈簧（7）調定的數值時，使控制活塞（3）朝著彈簧（7）的方向移動，由于控制活塞（3）的移動使主閥芯上腔的油通過阻尼器（8）和孔（15）流到先導閥（4）的彈簧腔（12）。這樣就使壓力油在幾乎沒有壓力損失的情況下從A腔流到B腔，從而達到卸荷的目地。彈簧腔（12）的油在無背壓的情況下從通道（10）或（11）排到油箱。若要使壓力油從B向A流動，則選用帶有單向閥的結構即可實現。2 順序閥的常見故障及排除順序閥及單向順序閥的主要故障是不起順序作用。這有二種情況，一種是進油腔和出油腔壓力同時上升或下降；另一種是出油腔沒有流量。第一種情況的原因之一是閥芯內的阻尼器（5）堵塞，使控制活塞的泄漏油無法進入調壓彈簧腔流回油箱。時間一長，進入油腔壓力通過泄漏油傳入閃下腔，作用在閥芯下端面上，因閥芯下端面積比控制活塞要大得多，所以閥芯在液壓力作用下使閥處于全開位置，變成一個常開閥，因此進油腔和出油腔壓力會同時上升或下降。另外，閥芯在閥處于全開位置時卡住也會引起上述現象。阻尼器（1）堵塞也是如此。第二種情況的原因是泄油口安裝成內部回油形式，使調壓彈簧腔的油液壓力等于出油腔油液壓力。因閥芯上端面積大于下端面積，閥芯在液壓力作用下使閥口關閉，順序閥變成一個常閉閥，出油腔沒有流量。另外，阻尼器（8）堵塞、閥芯在閥處于全關位置時卡住也會引起上述現象。（出油腔沒有流量）當端蓋上的阻尼器（1）堵塞時，控制油液就不能進入控制活塞腔，閥芯在調壓彈簧力作用下使閥口關閉，出油腔同樣也沒有流量。四、 DA/DAW型先導控制式卸荷閥1 工作原理DA/DAW型閥是先導控制式卸荷閥，它的作用是給蓄能補油，采用高低壓雙泵的液壓系統中，可使低壓泵卸荷。該閥主要是由先導閥、帶主閥芯的主閥和單向閥組成。通徑10的單向閥在主閥體內，而通徑25和32單向閥是在主閥底下的連接板內。DA型閥從PA切換到PT泵輸出的液流從單向閥（1）流到A腔（PA），同時通過通道（3）流到活塞（4）；通過阻尼器（5）流到主閥（6）的上腔，并且經過阻尼器（7）作用在錐閥（8）上。一但系統壓力達到先導閥（2）調定的卸荷壓力時，立即把錐閥（8）打開。當控制油經過阻尼器（5）和（7）通過Y排到T腔時，由于阻尼器（5）和（7）在主閥（6）上產生了一個壓力降。這時主閥（6）打開，壓力油從P腔流到T腔（PT）。當主閥開啟并且打開時（PT），由于A腔的壓力作用在柱塞（4）和單向閥上，使得錐閥（8）打開和單向閥關閉。這樣就完成了從PA切換到PT。從PT切換到PA由于柱塞（4）的面積比錐閥（8）的有效面積大17%，所以活塞上的作用力也比錐閥上的作用力大17%。如果蓄能器的壓力低于它相對應的切換壓力差時，彈簧（9）將錐閥（8）關閉。這樣主閥（6）上腔建立起壓力，使主閥芯（6）關閉，即關閉了PT。這樣泵輸出的液流重新又經過單向閥進入到液壓系統。DAW型閥這種閥的性能與DA型閥相同，只是在先導閥（2）上有個電磁閥，可在先導閥調定的切換壓力下任意實現從AT或TA。2 DA/DAW型先導控制式牌子荷閥常見故障及排除（一） 卸荷閥不卸荷 由于阻尼器（7）堵塞，閥芯上腔油液無排出故在導閥開啟的情況下，主閥上下腔壓力相等且上端面積大于下端面積，無法開啟，PT無油卸荷；主閥在關閉位置時卡住同樣不能卸荷；柱塞（4）卡住無法打開導閥則同樣不能卸荷。（二） 非卸荷狀態下卸荷由于阻尼器（5）堵塞閥芯上腔未有油壓作用，而主閥彈簧力很弱，故主閥芯在很小的力作用開啟而卸荷；主閥在開啟位置時卡住同樣卸荷，而控力并未達導閥的調定值。導閥活塞卡住，導閥常開，則亦卸荷。（三） DAW型的電磁閥故障同樣造成上述二種故障發生。（四） 各“O”形密封圈損壞而引起各部位外泄漏。五、 壓力繼電器的常見故障及排除 壓力繼電器的常見故障是靈敏度降低和微動開關損壞等。前者是由于閥芯、推桿的徑向卡緊，或微動開關空行程過大等引起。當閥芯或推桿發生徑向卡緊時，磨擦力增加，這個阻力與閥芯和推桿的運動方向相反，它一個方向幫助油液壓力克服彈簧力，使油液壓力降低，因而使壓力繼電器的靈敏度降低。在使用中，由于微動開關支架變形，或零位可調部分松動，都會使原來調整好或在裝配后保證的微動開關最小空行程變大，使靈敏度降低。壓力繼電器的泄漏如不直接接回油箱，由于泄油口背壓過高，也會使靈敏度降低。差動式壓力繼電器，因微動開關部分和泄油腔反時，壓力即沖破橡膠隔膜進入微動開關部分，從而損壞微動開關。另外，由于調壓彈簧腔和泄油腔相通，調節螺釘處又無密封裝置，當泄油壓力過高時，在調節螺釘處會出現外泄漏現象。所以泄油腔必須直接接回油箱。另外，電器接座處也無密封裝置，油液泄到微動開關處，使靈敏降低，且由此處外泄漏。壓力繼電器是一種將油液的壓力信號轉換成電信號的小型電液控制元件。當油液壓力達到壓力繼電器的調定壓力時，即發出電信號，以控制電磁鐵、電磁離合器、繼電器等電氣元件動作，使油路卸荷、卸壓、換向、執行機構實現順序動作，或關閉電動機，使系統停止工作，起到安全保護作用等。六、 壓力表開關的常見故障及排除（一） 測壓不準確壓力表開關中一般都有阻尼孔，當油液中臟物將阻尼孔部分堵塞時，壓力表的指針就會劇烈跳動，影響測量值的準確性。KF型壓力表開關閥口阻尼調節過大時，亦會引起壓力表指針擺動緩慢和遲鈍，測出的壓力值也會不準確。使用時應注意油液的清潔，阻尼大小的調節應適當。（二） 內外泄漏增大KF型壓力表開關在長期使用后，由于閥口磨損過大，無法嚴格關閉，內泄漏量增大，使壓力表指針隨進油腔壓力變化而變化；K型壓力表開關由于密封面磨損過大，間隙增大，內泄漏量增大，使各測量點的壓力互相竄通，這時應更換被磨損的零件。壓力表開關調節手柄處因“O“形密封圈損壞而外漏油。七、 單向閥、液控單向閥、SV/SL型液控單向閥、疊加式液控單向閥1 結構和工作原理單向閥又稱止回閥或逆止閥。用于液壓系統中防止油流反向流動。單向閥有直通式和直角式兩種。如圖15、圖16所示。SV和SL型液控單向閥都是座式閥，由液壓開啟，能給出反向流。這種閥用來隔離局部壓力回路，即作為在管子破裂時防止負載降落的保護，也可防止負載下爬。這種液控單向閥主要包括閥體（1）、主閥（2）、先導閥（3）、壓縮彈簧（4）和控制活塞（5）。SV型閥（無泄油口）泄漏油內部回油由A口至B口始終可以流動。反方向上則導閥（3）和主閥（2）被壓縮彈簧（4）和系統壓力保持在閥座上。若X口供給壓力油則控制活塞（5）被推向右。這首先打開導閥（3），然后打開主閥（2）。于是油液先通過導閥，然后通過主導閥。為了保證用控制活塞（5）能可靠地操縱，需要一定的最低控制壓力，如圖18。SL型閥（帶泄油口）泄漏油外部回油在原理上，此閥與SV型有相同的功能。不同之處在于增加了泄油口Y，這就可使控制活（5）的環形面積與A口隔離。A口來的油壓只作用在控制活塞（5）的面積A4上，從而有效地降低此條件下所需的控制壓力，如圖19。Z2S型疊加式液控單向閥如圖20、21、22、23所示Z2S型單向閥是疊加式液控單向閥。它可用于關閉一個或兩個工作油口，無泄漏持續時間長，穩定性好。油液從A到A1或B到B1自由流通，反向則被截止。如果油流通過閥，例如從A到A1，壓力油作用在閥芯（1）上，閥芯則向右運動并推動鋼球（2）離開閥座。單向閥（3）被控制油打開時，油可從B1到B流通。壓力在B1腔卸荷，單向閥（3）全部開啟。為保證兩個主單向閥在換向閥中位時能可靠的關閉，閥的A、B口與回油路連接。2 單向閥的主要故障單向閥可能出現的最主要的故障，是當油液從P2腔反向進入時，錐閥芯（或鋼球）不能將油液嚴格封閉而產生滲漏。這種滲漏現象更容易出現在反向流油的壓力比較低的情況。這時需要檢查閥芯錐面（或鋼球）與閥座的接觸是否緊密；或檢查閥座孔與閥芯孔是否保證所需要的同軸度要求，或者當閥座壓入閥體孔時有沒有壓歪。如不符合要求，則需將閥芯錐面（或鋼球）與閥座重新配研，或者將閥座拆出重新壓裝，直到與閥芯錐面（或鋼球）嚴密接觸為止。另外單向閥的閥座或閥套與閥體間的密封裝配或拆裝時擠傷，而造成內部泄漏。如果單向閥啟閉不靈活，這種閥芯有卡阻現象，則需檢查閥體孔與閥芯的加工幾何精度，以及二者的配合間隙是否符合要求。這種現象有可能出現于正向開啟壓力很小的單向閥，或者這種開啟壓力很小的單向閥是閥芯軸線沿水平方向安裝使用時的場合；另外，也應檢查彈簧是否斷裂或者過分彎曲而引起卡阻。這里應該注意的是，不論是直通型單向閥還是直角型單向閥，都不允許閥芯錐面向上安裝。八、 電磁換向閥和電液換向閥1 結構和工作原理4WE5型電磁換向閥采用濕式交流或直流電磁鐵。該閥是通過電磁鐵控制閥芯的不同工作位置。當電磁鐵斷電時，閥芯靠彈簧壓力保持在中間或終端位置（脈沖式閥除外）。電磁鐵通電，閥芯被推到工作位置上，斷電后又恢復到初始狀態。這時用手推動故障檢查按鈕可使閥芯移動。由于濕式電磁鐵內部與回油腔相通，這樣銜鐵油里移動，可以減少磨損、緩沖，并且提高了散熱性能，提高了使用壽命。交流電磁鐵具有動作時間短，電氣控制線路簡單，不需特殊的觸頭保護等特點。直流電磁鐵是切換特性軟，動作頻率高，對過載或低電壓反應不敏感，工作可靠。WE型換向閥是由電磁鐵控制的滑閥式換向閥，它主要用于控制液體的通斷和流動方向。其結構主要是由閥體（1）、電磁鐵（2）、滑閥（3）以及復位彈簧（4）等組成。在不通電的情況下被復位彈簧保持在中間位置或初始位置上（脈沖閥除外）。電磁鐵的推力通過推桿（5）作用在滑閥（3）上，并且把它從靜止位置推到工作位置上（終端位置），由此改變了液流的方向PA和BT或者PB和AT。當電磁鐵斷電后，滑閥（3）被復位彈簧（4）重新推到原來的靜止位置上。在電磁鐵斷電時，用故障檢查按鈕推動滑閥移動。 WEH型換向閥（圖28）WEH型換向閥是由電磁閥作為先導控制的滑閥工換向閥。用于控制液流的通斷和流動方向。換向閥是由主閥體（1）、主閥芯（2）、一個或二個復位彈簧（3）和帶一個或二個電磁鐵的先導閥組成。主閥芯（2）借助于彈簧力或液壓力保持中間位置。先導閥可選擇濕式直流（或交流）電磁鐵（5），用先導閥的控制油使主閥芯（2）換向（移位）。當電磁鐵不通電時，推動故障檢查按鈕可導閥芯移動。控制油的輸入與輸出可選用內控或外控。彈簧對中的三位四通換向閥（4WEH2550/型）主閥芯（2）是靠兩個彈簧（3）保持在中間位置，兩彈簧腔與導閥T腔相通（無背壓）。控制油從通道（7）引入供給先導閥（4），當先導閥換向后控制油作用在主閥芯（2）兩端中的一端上，推動主閥芯換向，從而使各油口按滑閥機能接通。當電磁鐵斷電時，導閥芯回到初始位置（脈沖閥除外），控制油腔（6）通過導閥T腔與油箱接通，在彈簧力的作用下，主閥芯回到中間位置。彈簧內的控制油經先導閥T腔或外排口Y排出。壓力對中的三位四通換向閥（4WEH25H50/型）在這種結構中是通過壓力油作用在主閥芯（2）的兩端面上，由閥體內的定位套使主閥芯保持在中間位置上。如果主閥芯一端卸荷，則主閥換向，使相應的油口接通；此卸荷端的控制油通過先導閥通過通道Y排出。二位四通換向閥有4種不同的結構14WEH/型：先導閥和主閥中各有一個復位彈簧（當電磁鐵斷電時，使主閥芯固定在初始位置上）24WEHH/型：先導閥有一個復位彈簧，由它來控制導閥芯保持在初始位置上。34WEHH/0型：先導閥有兩個電磁鐵。在先導閥和主閥里都沒有復位彈簧，在這種情況下分別由電磁鐵和壓力油的同時作用下使主閥芯換向。因此就總有一個電磁鐵處于工作狀態。 44WEHH/0F型：先導閥有兩個電磁鐵，可使閥芯停在某個工作位置上（脈沖式閥）。主閥上沒有定位器，是在壓力油作用下移到相應的工作位置。在上述2.3. 和4型結構中，主閥芯只有在控制油作用下才能正常動作。 型號H.4WEH2550/6A：在這種結構里控制油是外供外排型的。控制沒從外排口X引入，并通過外排Y排出。 螺塞 M6 GB78-76-8.8 S3 型號H.4WEH2550/6AE：在這種結構里控制油是從主閥P腔引入的，由通道Y排回油箱，不經過主閥T腔。連接板上的Y口需堵死。 螺塞 M6 GB78-76-8.8 S3 型號H.4WEH2550/6AET：這種閥的控制油是內供內排型的。控制油從P腔引入，并經以主閥T腔排回油箱。這時連接板上的X、Y口應堵死。 型號H.4WEH2550/6AT：這種閥的控制油是從外控油路引入的，而經主閥T排回油箱。連接板上的Y口應堵死。 螺塞 M6 GB78-76-8.8 S3換向時間調節器：在先導閥和主閥之間可安裝疊加式換向時間調節器。它是一個并聯的單向節流閥（11）。根據換向時間的要求，調節進入主閥芯兩端的供油速度。調節螺栓（14）順時針旋轉提高換向時間，反應減少換向時間。由進口節流改為出口節流，只要拆下先導閥（14），擋板（15）不用動，將換向時間調節器（11）繞長軸旋轉180o后重新裝上先導閥即可。2 電磁換向閥的主要故障及損排除（一） 電磁鐵通電，閥芯不換向；或電磁鐵斷電，閥芯不復位； 1檢查電磁鐵的電源電壓是否符合使用的要求，如電源電壓太低，則電磁鐵推力不足，不能推動閥芯正常換向。 2閥芯卡住。如果電磁換向閥的各項性能指標都合格，而在使用中出現上述故障，主要檢查使用條件是否超過規定的指標。如工作的壓力，通過的流量，油溫以及油液的過濾精度等。再檢查復位彈簧是否折斷或卡住。對于板式連接的電磁換向閥，應檢查安裝底板表面的不平度，以及安裝螺釘是否擰得太緊，以至引起閥體變形。另外，閥芯磨削加工時的毛刺、飛邊，被擠入徑向平衡槽中未清除干凈，在長期工作中，被油流沖出擠入徑向間隙中使閥芯卡住，這時應拆開仔細清洗。 3電磁換向閥的軸線，必須按水平方向安裝。如垂直安裝，受閥芯、銜鐵等零件重量的影響，將造成換向或復位的不正常。 4有專用泄油口的電磁換向閥，泄油口沒有接回油箱，或泄油管路背壓太高，造成閥芯“悶死”，不能正常工作。（二） 電磁鐵燒毀1 電源電壓比電磁鐵規定的使用電壓高而引起線圈過熱。 2推桿伸出長度過長，與電磁鐵的行程配合不當，電磁鐵銜鐵不能吸合，使電流過大，線圈過熱。當第一個電磁鐵因其他原因燒毀后，使用者自行更換電磁鐵時更容易出現這種情況。由于電磁鐵的銜鐵與鐵芯的吸合面到與閥體安裝表面的距離誤差較大，與原來電磁鐵相配合的推桿的伸出長度就不一定能完全適合更換后的電磁鐵。如更換后的電磁鐵的安裝距離比原來的短，則與閥裝配后，由于推桿過長，將有可能使銜鐵不能吸合，而產生噪聲，抖動甚至燒毀。如果更換的電磁鐵的安裝距離比原來的長，則與閥裝配后，由于推桿顯得短了，在工作時，閥芯的換向行程比規定的行程要小，閥的開口度也變小，使壓力損失增大，油液容易發熱，甚至影響執行機構的運動速度。因此，使用者自行更換電磁鐵時，必須認真測量推桿的伸出長度與電磁鐵的配合是否合適，絕不能隨意更換。以上各項引起電磁鐵燒毀的原因主要出現于交流型的電磁鐵，直流電磁鐵一般不致于因故障而燒毀。3換向頻率過高，線圈過熱。（三） 干式型電磁閥換向閥推桿處外滲漏油： 1一般電磁閥兩端的油腔是泄油腔或回油腔，應檢查該腔壓力是否過高。如果在系統中多個電磁閥的泄油或回油管道串接在一起造成背壓過高，則應將它們分別單獨接回油箱。 2推桿處的動密封“O”形密封圈磨損過大，應更換。（四） 板式連接電磁換向閥與底板的接合面處滲油： 1安裝底板應磨削加工，光潔度達0.8，同時應有不平度誤差要求100：0.01，并不得凸起。2 安裝螺釘擰得太松。 3螺釘材料不符合要求，強度不夠。目前，許多板式連接電磁換向閥的安裝螺釘均采用合金鋼螺釘。如果原螺釘斷裂或丟失，隨意更換一般碳鋼螺釘，會因受油壓作用引起拉伸變形，造成接合面的滲漏。 4電磁換向閥底面“O”形密封圈老化變質，不起密封作用，應更換。（五） 濕式型電磁鐵吸合釋放過于遲緩：電磁鐵后端有個密封螺釘，在初次安裝工作時，后腔存有空氣。當油液進入銜鐵腔內時，如后腔空氣釋放不掉，將受壓縮而形成阻尼，使動作遲緩。應在初次使用時，擰開密封螺釘，釋放空氣，當油液充滿后，再擰緊密封。（六） 長期使用后，執行機構出現運動速度變慢：推桿因長期撞擊，磨損變短，或銜鐵與推桿接觸點磨損，使閥芯換向行程不足，引起油腔開口變小，通過流量減小。應更換推桿或電磁鐵。（七） 油流實際溝通方向不符合圖形符號標志的方向：這是使用中很可能出現的問題。我國有關部門制訂頒發了液壓元件的圖表符號標準，但是，許多產品由于結構的特殊，實際通路情況與圖形符號的標準是不符合的，如圖34表示二位四通單電磁鐵彈簧復位型電磁換向閥的液壓圖形符號，滑閥機能為I1型（C型），電磁鐵符號畫在右邊，初始位置的通路形式為P；BO（T）；當電磁鐵通電吸合時為PB；AO（T）。但實際上，這種結構形式的電磁換向閥按設計圖紙的繪制方法，電磁鐵是安裝在左邊的。通路型式因閥芯結構的不同也有二種；一種是如圖所示，另一種正好相反，即在初始位置是PB溝通，AO（T）溝通，如圖35所示。因此，在設計或安裝電磁閥的油路系統時，就不能單純按照標準的液壓圖形符號，而應該根據產品的實際通路情況來決定。如果已經造成差錯，那么，對于三位型閥可以采用調換電氣線路的辦法解決。對于二位閥，可以將電磁鐵及有關零件調頭安裝的方法解決，如仍無法更正時，只得調換管路位置，或者采用增加過渡通路板的方法彌補。總之，我們應該知道，標準的液壓圖形符號，僅僅代表一種類型閥的代號，并不代表具體閥的結構。系統的設計和安裝應根據各生產廠提供的產品樣本進行。這種情況對電液換向閥、液動換向閥、手動換向閥是完全相似的。由于這類閥的口徑一般都比較大，管道較粗，一旦發生差錯，更改很困難，在設計安裝時是必須加以注意的。電磁換向閥的進出油腔，只要都是高壓腔則是可以互換的，更換后的通路形式，則由具體更改的情況而定。但回油腔與高壓腔不能掉換。在有專門泄油腔結構的電磁閥中，如回油腔的回油背壓低于泄油腔的允許背壓，則回油腔可以串接一起接回油箱。否則均應單獨接回油箱。九、 Z2FS型疊加式單向節流閥1 結構和工作原理結構和工作原理：Z2FS型疊加式單向節流閥是疊加板式閥，它可與相同通徑的電磁閥，直動型減壓閥等疊加。本閥用于對主軸油路和控制油路的節流。該閥在一個方向節流時，另一個方向通過單向閥直接回油。如圖示的位置，當A腔的壓力油流到節流位置（1）的同時，經過小孔（2）也流到了閥芯（4）的后面（3），此時就形成了固定的節流口。調節螺桿可使節流口開大或關小。選擇不同的安裝位置，可實現進口或出口節流。主油路節流：該閥安裝在相同通徑的方向閥與底板之間時，可改變所控制油缸（或油馬達）的速度。控制油路節流：將該閥安裝在電液換向閥的先導電磁閥和主閥之間，它可改變主閥芯的換向速度（即調節換向時間）。Z2FS型疊加式單向節流閥通過改變節流口斷面大小來調節油路流量，實現流量控制。在反向時，油流直接通過單向閥回油。對于6、10通徑選用不同安裝位置可實現進口節流或出口節流。對于16、22通徑可選不同的型號實現進口節流或出口節流。可同時連接工作油腔的兩條油路。2 節流閥的常見故障及排除節流閥和單向節流閥的常見故障是流量調節失靈，流量不穩定和內泄漏量增大等。（一） 流量調節失靈流量調節失靈現象，是指調整調節手輪后出油腔流量不發生變化（簡式節流閥無此現象）。引起流量調節失靈的主要原因是閥芯徑向卡住，當閥芯在全關位置發生徑向卡住時，調整調節手輪后出油腔無流量；閥芯在全開位置或節流口調節好開度后徑向卡住，調整調節手輪出油腔流量不發生變化。發生閥芯徑向卡住后應進行清洗，排除臟物。當單向節流閥進、出油腔接反時（接后起單向閥作用），調整調節手輪后流經閥的流量也不會發生變化。（二） 流量不穩定節流閥和單向節流閥當節流口調整好并鎖緊后，有時會出現流量不穩定現象，特別在最小穩定流量時更易發生。引起流量不穩定的主要原因是鎖緊裝置松動，節流口部分堵塞，油溫升高，以及負載壓力發生變化等。節流口調好并鎖緊后，由于機械振動或其它原因會使鎖緊裝置松動，使節流口過流面積改變，從而引起流量變化。油液中雜質堆積和粘附在節流口邊上，使過流面積減小，引起流量減少。當壓力油將雜質沖掉后，使節流口又恢復至原有過流面積，流量也恢復至原來的數值，因此引起流量不穩定。當流經節流閥的油液溫度發生變化時，會使油液的粘度發生變化，也會引起流量不穩定；當負載變化時，壓力隨之變化，會使節流閥的前后油液壓差發生變化，同樣也會引起流量不穩定。防止流量不穩定的措施，除采用防止節流閥堵塞的方法外，還可以采取加強油溫控制，擰緊鎖緊裝置和盡可能使負載壓力不發生變化，或少發生變化等措施。（三） 內泄漏量增加節流閥或單向流閥的節流口關閉時，采用間隙密封配合處必定有泄漏量，故節流閥或單向節流閥不能作為截止閥使用。當密封面磨損過大后，會引起泄漏量增加，有時亦會影響最小穩定流量，此時應更換閥芯。十、 行程節流閥的常見故障及排除 行程節流閥和單向行程節流閥主要的常見故障是流量調節失靈，流量不穩定，內外泄漏量增大，和閥芯反力過大等。行程節流閥和單向行程節流閥是節流閥的另一種結構形式，因此流量調節失靈，流量不穩定，內外泄漏量增大等故障的產生原因和排除方法，與節流閥基本相同。行程節流閥和單向行程節流閥閥芯反力過大，是指閥芯給行程擋塊的反力，大于設計時的反力，引起閥芯反力過大的原因，有閥芯徑向卡住和泄油口堵住等。當泄油口堵住后，閥芯與閥體配合間隙中的泄漏油就流不回油箱，時間過長后泄油口的油液壓力就等于進油腔的油液壓力，閥芯下端承壓面積上所受的液壓作用力大大增加，這就增大了擋塊推動閥芯所需的力，甚至擋塊推不動閥芯而造成系統故障。因此，在使用行程節流閥和單向行程節流閥時，泄油口一定要接回油箱。十一、 2FRM型調速閥1 結構和工作原理2FRM型調速閥是兩通的流量控制閥。此閥是由減壓閥和節流閥串聯構成的，油流進入調速后，先以過減壓閥減壓，再由節流閥節流。由于減壓閥對節治療閥進行了壓力補償，所以調速閥的流量不受負載變化的影響，保持穩定，同時節流窗口設計成薄刃狀，流量受溫度變化很小。調速閥與單向閥并聯時，油流能反向回流。Z4S型整流板裝在調速閥下，可以穩定通過調速閥兩個方向的流量。2 調速閥的常見故障及排除（一） 流量調節失靈這是指調整節流調節部分，出油腔流量不發生變化，其主要原因是閥芯徑向卡住和節流調節部分發生故障等。減壓閥芯或節流閥芯在全閉位置時，徑向卡住會使出油腔沒有流量，在全開位置（或節流口調整好）時，徑向卡住會使調整節流調節部分出油腔流量不發生變化。另外，當節流調節部分發生故障時，會使調節螺桿不能軸向移動，使出油腔流量也不發生變化。發生閥芯卡住或節流調節部分故障時，應進行清洗和修復。（二） 流量不穩定減壓節流型調速閥當節流口調整好鎖緊后，有時會出現流量不穩定現象，特別在最小穩定流量時更易發生。其主要原因是鎖緊裝置松動，節流口部分堵塞，油溫升高，進、出油腔最小壓差過低和進、出油腔接反等。油流反向通過QF型調速閥時，減