1某礦井的開采方案設(shè)計案例報告目錄 4 41.1礦區(qū)概況 42.井田境界確定和儲量計算 52.1井田境界 52.1.1井田邊界圈定 52.2工業(yè)儲量 62.3礦井的設(shè)計儲量計算 72.3.1保護(hù)煤柱損失 72.3.2礦井設(shè)計儲量計算 72.4礦井可采儲量 72.4.1工業(yè)廣場保護(hù)煤柱量 72.4.2礦井的可采儲量 82.5礦井生產(chǎn)能力和服務(wù)年限 82.5.1礦井生產(chǎn)能力和服務(wù)年限 83.井田開拓 3.1井筒位置和形式確定 3.1.1開拓方案比較 3.2.礦井井筒 3.2.1主井 3.2.2副井 3.2.3風(fēng)井 4.準(zhǔn)備方式 4.1煤層地質(zhì)特征 4.2帶區(qū)巷道布置及生產(chǎn)系統(tǒng) 4.2.1帶區(qū)準(zhǔn)備方式系統(tǒng) 4.2.2帶區(qū)的巷道布置 24.2.4帶區(qū)生產(chǎn)能力和產(chǎn)出率計算 204.3邊界煤柱開采 5.采煤方法 5.1采煤工藝方式 5.1.1帶區(qū)煤層特征及地質(zhì)條件 5.1.2確定采煤方法 215.1.3工作面參數(shù) 215.1.4工作面采煤機(jī)、刮板輸送機(jī)選型 225.1.5采煤工作面支護(hù)方式 5.1.6工作面循環(huán)作業(yè) 256.帶區(qū)運(yùn)輸設(shè)備選擇 6.1帶區(qū)設(shè)備的選型 6.2帶區(qū)運(yùn)輸能力驗(yàn)算 6.3大巷運(yùn)輸設(shè)備選擇 7.1概述 7.2主井提升 7.2.1箕斗 7.2.2提升能力計算 337.3副井提升 8.礦井通風(fēng) 8.1.1礦井通風(fēng)類型確定 8.1.2主要通風(fēng)機(jī)工作方式 8.1.3工作面通風(fēng)方式 8.2.1采煤工作面需風(fēng)量計算 36 378.2.3礦井總進(jìn)風(fēng)量計算 388.2.4風(fēng)量分配 3 8.3.1通風(fēng)巷道 8.3.2通風(fēng)阻力計算 8.4通風(fēng)設(shè)備選型 428.4.1通風(fēng)機(jī)風(fēng)量計算 42 44 45 4本次為位于咸陽市旬邑縣東南13km的清源鄉(xiāng)蒼耳溝內(nèi)的黑溝煤礦進(jìn)行礦井開采經(jīng)過計算該礦井的工業(yè)儲量為163.42Mt,可采儲量129.104Mt,服務(wù)年限55.17年，所以本次設(shè)計采用了“三八制”作業(yè)，分為兩班檢修和一班生產(chǎn)。由于該井田地質(zhì)條件分布不均勻，所以在設(shè)計時將該井田大致分為了南、北倆個采區(qū)。南部采區(qū)較為傾斜但傾角未超過12°,北部采區(qū)較為平緩在0°-3°之間，所以倆個采區(qū)均采用了帶區(qū)的準(zhǔn)備方式。并且，該井田只有平均厚度為4.63米的4-2號煤層可以開采，經(jīng)過比較后選擇了立井單水平的開拓方式，和一次采全高的采煤方法。最后在考慮該井田的通風(fēng)設(shè)備時，考慮到由帶區(qū)布置未能完全覆蓋井田范圍的影響，可在邊界處再設(shè)立風(fēng)井通風(fēng)，但經(jīng)過比較，還是選擇了中央并列式通風(fēng)。關(guān)鍵詞：帶區(qū)、立井單水平、一次采全高、中央并列式通風(fēng)本次設(shè)計的黑溝礦位于咸陽市旬邑縣東南13km的清源鄉(xiāng)蒼耳溝內(nèi)。井田區(qū)域地理座標(biāo)為：東經(jīng)108°25'30"至108°29',北緯35°03'30"至35°05'20"。可以開采的煤層僅4-2號煤一層，其余4-1、43、44均為不可采層。煤層平均厚度為4.63m。含煤層分布在井田的各處。該井田可以傾角分為南北倆部分，南部略傾斜但沒有超過12°,北部較為平緩在0-3°之內(nèi)。所以在設(shè)計過程中需要考慮到這一條件。經(jīng)過地質(zhì)資料分析，得到本次所要進(jìn)行設(shè)計的礦井為低瓦斯礦井；地溫正常；但是4-2號煤存在爆炸可能性和自燃可能性。具體地質(zhì)資料詳見附錄。525'30"至108°29',北緯35°03'30"至35°05'20"所交面積這一圈定范圍內(nèi)。并由于該井田南部和北部傾角差異大，所以將該井田劃分為如圖所示的4個區(qū)域進(jìn)行設(shè)計。62.2工業(yè)儲量邊緣和剝蝕邊緣煤層因薄不可采者，其余均可采。煤厚0.206.28m,平均煤厚4.63m。所以井田的儲量計算選擇了塊段法，根據(jù)井田被劃分的四個區(qū)域，進(jìn)而計算每個區(qū)域的儲量，最后再將四個區(qū)域的儲量相加得到本次設(shè)計區(qū)域傾角(°)水平面積(km2)平均厚度(m)AB8C2D4Z?=Mz×y×Sz/(cosα)把4個區(qū)域的結(jié)果帶入得：ZA=7.01×4.63×1.35/cosl1°=4ZB=6.52×4.63×1.35/cos8°=4Zc=5.36×4.63×1.35/cos2°=3ZD=7.04×4.63×1.35/cos4°=472.3礦井的設(shè)計儲量計算2.3.1保護(hù)煤柱損失量計算因?yàn)榈V井的設(shè)計儲量計算需要通過將工業(yè)儲量減去永久損失的境界保護(hù)煤柱量得井田境界保護(hù)煤柱計算：QB—一邊界寬度，人為邊界取值20m;y—一容重1.37t/m3;PB=10230×20×1.37×4.632.3.2礦井設(shè)計儲量計算由上式可以得出：2.4礦井可采儲量2.4.1工業(yè)廣場保護(hù)煤柱量在設(shè)計工業(yè)廣場時，需要滿足《規(guī)范》的要求。所以本次所設(shè)計的礦井工業(yè)廣場8確定為11.6公頃，工業(yè)廣場的尺寸確定為350m×330m的矩形。工業(yè)廣場保護(hù)煤柱的損失量計算：2.4.2礦井的可采儲量Zkc—一井田的可采儲量，Mt;ZKc=(162.12-0.74)×0.8=礦井生產(chǎn)能力和服務(wù)年限礦井設(shè)計生產(chǎn)能力本次所設(shè)計的黑溝礦，井田地質(zhì)條件簡單，煤層傾角最大未超過12°,且井田范圍內(nèi)沒有斷層。因此設(shè)定礦井為設(shè)計生產(chǎn)能力180萬t/a的大型礦井。礦井的服務(wù)年限計算式中：9通過計算可以得出礦井服務(wù)的年限T=55.17年井田的設(shè)計生產(chǎn)能力1.8Mt/a,服務(wù)年限55年，符合《規(guī)范》中的規(guī)定。3.井田開拓因?yàn)樵摼锏拿簩觾A角最大12°,井田內(nèi)并無斷層出現(xiàn)，通過所給煤層等高線圖經(jīng)過對井田所在位置和地質(zhì)條件分析，井田南部較為傾斜，北部較為平緩，地質(zhì)條件簡單，并且考慮到運(yùn)輸成本，和巷道各處通風(fēng)情況，最終確定井筒于井田的根據(jù)井筒的位置，工業(yè)廣場的位置也確定在井田中央。3.1.1開拓方案比較在次方案中，主井、副井和風(fēng)井都采用立井，延深到4-2號煤層的底板位置，并設(shè)置一條開采水平。采煤工作完全依靠該水平進(jìn)行，運(yùn)輸和回風(fēng)依靠與運(yùn)輸大巷和軌道大巷相連接的主井、副井和風(fēng)井。主井、副井和風(fēng)井在這個方案中也都采用立井，不僅延深到4~2號煤層的底板處向北布置一條開采水平，并且在+40m處向南再布置一個水平。兩水平同時進(jìn)行采煤工作，但需要再開拓倆條大巷用于與主井、副井和風(fēng)井連接。立井兩水平開拓次方案與立井兩水平開拓在前期布置方式與方案二相同，主井、副井和風(fēng)井也都采用立井，延深到4-2號煤層的底板處向北布置一條開采水平，并且在+40m處向南再布置一個水平。但是倆個水平直接采用暗斜井連接，不用再開拓大巷連接主井、副井和風(fēng)井。技術(shù)比較由于井田可才煤層只有一層，分部卻有呈現(xiàn)差異，北部平緩而南部傾斜，所以可采用單水平與雙水平開采，雙水平布置連接方式也有所不同，所以進(jìn)行經(jīng)濟(jì)比較。經(jīng)濟(jì)比較名稱費(fèi)用(萬元)總費(fèi)用(萬元)費(fèi)用元副井井底車場服務(wù)年限(a)費(fèi)用(元/t●m3)能力總費(fèi)用(萬元)名稱距離費(fèi)用總費(fèi)用費(fèi)用(萬元)副井井底車場時間(年)費(fèi)用(元/t●m3)能力總費(fèi)用(萬元)名稱距離單價(萬元)費(fèi)用(萬元)總費(fèi)用(萬元)費(fèi)用(萬元()副井井底車場時間費(fèi)用(元/t●m3)能力總費(fèi)用(萬元)經(jīng)過比較之后，方案一的經(jīng)濟(jì)消耗更低而且也滿足該井田的開拓的需求，所以本3.2.1主井因?yàn)楸敬卧O(shè)計采用了立井開拓，所以在主井內(nèi)需要配備一對箕斗，并且需要配備電纜檢修道等，具體參數(shù)見圖和表3-1。井型斷面積直徑提升工具16t的箕斗長度井筒支護(hù)凈斷面積斷面積3.2.2副井本次設(shè)計所采用的副井是用于運(yùn)輸人員和工作設(shè)備，所以需要使用罐籠來提升，具體參數(shù)見圖和表3-2。圖3-2副井?dāng)嗝鎴D表3-2副井井筒斷面參數(shù)井型斷面積直徑提升工具3t礦車和罐籠長度井筒支護(hù)凈斷面積斷面積本次設(shè)計所采用的風(fēng)井具體參數(shù)見圖和表3-3。井型凈斷面積直徑基巖段毛斷面積長度表土段斷面積4.準(zhǔn)備方式首采帶區(qū)位于井田西南側(cè)，首采煤層為4-斯涌出量為1.07m3/min,相對瓦斯涌出量為3.08m3/t;正常涌水量為30m3/h,最大涌水量為45m3/h;4-2號煤存在爆炸可能性和自燃可能性；地溫正常；傾角在12°以內(nèi)。由于煤層傾角小于12°,且井田范圍內(nèi)沒有斷層出現(xiàn)，所以本設(shè)計選用帶區(qū)準(zhǔn)備由于帶區(qū)內(nèi)工作面長度為200m,所以將在工作面?zhèn)z端布置巷道，倆條巷道需要與大巷相連進(jìn)行通風(fēng)和運(yùn)輸。倆條巷道分為進(jìn)風(fēng)巷與回風(fēng)巷，并同時進(jìn)行工作。巷道長度根據(jù)井田邊界有所不同，寬度在200m左右，倆個帶區(qū)工作面之間可以設(shè)計小于10m的保護(hù)煤柱。帶區(qū)巷道內(nèi)部可使用膠帶運(yùn)輸機(jī)運(yùn)輸采出煤，工作人員和矸石等其他則可使用礦車進(jìn)行運(yùn)輸。1.運(yùn)煤系統(tǒng)地面副井51312工作面5.工作面供電系統(tǒng)地面變電站副井948風(fēng)井4副井工作面副井4.2.4帶區(qū)生產(chǎn)能力和產(chǎn)出率計算1.帶區(qū)生產(chǎn)能力帶區(qū)生產(chǎn)能力由工作面生產(chǎn)能力乘以該帶區(qū)的系數(shù)得到，所以先求工作面的生產(chǎn)能工作面生產(chǎn)能力計算：Ap=y×330×Hac×Ldi×azi×nqAp——工作面生產(chǎn)能力，Mt/a;nqi——工作面晝夜進(jìn)刀次數(shù)，取6次；C-—工作面回采率，取95%。Ao=1.3×330×4.63×200×0.8×6×0.95=1.帶區(qū)生產(chǎn)能力則為A×1.1=1.9Mt/a本次礦井設(shè)計選擇的井型為1.8Mt,帶區(qū)生產(chǎn)能力大于該生產(chǎn)能力所以符合條件。帶區(qū)采出率=帶區(qū)實(shí)際采出煤量/帶區(qū)工業(yè)儲量×100%帶區(qū)采出率=29/36×100%=81%帶區(qū)采區(qū)率也符合《規(guī)范》里的規(guī)定。因?yàn)閹^(qū)的布置未能完全覆蓋所有可開采的煤層，所以可額外布置移動式采煤機(jī)開采邊界煤柱，也可以根據(jù)邊界煤柱所在位置采用三角采煤進(jìn)行開采。在邊界采煤時，需要考慮在距離主井、副井和風(fēng)井過遠(yuǎn)時，是否可以采用已經(jīng)設(shè)計好的運(yùn)輸和軌道大巷進(jìn)行通風(fēng)和運(yùn)輸，如果不可用則需要考慮是否再建立新的風(fēng)井、副井等。但是在本次設(shè)計中，已經(jīng)確定了主井、副井和風(fēng)井及其相連接的巷道，所以在次只提出方案不進(jìn)行更詳細(xì)的分析設(shè)計。5.采煤方法本設(shè)計中的首采煤層為4-2號煤層，該煤層的平均厚度為4.63m,傾角在0-12°以內(nèi)。礦井井下涌水屬以裂隙充水為主的簡單型。一般情況下正常涌水量為30m3/h,最大涌水量為45m3/h。礦井瓦斯的絕對涌出量為1.07m3/min,相對涌出量為3.08m3/t,屬低瓦斯礦井。根據(jù)帶區(qū)所處的可采煤層條件，暫確定放頂煤工藝和一次采全高工藝倆種方法，所以需要進(jìn)行比較。因?yàn)楸镜V井平均煤厚為4.63m,存在放較困難的情況，而且放頂煤工藝的回采率較低，所以最終確定選擇一次采全高。因?yàn)槟壳白鲈谏a(chǎn)的工作面刮板輸送機(jī)均按150220m的鋪設(shè)長度設(shè)計，并且本次設(shè)計所開采的煤層只有平均厚度為4.63m的4-2號煤層的一層，所以設(shè)計工作面長度為200m,分帶長為900m。本次設(shè)計的工作面配套設(shè)備見表5-1:編號設(shè)備型號12液壓支架3為了滿足本次設(shè)計1.8Mt/a的產(chǎn)量要求，所以將本次設(shè)計的工作制度確定為330d/a,其中每天倆個生產(chǎn)班進(jìn)行開采工作，因此經(jīng)過計算可以得到采煤工作面的生產(chǎn)能力為然后可以計算工作面小時生產(chǎn)能力：工作面采煤機(jī)開機(jī)率取70%采煤機(jī)功率估算值取0.5kW●h/t采煤機(jī)功率為：N=486.6×0.6=291.96kW工作面選用MG900/2215-GWD無鏈電牽引采煤機(jī)，技術(shù)特征見表5-2:mm高度m牽引功率牽引速度-電牽引采煤機(jī)生產(chǎn)能力計算：Msc——煤層厚度，取4.63m;η——有效截割系數(shù)，取0.9Qcm;=60×3.5×4.63×0.8×1.3×0.9=910.07為了使環(huán)節(jié)生產(chǎn)能力配套，所以工作面所使用的刮板輸送機(jī)的額定運(yùn)輸能力應(yīng)高于950t/h。所以選用SGZC-800/800型刮板輸送機(jī)。刮板輸送機(jī)參數(shù)見表5-3:-輸送能力長度m功率電壓V中部槽牽引方式-采煤機(jī)進(jìn)刀方式為端部斜切進(jìn)刀雙向割煤如圖5-1所示。AA圖5-1進(jìn)刀方式圖1.支架選型及布置本次設(shè)計在回采工作面使用液壓支架進(jìn)行支護(hù)，選用ZZ5600/23/47支撐掩護(hù)支架及其配套端頭支架。支架技術(shù)特征見表5-4。設(shè)備寬度m高度m中心距m阻力支護(hù)強(qiáng)度泵站壓力初撐力最大長度m5.1.6工作面循環(huán)作業(yè)本次設(shè)計中選用的工作方式為“三八制”作業(yè)，分為兩班檢修和一班生產(chǎn)，工作時長8小時。職責(zé)生產(chǎn)一班生產(chǎn)二班負(fù)責(zé)人1113221522152215泵站1113端頭維護(hù)2237222622152204電工1146支架工221511131113總?cè)藬?shù)循環(huán)產(chǎn)量計算：Sxc—一循環(huán)進(jìn)尺，取0.8m;Lgd—一過渡段傾斜長度，m;Mcg-—工作面中段采高，4.63m;Mag——工作面過渡段采高，取平均值4.6m;y-—煤的容重，取1.3t/m3;C——回采率，取95%。Qcg=200×0.8×4.63×1.38×0Qgd=10×0.8×4.63×1.38×循環(huán)產(chǎn)量：Qxc=Qcg+Qdg=971.19+48.56=1019.75t日產(chǎn)量=Qxc×日循環(huán)數(shù)=1019.75×6=5875.7t工作面主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)表如下：編號內(nèi)容參數(shù)1工作面長度23煤的容重4循環(huán)進(jìn)度5667日產(chǎn)量8回采工效35t/工9回采率噸煤成本(元/t)6.帶區(qū)運(yùn)輸設(shè)備選擇因?yàn)樯a(chǎn)能力較大，所以本次設(shè)計采用帶式輸送機(jī)進(jìn)行運(yùn)煤比較合理。采煤工作面選用MXA-300/4.5W無鏈液壓雙牽引采煤機(jī)，和SGZ-830/500型刮板輸送機(jī)。帶區(qū)運(yùn)煤設(shè)備有轉(zhuǎn)載機(jī)SZB-830/180,破碎機(jī)PCM132,輸送機(jī)選用SSJ1200/3×200M帶式輸送機(jī)帶式輸送機(jī)，參數(shù)特征見表6-1,表6-2,表6-3。表6-1轉(zhuǎn)載機(jī)SZB-830/180參數(shù)表電壓/V鏈速/m/s爬坡角度/°中部槽尺寸表6-2破碎機(jī)PCM132參數(shù)表重量/t表6-3帶式輸送機(jī)SSJ1200/3×200M參數(shù)表電壓/V速度/m/s帶區(qū)輔助運(yùn)輸設(shè)備分為提升時JW1600/80無極繩絞車牽引和運(yùn)輸?shù)V車，參數(shù)見表6-4,表6-5.型號載荷最大靜張力最大張力差電動機(jī)機(jī)型號功率電壓V載重量/t自重55T——時間，取16h;y-一運(yùn)輸設(shè)備正常工作系數(shù)，取0.8;表6-6.速度/m/s適和傾角/°電動機(jī)型號電壓/V7.礦井提升以本次設(shè)計以服務(wù)年限55年和礦井井型1.8Mt/a和為基礎(chǔ)，運(yùn)輸與提升將通過立井進(jìn)行，而本章將對第三章上對主井、副井和風(fēng)井內(nèi)的設(shè)備選型進(jìn)行具體描述。7.2.1箕斗由于礦井的設(shè)計生產(chǎn)能力為1.8Mt/a,屬大型礦井，且全部煤炭由主井雙箕斗提升至地面，選擇的箕斗為16t側(cè)卸式箕斗，具體參數(shù)見表7-1。載重/t容積/m3自重/t3綱絲繩數(shù)量/條4間距/mm提升速度/m/s提升高度：Hgd—一提升高度，m;Hds——礦井深度，937m;Hzz—一裝載高度，20m;Hxz—一卸載高度，20m。提升速度：V=0.4×H1/2一次循環(huán)時間：T———次循環(huán)時間，s;a——加速度，取0.8m/s2;t—一裝卸載時間，取30s。T=12.4/0.8+977/12.4小時提升次數(shù)：N=3600/TN——小時提升次數(shù)。N=3600/123.6=28次小時提升量：k—一提升系數(shù)，1.3;Asx=1.8×100000×1.32/(330×16)=57合理提升量：Q-一合理提升量，t;2-一提升設(shè)備。高度時間次數(shù)提升量/t所選箕斗提升容量為16t,滿足礦井生產(chǎn)的需要。副井采用GDG1.5/9/2/4K型寬罐籠和GDG1.5/9/2/4型窄罐籠，并采用型號JKM-2.25×4(Ⅱ)A的提升機(jī)，具體參數(shù)如下：型號載人面積/m2罐籠總載重/t罐體自重/t鋼罐道C/mm井筒型號張力功率電力副井交流表7-7副井提升鋼絲繩參數(shù)主繩類型42抗拉強(qiáng)度/N●mm-2重量/kgm-1-人員-8.礦井通風(fēng)本次設(shè)計的礦井絕對瓦斯涌出量為1.07m3/min,相對瓦斯涌出量為3.08m3/t,屬低由于本次設(shè)計的礦井所采用的帶區(qū)布置方式并沒有完全覆蓋整個井田，所以在通風(fēng)方式的選擇中，為了保證可以在邊界處安全采煤，需要考慮到是否在井田邊界處再設(shè)立回風(fēng)井進(jìn)行通風(fēng)。故對中央并列式和分區(qū)對角式進(jìn)行比較。結(jié)合本次設(shè)計的井田條件：走向長度超過了4km;生產(chǎn)能力大；屬于低瓦斯礦井但是有煤塵有爆炸性。最8.1.2主要通風(fēng)機(jī)工作方式煤礦通風(fēng)機(jī)的工作方式分為兩種：壓入式和抽出式。壓入式通風(fēng)適用于地面塌陷8.1.3工作面通風(fēng)方式因?yàn)楸敬卧O(shè)計的準(zhǔn)備方式為帶區(qū)，為了減少采空區(qū)漏風(fēng)情況的發(fā)生，減少巷道維U形通風(fēng)漏風(fēng)量少，故通風(fēng)管理較為簡單，再考慮到人員運(yùn)輸，所以工作面采用上行通風(fēng)。8.2.1采煤工作面需風(fēng)量計算Qsw—一需風(fēng)量，m3/min;Qdj——瓦斯絕對涌出量，3.08m3/min;K—一備用風(fēng)量系數(shù)，取1.5。用二氧化碳涌出量計算2.根據(jù)工作面溫度與風(fēng)速的關(guān)系進(jìn)行計算：Vz—一回采工作面風(fēng)速，取1.3m/s;Sx——工作面通風(fēng)面積，取18m2;風(fēng)速驗(yàn)算Sx——工作面通風(fēng)面積，取18m2;270.6m3/min≤1404m3/min8.2.2掘進(jìn)工作面需風(fēng)量計算用瓦斯和二氧化碳涌出量計算：由于掘進(jìn)面最大的日產(chǎn)量為590t:Qzi=590×1.03/(60×24)=0.422m3/minKxi——風(fēng)量系數(shù)，取1.6。Qxi=100×0.422×1.6=57.52m3/min根據(jù)局部通風(fēng)機(jī)的實(shí)際吸風(fēng)量計算Qs——局部通風(fēng)機(jī)實(shí)際吸風(fēng)量，取400m3/min;Qxi=(400+15×16.5)×1得到247.5m3/min≤647.5m3/min≤3960m3/min火藥庫絞車房供電硐室總計需風(fēng)量(m368.2.3礦井總進(jìn)風(fēng)量計算∑Q:——硐室需風(fēng)量，m3/min;Q?=(1404+647.5+620+0.1×268.3)×18.2.4風(fēng)量分配風(fēng)量(m3/min)巷道風(fēng)速驗(yàn)算巷道名稱最高風(fēng)速m/s實(shí)際風(fēng)速m/s風(fēng)井副井848輔助運(yùn)輸大巷888全部符8.3風(fēng)阻計算當(dāng)風(fēng)流在巷道經(jīng)過時，會逐漸變慢，因?yàn)橄锏缹︼L(fēng)流產(chǎn)生了阻力。所以將計算這部分的阻力是否會影響到通風(fēng)的效果，和通風(fēng)機(jī)的性能，防止通風(fēng)困難導(dǎo)致事故發(fā)生。8.3.1通風(fēng)巷道在開采首采帶區(qū)煤層時與副井和風(fēng)井距離較近所以工作面通風(fēng)容易，此時風(fēng)流經(jīng)過的巷道如圖：0中央風(fēng)井進(jìn)風(fēng)行人斜巷回風(fēng)運(yùn)巷巷場工作面回風(fēng)大巷回風(fēng)當(dāng)開采到帶區(qū)最邊界煤層時，工作面距離副井和風(fēng)井的距離變遠(yuǎn)，且邊界并沒有設(shè)立新的通風(fēng)井，所以此時通風(fēng)困難，其風(fēng)流所經(jīng)過的巷道如圖：8.3.2通風(fēng)阻力計算經(jīng)過對風(fēng)流經(jīng)過的巷道整理后，可以由每個巷道對風(fēng)流產(chǎn)生的阻力和摩擦力進(jìn)行計算，最終確定通風(fēng)的阻力。Hz——巷道的摩擦阻力；Pa;Ly——巷道的周長mQf—一通過井巷的風(fēng)量；m3/s;k—一摩擦阻力系數(shù)；N●s2/m?。計算結(jié)果見表8-5,8-6。名稱副井井底車場工作面回風(fēng)運(yùn)料回風(fēng)斜巷回風(fēng)大巷中央風(fēng)井名稱副井井底車場大巷工作面回風(fēng)運(yùn)料回風(fēng)斜巷輔助回風(fēng)大巷回風(fēng)斜巷回風(fēng)大巷中央風(fēng)井根據(jù)《規(guī)范》對自然風(fēng)壓的要求，所以在本次設(shè)計中，自然風(fēng)壓可以忽略不計。通風(fēng)機(jī)通風(fēng)量計算：Qn—一通風(fēng)機(jī)實(shí)際風(fēng)量，m3/s;kn—一系數(shù)，取1.1;了滿足容易時期困難時期風(fēng)量/m3/s風(fēng)量/m3/s以最終選擇上述要求的通風(fēng)機(jī)，型號參數(shù)如表8-8.型號時期容易時期困難時期葉片角度/°風(fēng)量/m3/s效率/%編號技術(shù)指標(biāo)內(nèi)容內(nèi)容或數(shù)量1煤層數(shù)目/層123煤層傾角/°4工業(yè)儲量/萬噸可采儲量/萬噸5年工作日/天每天采煤班數(shù)/班36年生產(chǎn)能力/萬t/年日生產(chǎn)能力/t/天789瓦斯相對涌出量m3/t瓦斯等級中央并列式最大涌水量/m3/h正常涌水量/m3/h立井單水平開拓工作面?zhèn)€數(shù)/個1開拓掘進(jìn)對數(shù)/對2It固定式礦車電機(jī)車2臺架線電機(jī)車綜采一次采全高服務(wù)年限為55.17年，采用“三八制”作業(yè)，兩班檢修，一班生產(chǎn)。所開采的為厚度4.63m,傾角在1-12°的4-2號煤層。最終確定為南北倆個帶區(qū)的布置，經(jīng)過方案比較厚確定為立井單水平開拓，采煤方法采用走向長壁采煤法一次采全高。運(yùn)輸方式主要使用膠帶運(yùn)輸機(jī)運(yùn)輸和礦車輔助運(yùn)輸。礦井提升主要采用箕斗通過主井和副井進(jìn)行。礦井通風(fēng)方式使用中央并列式，通風(fēng)機(jī)的工作方式采用抽出式通[6]徐永圻.煤礦開采學(xué)(修訂本)[M].徐州：中國礦業(yè)大學(xué)出版社，1999[8]杜文生.礦井開拓方案設(shè)計研究[J].黑龍