=[(hwd-hw4)/ηh-(α1+α2)(hs2-hw4)]/h3-hw4=0.0352αc3=1-α1-α2-α3=0.86094號低壓加熱器：α4=[αc3(hw4-hw5)/ηh]/h4-hs4=0.04695號低壓加熱器和6號低壓加熱器作為一個整體考慮，可列出這個方程式:α5（h5-hs5+hs6-hw6）+(α3+α4)(hs4-hs5+hs6-hw6)+α6(hs6-hw6)=αc3(hw5-hw6)/ηh得出a5(2655-405.35+280.913-261.075)+(0.0450+0.0479)(530.900-405.351+280.913-261.075)+a6(280.913-261.075)=0.8453×(385.257-261.075)÷0.992269.487α5+13.507+19.838α6=106.031α6(h6-hs6+hw6-hc’)+(α3+α4)(hs5-hs6+hw6-hc’)+α5(hs5-hs6+hw6-hc’)=αc3(hw6-hc’)/ηba6(2485-280.913+261.075-137.39)+(0.045+0.0479)×(405.351-280.913+261.075-137.39+a5(405.351-280.913+261.075-137.39)=0.8453（261.075-137.39)/0.992327.772α6+23.051+248.23α5=105.607聯立求解得:α5=0.0378α6=0.0303根據抽汽壓力與熱力過程線的交點可在h-s圖中查取各段抽汽溫度及抽汽焓值：h1=3058KJ/kg,t1=345℃,h2=3006KJ/kg,t2=277℃，h3=2834KJ/kg,t3=235℃,h4=2710KJ/kg,t4=137℃，h5=2585KJ/kg,t5=113℃,h6=2485KJ/kg,hc’=131.39KJ/kg。第四章調節級的選擇與計算4.1調節級的選型調節級有單列級和速度級為調節級的兩種型式，這兩種型式具有以下特點：主要利用蒸汽流速為主的級為速度級，級的比焓降值通常為195-250kj/kg，此時的值較大，就可可以降低他們整個機組成本，減少級數，自負荷適應性好以及具有緊湊的結構，帶尖峰負荷的機組普遍使用速度級在，效率方面表現較低。主要利用級組中負荷變動的比焓降和壓力降為主的級為壓力級，級的比焓降值通常為80-130kj/kg，此時的值較小，在效率方面表現較高。此時具有復雜的結構，合理分配的比焓較多的級數，而且整機具有在費用方面耗費增大，由于壓力級在工況下具有高效率，因此負荷變動時放載變化大。當同類型的機組采用此級時，因此增大整個機組造價，增加級數，具有復雜的結構，因在效率方面表現較高，進而效率變化較大，帶基本負荷的大容量機組普遍使用壓力級。結合其他的各個項中數據所述，簡而言之計算的準確所以本文將壓力級作為首選。4.2調節級的詳細計算(1)、選擇基本參數調節級直徑的選擇應考慮與第一非調節級直徑相差不小于50~100mm,否則將不能保證第非調級的全周進汽。調節級的平均直徑可在下列范圍內選取，對整鍛轉子d=900~1100mm,對套裝葉輪dm=1000~1200mm1、調節級形式選為壓力級2、調節級的直徑dm=1123mm3、調節級速度比xa=0.444、調節級反動度Ωm=0.0725、調節級的焓降105kj/kg(2)、計算級內的焓降分配值1、噴管的理想滯止比焓降較小的汽流速度進入到調節級，蒸汽初速近似為C0=0，此時△hco=0作為初速能量，選取適當的速度比值以保證調節級的效率，一般單列級xg=0.4和0.5中，雙列級xa=0.22至0.28。噴管的理想滯止比焓降的計算公式如下：△hn’=(1-Ωm)(△ht+△hco)=(1-0.072)×105=102.54kJ/kg。2、如下公式計算蒸汽在動葉中的理想比焓降的值：△hb=Ωm△ht’=0.072×105=7.44kj/kg。(3)、計算噴管熱力參數值1、計算噴管之前的蒸汽參數值高壓缸進口參數等于調節級進口參數和滯止參數，根據以上計算的值，查表：tT0=t0’=533℃，PTo=P0’=8.42MPa，hT0=h0=3476.45kj/kg，VT0=V0’=0.0417m3/kg，sT0=s’=6.802kj/(kg.℃）。2、計算噴管之后的蒸汽參數值ht=hT-△hn’=3371.6kj/kg為噴管出口理想比焓值計算公式，此時屬于等比熵值膨脹過程，因此St’=S=6.781kj/(kg.℃)，查h-s圖知：P1t=6.49MPa，v1t=0.051m3/kg。3、選擇合適的噴管截面形狀臨界壓比的值：∑cr=（2/k+1）k/(k-1)=0.546等熵指數k的值:對于過熱蒸汽，k=1.3噴管前后壓力比值:∑n=P1t/PT0=0.770當∑cr≤∑n時，因此在噴管中汽流為超聲速流動，選用TC-1A,ɑ=12.90為送噴嘴型號，此時采用漸縮噴管。4、臨界參數計算臨界比體積值為Vcr=0.0398m3/kg臨界焓值為hcr=3387kj/kg臨界壓力值為Pcr=PT0∑cr=4.75MPa臨界速度Ccr===422.58m/s5、噴管出口處的氣流速度大小計算如下公式為計算噴管出口汽流理想速度值：Ct===458.3m/s如下公式為計算噴管出口處的汽流實際速度大小：C=φCt=0.97×458.3=444.55m/s6、計算隔板漏氣時的量：隔板氣封基本參數的確定：汽封間隙=0.5mm，汽封齒的平均直徑dp=200mm，齒數Zp=2，隔板汽封為平齒結構。(=0.7-0.8，為汽封流量系數)?Gp===0.712×3.14×0.2×0.005×=1.725kg/s7、計算通過噴管的具體流量=8、算出噴管葉柵的出口面積值=9、計算噴管的出口高度的值如下公式為計算調節級的平均直徑大小：當e=0.3為部分進汽度，得：10、通過噴管損失的量為：11、計算出噴管出口的蒸汽具體參數值如下公式為計算噴管出口實際比焓值：根據P1t，h1的值，查表：，。（4）、計算動葉柵熱力參數值1、動葉柵進口的速度三角形計算圓周速度公式如下：計算動葉進口的相對速度大小：的方向角2、動葉出口的速度三角形計算動葉的進口汽流能量大小公式如下：計算此時汽流理想相對速度大小：=293.26m/s計算此時汽流實際相對速度大小：=0.91×293.26=266.63m/s（φ表示動葉速度系數，根據φ與，關系曲線查表得）計算此時相對速度汽流角：通常=，因此在進行取值時，動葉的進口高度不高于出口高度lb，得=計算此時動葉出口汽流絕對速度大小：如下公式為計算動葉出口汽流絕對速度方向角的值：=3、計算動葉柵損失量：4、計算動葉出口蒸汽具體參數值如下公式為計算動葉出口理想比焓值：由，查得，動葉出口壓力值為：計算動葉出口壓力比：（動葉中為亞聲速流動）計算動葉出口實際比焓值：5、動葉柵出口高度上式值取1mm，為葉頂高度，值取1mm，為葉根高度6、如下公式計算動葉柵出口截面積：7、計算動葉出口截面積大小：（上面式子中動葉流量系數為。）8、動葉出口高度根據，由于出口的比體積相差不大，取為9、余速動能的計算：10、輪周效率及功計算輪周功的值根據輪周有效焓降進行計算：輪周功的值根據速度三角形進行計算：通過計算可得Pu與Pu’相等，符合要求。計算輪周效率大小：（5）、計算級內各項損失量1、計算葉高損失值：（屬于單列級，含扇形損失，因此取a=1.6)2、計算葉輪摩擦損失值：計算摩擦力耗功：摩擦損失利用能量來表達：3、計算隔板漏氣損失：4、計算葉頂漏氣損失：=5、計算漏氣損失：====1.98kj/kg6、計算級的內功率Pi的大小：Pi==49.08×（102-7.44-5.15-7.65-8.06-1.68-2.16-3.2）=3678.55kw7、計算級的內效率大小：第五章壓力級的級數確定以及焓降的分配5.1第一壓力級流量的確定5.2第一壓力級的直徑==1021mm5.3確定最后一級直徑5.4級數的確定

1、通過末級數值平滑變化和第一壓力級來確定其他各級的速度比和直徑，蒸汽在汽輪機膨脹作功時，氣壓逐漸降低，密度不斷減小，僅逐級增加動葉和噴嘴高度，級的平均直徑保持不變：中壓段保證最佳速度比前提下，因為自身密度減小趨勢大，而通流部分平滑變化需滿足條件要求，這與級組的平均直徑有聯系，首先用一條逐漸上升的光滑曲線把第一級與末級平均直徑連接起來，還將依賴于每一級焓降的大小。為了使通流部分平滑變化，而且保持高效率狀態，因此較大的反動度可用于低壓級平均直徑處。對一個級組而言，以上求得的第一級和末級平均直徑，其比值d,/d,一般不應小于0.46~0.6.為了確定各級的焓降，首先用一條逐漸上升的光滑曲線把第一級與末級平均直徑連接起來，這就是擬定的通流部分各級平均直徑的變化規律。然后選定速度比的變化規律，一般高壓級因反動度較小，x。選得小些，低壓級則選得較大些。于是可作備級焓降變化曲線，將線段a分為n等分，求出各段的平均焓降，于是級組的平均焓降便能算出。有時可把整個通流部分均分為若干級組，進而讓每組通流部分變化均勻，以此能夠讓通流部分的錐角度變化不是很大。如下表所示：各級平均直徑.速度比值的確定級號123456789直徑d(mm)102110331048105210631074108610981101速比Xa0.4400.4910.4990.5040.5050.5080.5120.5180.525級號101112131415161718直徑d(mm)111611231230139014801611174019102057速比Xa0.5300.5340.5370.5400.5430.5450.5470.5490.5505.5計算各級比焓降分配根據上表的數據代入公式可得各級理想比焓降的值，如：各級比焓降數值在理想狀態下的具體參數級號123456789比焓降10551.83151.89253.48454.84251.08053.02653.49553.968級號101112131415161718比焓降54.32059.17567.18476.92884.92299.939124.358139.415170.0265.6修改各級比焓降在h-s圖中繪制各級比焓降圖，若是相對應的背壓不能夠與其他背壓重合的話，那么就要做出相應的調整。所以此級的焓降值屬于還級增大；當處于真空狀態的低壓端，其密度會明顯的降低，所以此時會增大焓降，進而增大了靜動葉片高度和級的平均直徑。通過通流部分平滑的變化能夠保證此級處于高效率狀態，所以較大的反動度可用于低壓級平均直徑出。有時可把整個通流部分均分為若干級組，進而讓每組通流部分變化均勻，以此能夠讓通流部分的錐角度變化不是很大。通過上表計算得到的數據，整個機組的理想比焓降值是知道的，這個值的大小與之前擬定熱力過程線所得到的值相差不大，擬定的值為1404.539kj/kg，因此已知背壓基本等于計算背壓的值，所以不用修改各級比焓降，如下表為確定的數據：各級比焓降數的平均直徑具體參數級號1234567直徑di(mm)1021103310481052106310741086速比Xai0.4400.4910.4990.5040.5050.5080.512比焓降10551.83151.89253.48454.84251.08053.026級后焓值3371.6003319.7693267.8773214.3933159.5933109.5133056.487級后壓力Pi(MPa)6.4865.5104.6623.9063.2262.6912.201級號891011121314直徑di(mm)1098110111161123123013901480速比Xai0.5180.5250.5300.5340.5370.5400.543比焓降53.49553.96854.32059.17567.18476.92884.922級后焓值3003.0872949.1872895.1842836.1652769.0072692.1072607.207級后壓力Pi(MPa)1.781.4241.1230.8530.6100.4030.248級號15161718直徑di(mm)1611174019102057速比Xai0.5450.5470.5490.550比焓降99.939124.358139.415170.026級后焓值2507.2772462.9192390.1412240.830級后壓力Pi(MPa)0.1350.0690.0330.0049第六章再次調整抽汽壓力通過上面第四章可知，在理想狀態下抽汽管路的壓損、加熱器的等溫升、凝結水溫以及加熱器的端差等條件能夠確定回熱抽汽壓力值。因為疏水總是由高壓向低壓方向流動的，一個加熱器的熱平衡方程式中有兩個未知數，可以進行試算，即可先假定其中一個，待定得另一個進行校核。根據上表可知，通過合理分配各級理想焓降以及機組級數后可確定各級后壓力。因此需對各回熱抽汽壓力進行調整，具體計算結果如下示：調整后的各級回熱抽汽壓力加熱器編號H1H2H3H4H5H6所在位置4級后7級后9級后12級后14級后16級后調整后抽汽壓力（MPa）3.9062.2011.4240.6100.2480.135抽汽壓力（MPa）2.4601.4240.9760.1090.0310.068通過上表的數據可得，整理各個回熱加熱器的汽水參數得下表：加熱器汽水參數表項目單位H1H2H3H4H5H6回熱抽汽抽氣壓力PjMPa3.9062.2011.4240.6100.2480.135抽汽溫度tj℃348287201159127108抽氣比焓值hjKj/kg3086.432910.213005.232712.022536.212412.31加熱器汽側壓力MPa2.4601.4240.9760.1090.0310.068抽氣壓損?Pj％7740777下的飽和水溫tbj℃219.4219315813210376下的飽和水焓hbjKj/kg940.96820.96666.89543.16423.56312.58疏水上下端差℃550555疏水溫度tsj℃196.8170____10068.537疏水比焓hsjKj/kg837.99719.21____419.10287.67155.01水側加熱器出口水溫twj℃214.42188.2158126.59563.5加熱器水側壓力PwMPa13.7313.730.5001.331.331.33加熱器出口水焓hwjKj/kg919.99804.69674.74540.75408.42277.16項目單位H1H2H3H4H5H6給水比焓升Kj/kg140.32131.26134.29126.123127.46144.48第七章汽耗量計算7.1計算做功不足系數7.2計算并校核汽輪機汽耗量符合常理7.3計算并校核汽輪機功率計算結果偏差不大7.4計算汽輪機熱耗量Q。，熱耗功率q7.5計算絕對電效率壓力級的計算過程其余十七級的詳細過程計算同調節級的詳細熱力計算，在此不更多的詳細列出了，將計算得到的取整數后，再將.分為-1段,即可在d軸的對應點上各級的等熵焓降，此時求得各級焓降值，通過焓降值具體在擬定的熱力過程線上進行曲線的繪制。如果條件要求的背壓與末級背壓P不能重合，可需對級組中的其他各級給降進行調整，進而能夠獲得最搞效率，保證各級的狀態均處于最佳速度。只是將各個級組的計算結果整理到這個表中：項目符號單位123蒸汽流量Gt/h177.2177.2177.2級平均直徑dnmm102110331048級前壓力p0MPa8.426.4865.51級前溫度/干度t0/x0℃533.08471.6443.2級前速度C0m/s0094.32級前比焓值h0KJ/kg3476.643371.63319.69圓周速度μm/s206.263156.61162.13理想比焓降?htKJ/Kg10551.83151.892假想速比xa0.440.4910.499反動度?m%0.0740.080.12利用上級余速動能?hc0KJ/Kg003.2噴嘴滯止比焓降?hn0KJ/Kg97.2347.6852.13噴嘴出口理想速度C1tm/s440.98308.81322.712噴嘴速度系數φ0.970.970.97噴嘴出口實際速度C1m/s427.746299.554313.261噴嘴損失δhnKJ/Kg5.742.813.03噴嘴后壓力p1MPa6.595.585.05噴嘴出口理想比體積v1tm3/kg0.0540.060.07噴嘴出口截面積Ancm260.8273.0585.68噴嘴出汽角α1(°)1412.913.5噴嘴高度lnmm20.315.415.9部分進汽度e0.30.30.3動葉進口相對速度w1m/s233.07151.003160.097動葉滯止比焓降?hb0KJ/Kg7.774.1486.614動葉出口理想速度w2tm/s264.303176.337197.132動葉速度系數ψ0.9160.9160.916動葉損失δhbKJ/kg5.6212.5063.126動葉出口相對速度w2m/s242.10161.55180.55動葉出口絕對速度c2m/s90.2558.9568.33余速損失δhc2KJ/kg4.0731.7382.338動葉后壓力p2MPa6.4865.514.662動葉出口比體積v2m3/kg0.050.060.07動葉出口面積Abcm296.27173.22181.68動葉出汽角β2(°)21.620.920.4動葉高度lbmm20.815.315.9輪周有效比焓降?huKJ/kg89.55844.77246.548輪周功率puKJ/kg99.55846.6850.198輪周效率ηu%85.2986.3888.88葉高損失δhlKJ/kg7.054.6514.68葉輪摩擦損失δhfKJ/kg6.7611.2184.126漏氣損失δhδKJ/kg0.0060.0020.003濕汽損失δhxKJ/kg2.031.051.85級內有效比焓降ΔhiKJ/kg11052.9652.62級相對內效率ηi%0.720.7490.735級的內功率pikW3614.4571857.322012.12項目符號單位456蒸汽流量GKg/s177.2161.6161.6級平均直徑dnmm105210631074級前壓力p0MPa4.6623.9063.226級前溫度/干度t0/x0℃414.9386.6358.2級前速度C0m/s86.6588.3279.23級前比焓值h0KJ/kg3267.8773214.3933159.593圓周速度μm/s198.3201.03199.87理想比焓降?htKJ/Kg53.48454.84251.08假想速比xa0.5040.5050.508反動度?m%0.130.180.15利用上級余速動能?hc0KJ/Kg5.234.985.12噴嘴滯止比焓降?hn0KJ/Kg59.8360.2358.32噴嘴出口理想速度C1tm/s345.917347.073341.573噴嘴速度系數φ0.970.970.97噴嘴出口實際速度C1m/s335.547336.629331.217噴嘴損失δhnKJ/Kg3.5033.5133.412噴嘴后壓力p1MPa4.223.842.73噴嘴出口理想比體積v1tm3/kg0.080.080.08噴嘴出口截面積Ancm299.40999.126109.026噴嘴出汽角α1(°)13.211.212.9噴嘴高度lnmm16.316.516.8部分進汽度e0.30.30.3動葉進口相對速度w1m/s149.545144.86143.519動葉滯止比焓降?hb0KJ/Kg7.63210.7668.43動葉出口理想速度w2tm/s193.927206.173193.579動葉速度系數ψ0.9160.9160.916動葉損失δhbKJ/kg3.023.4213.014動葉出口相對速度w2m/s177.67188.857177.312動葉出口絕對速度c2m/s86.40674.82587.675余速損失δhc2KJ/kg3.7332.7983.846動葉后壓力p2MPa3.9063.2262.691動葉出口比體積v2m3/kg0.080.090.1動葉出口面積Abcm2209.464201.632238.644動葉出汽角β2(°)19.218.220.1動葉高度lbmm1717.317.9輪周有效比焓降?huKJ/kg48.41350.04445.895輪周功率puKJ/kg52.39951.5452.63輪周效率ηu%89.31890.02788.501葉高損失δhlKJ/kg4.7524.0884.329葉輪摩擦損失δhfKJ/kg1.9111.9611.887漏氣損失δhδKJ/kg0.00380.00460.00496濕汽損失δhxKJ/kg1.1211.7731.024級內有效比焓降ΔhiKJ/kg52.452.3752.65級相對內效率ηi%0.7270.7240.726級的內功率pikW2199.1482077.9441924.02項目符號單位789蒸汽流量GKg/s157.1157.1157.1級平均直徑dnmm108610981101級前壓力p0MPa2.6912.2011.78級前溫度/干度t0/x0℃329.5300.5271級前速度C0m/s88.5289.0279.52級前比焓值h0KJ/kg3109.5133056.4873003.087圓周速度μm/s199.3201211理想比焓降?htKJ/Kg53.02653.49553.968假想速比xa0.5120.5180.525反動度?m%0.180.220.26利用上級余速動能?hc0KJ/Kg3.233.582.96噴嘴滯止比焓降?hn0KJ/Kg85.6288.3285.24噴嘴出口理想速度C1tm/s413.813420.282412.818噴嘴速度系數φ0.970.970.97噴嘴出口實際速度C1m/s401.398407.677400.506噴嘴損失δhnKJ/Kg5.0425.2125.084噴嘴后壓力p1MPa2.011.921.65噴嘴出口理想比體積v1tm3/kg0.080.10.1噴嘴出口截面積Ancm2116.07143.526159.594噴嘴出汽角α1(°)12.511.911.5噴嘴高度lnmm16.516.917.2部分進汽度e0.30.30.3動葉進口相對速度w1m/s211.22215.024198.21動葉滯止比焓降?hb0KJ/Kg10.10812.56514.828動葉出口理想速度w2tm/s254.743267.112262.562動葉速度系數ψ0.9160.9160.916動葉損失δhbKJ/kg5.2225.7395.556動葉出口相對速度w2m/s233.336244.129240.461動葉出口絕對速度c2m/s79.87882.02479.075余速損失δhc2KJ/kg3.1813.3033.197動葉后壓力p2MPa2.2011.781.424動葉出口比體積v2m3/kg0.080.090.1動葉出口面積Abcm2141.13151.11170.58動葉出汽角β2(°)19.320.120.3動葉高度lbmm18.219.119.6輪周有效比焓降?huKJ/kg42.78942.74643.225輪周功率puKJ/kg52.27956.55656.335輪周效率ηu%79.9579.11179.557葉高損失δhlKJ/kg4.1494.0484.029葉輪摩擦損失δhfKJ/kg2.1711.9492.092漏氣損失δhδKJ/kg0.0040.0060.006濕汽損失δhxKJ/kg0.9880.9331.916級內有效比焓降ΔhiKJ/kg53.0550.2452.01級相對內效率ηi%0.6630.6510.693級的內功率pikW1662.651669.421661.05項目符號單位101112蒸汽流量GKg/s149.8149.8138.6級平均直徑dnmm111611231230級前壓力p0MPa1.4241.1230.853級前溫度/干度t0/x0℃241.4211.8181級前速度C0m/s89.5688.5290.25級前比焓值h0KJ/kg2949.1872895.1842836.165圓周速度μm/s198.56210203.2理想比焓降?htKJ/Kg54.3259.17567.184假想速比xa0.530.5340.537反動度?m%0.210.150.16利用上級余速動能?hc0KJ/Kg5.235.024.89噴嘴滯止比焓降?hn0KJ/Kg98.52101.23100.25噴嘴出口理想速度C1tm/s443.897449.934447.735噴嘴速度系數φ0.970.970.97噴嘴出口實際速度C1m/s430.574436.468434.36噴嘴損失δhnKJ/Kg5.8225.9835.924噴嘴后壓力p1MPa1.341.020.75噴嘴出口理想比體積v1tm3/kg0.10.120.14噴嘴出口截面積Ancm2170.13209.866240.66噴嘴出汽角α1(°)1312.513.2噴嘴高度lnmm17.417.617.8部分進汽度e0.30.30.3動葉進口相對速度w1m/s241.271235.824241.024動葉滯止比焓降?hb0KJ/Kg12.559.6511.534動葉出口理想速度w2tm/s288.48273.687284.861動葉速度系數ψ0.9160.9160.916動葉損失δhbKJ/kg6.6976.026.553動葉出口相對速度w2m/s264.253250.69260.4動葉出口絕對速度c2m/s99.18184.61796.45余速損失δhc2KJ/kg4.9183.5644.624動葉后壓力p2MPa1.1230.8530.61動葉出口比體積v2m3/kg0.10.120.13動葉出口面積Abcm2147.99187.091179.292動葉出汽角β2(°)21.620.321動葉高度lbmm17.217.818.2輪周有效比焓降?huKJ/kg42.11148.6054.972輪周功率puKJ/kg63.58475.27084.62輪周效率ηu%76.45181.10880.948葉高損失δhlKJ/kg3.8724.4184.989葉輪摩擦損失δhfKJ/kg1.8431.9852.038漏氣損失δhδKJ/kg0.00670.00950.0135濕汽損失δhxKJ/kg0.9801.1391.295級內有效比焓降ΔhiKJ/kg63.1871.9281.39級相對內效率ηi%0.63140.66320.673級的內功率pikW1639.1281891.0461991.088項目符號單位131415蒸汽流量GKg/s138.6130.5130.5級平均直徑dnmm139014801611級前壓力p0MPa0.610.4030.248級前溫度/干度t0/x0℃151.1136.4121.9級前速度C0m/s98.5292.3591.08級前比焓值h0KJ/kg2769.0072692.1072607.207圓周速度μm/s199.52198.52211.03理想比焓降?htKJ/Kg76.92884.92299.939假想速比xa0.540.5430.545反動度?m%0.20.260.35利用上級余速動能?hc0KJ/Kg6.035.925.85噴嘴滯止比焓降?hn0KJ/Kg95.2399.52101.22噴嘴出口理想速度C1tm/s436.416446.118449.933噴嘴速度系數φ0.970.970.97噴嘴出口實際速度C1m/s423.326432.752436.435噴嘴損失δhnKJ/Kg5.6285.8815.982噴嘴后壓力p1MPa0.510.340.21噴嘴出口理想比體積v1tm3/kg0.120.130.14噴嘴出口截面積Ancm2263.459317.648420.197噴嘴出汽角α1(°)1312.913.1噴嘴高度lnmm19.219.419.8部分進汽度e0.30.30.3動葉進口相對速度w1m/s233.277243.352235.792動葉滯止比焓降?hb0KJ/Kg16.591623.61237.025動葉出口理想速度w2tm/s295.979326.202360.071動葉速度系數ψ0.9160.9160.916動葉損失δhbKJ/kg7.0698.51910.453動葉出口相對速度w2m/s271.141298.847329.825動葉出口絕對速度c2m/s105.248126.999149.486余速損失δhc2KJ/kg5.5318.06111.171動葉后壓力p2MPa0.4030.2480.135動葉出口比體積v2m3/kg0.110.120.13動葉出口面積Abcm2145.682134.552130.323動葉出汽角β2(°)21.320.319.8動葉高度lbmm21.320.919.8輪周有效比焓降?huKJ/kg64.74168.33778.206輪周功率puKJ/kg73.60180.649100.675輪周效率ηu%83.10579.63877.561葉高損失δhlKJ/kg5.3955.6396.316葉輪摩擦損失δhfKJ/kg2.6092.7603.601漏氣損失δhδKJ/kg0.01370.01020.0207濕汽損失δhxKJ/kg1.5311.6581.841級內有效比焓降ΔhiKJ/kg71.9281.3996.14級相對內效率ηi%0.6910.6740.660級的內功率pikW2409.4732387.3602675.831項目符號單位161718蒸汽流量GKg/s130.5116.1116.1級平均直徑dnmm174019102057級前壓力p0MPa0.1350.0690.033級前溫度/干度t0/x0℃103.683.762.1級前速度C0m/s80.3282.3585.23級前比焓值h0KJ/kg2507.2772462.9192390.141圓周速度μm/s165152189理想比焓降?htKJ/Kg124.358139.415170.026假想速比xa0.5470.5490.55反動度?m%0.420.460.5利用上級余速動能?hc0KJ/Kg5.325.145.42噴嘴滯止比焓降?hn0KJ/Kg101.7592.5295.23噴嘴出口理想速度C1tm/s451.109430.162436.416噴嘴速度系數φ0.970.970.97噴嘴出口實際速度C1m/s437.57417.25423.32噴嘴損失δhnKJ/Kg6.0135.4675.628噴嘴后壓力p1MPa0.100.050.03噴嘴出口理想比體積v1tm3/kg0.10.130.14噴嘴出口截面積Ancm2481.366682.9301024.760噴嘴出汽角α1(°)1312.512.4噴嘴高度lnmm18.819.220.1部分進汽度e0.30.30.3動葉進口相對速度w1m/s279.234270.868242.158動葉滯止比焓降?hb0KJ/Kg54.46666.49387.723動葉出口理想速度w2tm/s432.327454.265483.862動葉速度系數ψ0.9160.9160.916動葉損失δhbKJ/kg15.04316.60918.885動葉出口相對速度w2m/s396.093416.107443.153動葉出口絕對速度c2m/s241.278271.604268.273余速損失δhc2KJ/kg29.10736.88835.926動葉后壓力p2MPa0.0690.0330.0049動葉出口比體積v2m3/kg0.10.130.14動葉出口面積Abcm283.44888.91287.658動葉出汽角β2(°)21.620.321.5動葉高度lbmm20.821.222輪周有效比焓降?huKJ/kg79.51385.563114.949輪周功率puKJ/kg116.05137.05182.59輪周效率ηu%63.53261.05867.317葉高損失δhlKJ/kg6.7687.1339.159葉輪摩擦損失δhfKJ/kg2.7812.1104.595漏氣損失δhδKJ/kg0.0150.0240.144濕汽損失δhxKJ/kg1.8872.0662.926級內有效比焓降ΔhiKJ/kg120.36137.44189.26級相對內效率ηi%0.6230.6490.628級的內功率pikW2708.1072568.7133332.802第九章額定抽汽工況熱力參數匯總級號級流量級后壓力溫度級功率絕熱降級效率反動度速比GP2T2NJHSATARAXPt/hMPa℃KWKJ/Kg1193.616.624915628.57141.430.742193.615.564612886.3368.630.7820.0480.4593193.614.714342888.9666.40.8090.0710.4694193.613.96406.93147.7271.290.8210.070.4555184.943.34371.71924.4547.180.7940.1770.5636184.942.73242365.5054.30.8480.1390.5277177.212.19295.82155.3351.940.8430.1620.5438177.211.76267.91786.8243.420.8360.2050.69177.211.42401429.1935.150.8260.2450.6751016